JPH04203284A - 圧縮機の摺動部材およびロータリ圧縮機の仕切ベーン - Google Patents
圧縮機の摺動部材およびロータリ圧縮機の仕切ベーンInfo
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- JPH04203284A JPH04203284A JP2332462A JP33246290A JPH04203284A JP H04203284 A JPH04203284 A JP H04203284A JP 2332462 A JP2332462 A JP 2332462A JP 33246290 A JP33246290 A JP 33246290A JP H04203284 A JPH04203284 A JP H04203284A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は空気調和装置等に使用される圧縮機の摺動部材
に関するものである。
に関するものである。
従来の技術
従来 この種のロータリコンプレッサ（飄 特開平２−
７５７８６号公報に記載され 第９医 第１０図および
第１１図に示すように構成されている。
７５７８６号公報に記載され 第９医 第１０図および
第１１図に示すように構成されている。
第９図はロータリコンプレッサの断面図であり、第１０
図は第９図のＡ−Ａ線断面図であり、第１１図はベーン
の斜視図である。
図は第９図のＡ−Ａ線断面図であり、第１１図はベーン
の斜視図である。
以下、図面にしたがって説明する。
１１はロークリコンプレッサで、 このロータリコンプ
レッサはシリンダ１２と、回転軸１３３の偏心部１４に
よってシリンダ１２内を回転するローラ１５と、 この
ローラ１５に接してシリンダ１２に設けた案内溝１６内
を摺動しつつこのシリンダ１２内を低圧室１７と高圧室
１８とに区画するベーン１９と、シリンダ１２の開口を
封じて回転軸１３を軸支する上軸受は部２ｏ及び下軸受
け２１とで構成されている。回転軸１３の一端にはロー
タリコンプレッサ１１を駆動させる電動要素（図示せず
）が配置されている。
レッサはシリンダ１２と、回転軸１３３の偏心部１４に
よってシリンダ１２内を回転するローラ１５と、 この
ローラ１５に接してシリンダ１２に設けた案内溝１６内
を摺動しつつこのシリンダ１２内を低圧室１７と高圧室
１８とに区画するベーン１９と、シリンダ１２の開口を
封じて回転軸１３を軸支する上軸受は部２ｏ及び下軸受
け２１とで構成されている。回転軸１３の一端にはロー
タリコンプレッサ１１を駆動させる電動要素（図示せず
）が配置されている。
ベーン１９にはアルミニウム合金で形成されかつ、ロー
ラ１５と接するその先端部２２にはβ型シリコンカーバ
イトウィスカカ丈 シリンダ１２と接触する摺動部２３
にはアルミナ・シリカ繊維が夫々充填されている。
ラ１５と接するその先端部２２にはβ型シリコンカーバ
イトウィスカカ丈 シリンダ１２と接触する摺動部２３
にはアルミナ・シリカ繊維が夫々充填されている。
以上のように構成されたロータリコンプレッザについて
、以下その動作について説明する。
、以下その動作について説明する。
ベーン１９はβ型シリコンカーバイトウィスカとアルミ
ナ・シリカ繊維とでアルミニウム金属の硬度を高めると
とも置 機械的強度及び線膨張係数を鉄系材料と路間−
にすることにより、ローラ１５との圧接面及びシリンダ
１２との摺動面の耐摩耗性を向上するようにしている。
ナ・シリカ繊維とでアルミニウム金属の硬度を高めると
とも置 機械的強度及び線膨張係数を鉄系材料と路間−
にすることにより、ローラ１５との圧接面及びシリンダ
１２との摺動面の耐摩耗性を向上するようにしている。
しかも、ベーン１９はローラ１５との圧接面をβ型シリ
コンカーバイトウィスカで補強するとともに シリンダ
１２との摺動面をアルミナ・シリカ繊維で補強すること
により、接触状態の異なる先端部２２と摺動部２３との
耐摩耗性を夫々良好にしている。また β型シリコンカ
ーバイトウィスカはアルミナ・シリカ繊維よりも高価で
ある力（ベーン１９の先端部２２にっかつだけなので、
このベーンのコストが極端に上昇するのを押さえられる
ようにしている。
コンカーバイトウィスカで補強するとともに シリンダ
１２との摺動面をアルミナ・シリカ繊維で補強すること
により、接触状態の異なる先端部２２と摺動部２３との
耐摩耗性を夫々良好にしている。また β型シリコンカ
ーバイトウィスカはアルミナ・シリカ繊維よりも高価で
ある力（ベーン１９の先端部２２にっかつだけなので、
このベーンのコストが極端に上昇するのを押さえられる
ようにしている。
発明が解決しようとする課題
しかしながら上記のような構成で（よ 下記に示す問題
点を有している。
点を有している。
（１）ベーン１９の摺動部表面で（よ 熱膨張係数が大
きいアルミニウムが膨張して先に摩耗しβ型シリコンカ
ーバイトウィスカやアルミナ・シリカ繊維などの添加材
が表面に突出するようになる。添加材の硬度は極端に高
いために 相手材は攻撃され 相手材の摩耗が促進され
る。特に 潤滑油の供給が不十分となる始動などの過渡
運転や高速運転では 摩耗の促進が激しくなる。
きいアルミニウムが膨張して先に摩耗しβ型シリコンカ
ーバイトウィスカやアルミナ・シリカ繊維などの添加材
が表面に突出するようになる。添加材の硬度は極端に高
いために 相手材は攻撃され 相手材の摩耗が促進され
る。特に 潤滑油の供給が不十分となる始動などの過渡
運転や高速運転では 摩耗の促進が激しくなる。
（２）また 摩耗の結果 ベーン１９にかかる荷重を案
内溝１６で部分的に受けることになって、摩擦係数の大
きい摺動となり、案内溝１６における摺動によるロスは
増大し ロークリコンプレッザの効率は悪化する。
内溝１６で部分的に受けることになって、摩擦係数の大
きい摺動となり、案内溝１６における摺動によるロスは
増大し ロークリコンプレッザの効率は悪化する。
本発明は上記問題点に鑑ヘ ベーン溝やピストンや軸受
けなどの摺動部で発生する摺動によるロスが十分小さい
圧縮機の摺動部材を提供するものである。
けなどの摺動部で発生する摺動によるロスが十分小さい
圧縮機の摺動部材を提供するものである。
課題を解決するための手段
」１記課題を解決するために本発明の圧縮機の摺動部材
（よ 緻密質材料よりなり表面Ｒｍａｘ０．５〜１．５
に仕上げたものである。
（よ 緻密質材料よりなり表面Ｒｍａｘ０．５〜１．５
に仕上げたものである。
作用
本発明は上記した構成によって、ベーン溝やピストンや
軸受けなどの摺動部における油の保持能力を高めるもの
である。すなわち、各摺動部に油を確保して流体潤滑状
態に近づ１す、摺動によるロスを十分小さくするもので
ある。
軸受けなどの摺動部における油の保持能力を高めるもの
である。すなわち、各摺動部に油を確保して流体潤滑状
態に近づ１す、摺動によるロスを十分小さくするもので
ある。
実施例
以下、本発明の一実施例の圧縮機の摺動部材について、
図面を参照しながら説明する。
図面を参照しながら説明する。
第１図は本発明の実施例におけるロータリ圧縮機の横断
面図であり、第２図は仕切ベーンの斜視図である。第３
図は仕切ベーンの挙動を測定する実験装置の概略であり
、第４図は仕切ベーンの挙動の測定結果を示す図であり
、第５図は仕切ベーンのベーン溝に対する接触範囲の圧
縮比特性医第６図は摩擦係数測定用の試験装置の概略構
成図であり、第７図は緻密質材料（β−８ｉＣ）の摩擦
係数の面圧特性図であり、第８図は緻密質材料（β−３
ｉＣ）の最小摩擦係数と面圧の面粗さ特性図である。
面図であり、第２図は仕切ベーンの斜視図である。第３
図は仕切ベーンの挙動を測定する実験装置の概略であり
、第４図は仕切ベーンの挙動の測定結果を示す図であり
、第５図は仕切ベーンのベーン溝に対する接触範囲の圧
縮比特性医第６図は摩擦係数測定用の試験装置の概略構
成図であり、第７図は緻密質材料（β−８ｉＣ）の摩擦
係数の面圧特性図であり、第８図は緻密質材料（β−３
ｉＣ）の最小摩擦係数と面圧の面粗さ特性図である。
本発明の目的（戴 仕切ベーンの摺動部を適肖な面粗さ
にして油の保持能力を高めることにある。
にして油の保持能力を高めることにある。
第１図において、 １はロータリ圧縮機であり密閉容器
２の内部にシリンダ３が溶接固定されている。シリンダ
３のベーン溝４には仕切ベーン５が挿入されている。
６はピストンであり、軸７の偏心部８に嵌合され 軸７
の回転に従いシリンダ３の内壁に沿い偏心回転運動をす
る。仕切ベーン５（よ ピストン６と摺接しなからベー
ン溝４の内部で往復運動するととも（二 シリンダ３の
内部を吸入室９と圧縮質１０に分離している。また 仕
切ベーン５は緻密質材料よりなり、かつ仕切ベーン５の
吸入室９側の側面に（よ クランク角度１９０°〜３２
０°のストローク範囲５ａの表面がＲｍａｘｏ、５〜１
．５に仕上げられている（第２図）以上のように構成さ
れたロータリ圧縮機の仕切ベーンについて、動作を説明
する。
２の内部にシリンダ３が溶接固定されている。シリンダ
３のベーン溝４には仕切ベーン５が挿入されている。
６はピストンであり、軸７の偏心部８に嵌合され 軸７
の回転に従いシリンダ３の内壁に沿い偏心回転運動をす
る。仕切ベーン５（よ ピストン６と摺接しなからベー
ン溝４の内部で往復運動するととも（二 シリンダ３の
内部を吸入室９と圧縮質１０に分離している。また 仕
切ベーン５は緻密質材料よりなり、かつ仕切ベーン５の
吸入室９側の側面に（よ クランク角度１９０°〜３２
０°のストローク範囲５ａの表面がＲｍａｘｏ、５〜１
．５に仕上げられている（第２図）以上のように構成さ
れたロータリ圧縮機の仕切ベーンについて、動作を説明
する。
はじめ置 軸の回転に従って、仕切ベーン５は往復運動
する力（第３図に示す実験装置によってベーン溝に対す
る仕切ベーンの挙動を実験的に調べた結果について説明
する。第４図に示すように仕切ベーン５ば 常時ベーン
溝の吸入室側の側壁に接触しているわけではなく、ある
クランク角度範囲において接触していることがわかる。
する力（第３図に示す実験装置によってベーン溝に対す
る仕切ベーンの挙動を実験的に調べた結果について説明
する。第４図に示すように仕切ベーン５ば 常時ベーン
溝の吸入室側の側壁に接触しているわけではなく、ある
クランク角度範囲において接触していることがわかる。
空気調和装置の運転が行なわれる圧縮比２〜６の範囲に
おいて（表 第５図に示すよう置 仕切ベーン５はクラ
ンク角度１９０°〜３２０°でベーン溝４の吸入室９側
の側壁に衝突・接触していることがわかる。
おいて（表 第５図に示すよう置 仕切ベーン５はクラ
ンク角度１９０°〜３２０°でベーン溝４の吸入室９側
の側壁に衝突・接触していることがわかる。
次に 緻密質材料（β−８ｉＣ）の最小摩擦係数を第６
図の試験装置、表１の試験条件によって求め池 表１ 第７図に最小摩擦係数を示す。第８図より。最小摩擦係
数における面圧である（面圧）μＯはＲｍａｘＯ，５〜
１，５で最大となっている力丈 これより摺動面におけ
る油の保持能力が最も高くなっていることがわかる。ま
た 第８図より、 Ｒｍａｘｌ、５を越えると（面圧）
μ０は小さくなる力文 面粗さが大きすぎて油の保持能
力が低くなるからと考えられる。従って、緻密質材料の
最小摩擦係数（戴 油の保持能力が最もＲｍａｘｏ、
５〜１．５において最も低くなる。
図の試験装置、表１の試験条件によって求め池 表１ 第７図に最小摩擦係数を示す。第８図より。最小摩擦係
数における面圧である（面圧）μＯはＲｍａｘＯ，５〜
１，５で最大となっている力丈 これより摺動面におけ
る油の保持能力が最も高くなっていることがわかる。ま
た 第８図より、 Ｒｍａｘｌ、５を越えると（面圧）
μ０は小さくなる力文 面粗さが大きすぎて油の保持能
力が低くなるからと考えられる。従って、緻密質材料の
最小摩擦係数（戴 油の保持能力が最もＲｍａｘｏ、
５〜１．５において最も低くなる。
以上より、ロータリ圧縮機１の運転において、仕切ベー
ン５はベーン溝４の吸入室９側の側壁に衝突する力丈
そのときに仕切ベーン５の５ａで保持されている油がク
ツション効果を示して衝突を緩和する。ま九 ベーン溝
４との摺動部すなわち５ａに油が確保されているた嵌
そこの摺動は流体潤滑状態に近づき摺動によるロスは充
分小さくなる。その結果 ロークリ圧縮機Ｉの摺動によ
るロスにおいては 仕切ベーン５のベーン溝４における
ロスがかなりの部分を占めているので、ロータリ圧縮機
１の効率を大きく向上でき、空気調和装置の消費電力を
大幅に低減でき、省エネルギ性能の高い空気調和装置を
実現できる。さらに 油の保持能力が高くなっているた
八 始動や除霜などの過渡運転における仕切ベーン５、
ベーン溝４およびピストン６の摩耗は小さくなり、 ロ
ータリ圧縮機の信頼性を向上できるととも置 寿命の長
い空気調和装置を実現できる。
ン５はベーン溝４の吸入室９側の側壁に衝突する力丈
そのときに仕切ベーン５の５ａで保持されている油がク
ツション効果を示して衝突を緩和する。ま九 ベーン溝
４との摺動部すなわち５ａに油が確保されているた嵌
そこの摺動は流体潤滑状態に近づき摺動によるロスは充
分小さくなる。その結果 ロークリ圧縮機Ｉの摺動によ
るロスにおいては 仕切ベーン５のベーン溝４における
ロスがかなりの部分を占めているので、ロータリ圧縮機
１の効率を大きく向上でき、空気調和装置の消費電力を
大幅に低減でき、省エネルギ性能の高い空気調和装置を
実現できる。さらに 油の保持能力が高くなっているた
八 始動や除霜などの過渡運転における仕切ベーン５、
ベーン溝４およびピストン６の摩耗は小さくなり、 ロ
ータリ圧縮機の信頼性を向上できるととも置 寿命の長
い空気調和装置を実現できる。
緻密質材料として（友 ジルコニアなどのセラミツー〇
− ロス、ボロン処理 窒化処理などの表面処返〕＼−ドナ
プルＢ２鋳鉄以上の硬度を有する溶融金属などが上げら
れる。
− ロス、ボロン処理 窒化処理などの表面処返〕＼−ドナ
プルＢ２鋳鉄以上の硬度を有する溶融金属などが上げら
れる。
ま？Ｑ Ｒｍａｘｏ、 ５〜１． ５の加工（よ
エツチング−放電加工やショッＩ・ブラストなどにより
低コストで実現できる。
エツチング−放電加工やショッＩ・ブラストなどにより
低コストで実現できる。
以上（主 部分的に面粗さをＲｍａｘｏ、 ５〜１゜
５にした場合である力（仕切ベーン全体の表面に施して
も同様の作が 効果が得られる。したがって、仕切ベー
ン５の後端でベーン溝４の圧縮質１０側の側壁と摺動す
る部分に同じ面粗さの加工を施しても同様の作用・効果
が得られる。また、摺動部のみに緻密質材料を接合して
なる複合材料の仕切ベーンに同じ面粗さの加工を施して
も同様の作用・効果が得られる。
５にした場合である力（仕切ベーン全体の表面に施して
も同様の作が 効果が得られる。したがって、仕切ベー
ン５の後端でベーン溝４の圧縮質１０側の側壁と摺動す
る部分に同じ面粗さの加工を施しても同様の作用・効果
が得られる。また、摺動部のみに緻密質材料を接合して
なる複合材料の仕切ベーンに同じ面粗さの加工を施して
も同様の作用・効果が得られる。
まｔ＆ ロータリ圧縮機の軸受けやピストンなどの摺動
部材だけでなく、スクロール圧縮線 レシプロ圧縮機な
どの他の圧縮機の摺動部材に用いても、同様の作用・効
果が得られる。
部材だけでなく、スクロール圧縮線 レシプロ圧縮機な
どの他の圧縮機の摺動部材に用いても、同様の作用・効
果が得られる。
発明の効果
以上のように本発明（よ 緻密質材料よりなり表面をＲ
ｒｎａｘｏ、 ５〜１．５に仕上げたものであり、効
率も信頼性も高いロータリ圧縮機および空気調和装置を
実現できる。
ｒｎａｘｏ、 ５〜１．５に仕上げたものであり、効
率も信頼性も高いロータリ圧縮機および空気調和装置を
実現できる。
第１図は本発明の実施例におけるロークリ圧縮機の横断
面医 第２図は仕切ベーンの斜視医 第３図は仕切ベー
ンの挙動を測定する実験装置の概略構成＠ 第４図は仕
切ベーンの挙動の測定結果を示ず諷 第５図は仕切ベー
ンのベーン溝に対する接触範囲の圧縮比特性阻 第６図
は摩擦係数測定用の試験装置の概略構成医 第７図は緻
密質材料（β−８ｉ Ｃ）の摩擦係数の面圧特性図 第
８図は緻密質材料（β−３ｉＣ）の最小摩擦係数と面圧
の面粗さ特性図 第９図は従来のロークリコンプレッサ
の断面医 第１０図は第９図のＡ−Ａ線断面瞠 第１１
図はベーンの斜視図である。 １・・・・シリン久 ４・・・・ベーン滌 ５・・・・
仕切ベーン、 ６・・・・ピストン、 ９・・・・吸入
室 １０・・・・圧縮室 ０ ミ ９１／） 区 （ｕｌげ）ｌ入 ぐ 己（Ｌｔ
ｔｒｆ）ｚ人 区 へ 国法
■罐 ） で １ 二 ゛〈 目 第５図 −ｌ、？：、 −（＞−膝角 領：：］ 汀二 重６図 荷重 第７図 圧締 に 血圧（ｋ旺／ｃｍ’） 第８図 ｆ？ ｍａ％（μｍ） 第１０口 第９図 第１１０
面医 第２図は仕切ベーンの斜視医 第３図は仕切ベー
ンの挙動を測定する実験装置の概略構成＠ 第４図は仕
切ベーンの挙動の測定結果を示ず諷 第５図は仕切ベー
ンのベーン溝に対する接触範囲の圧縮比特性阻 第６図
は摩擦係数測定用の試験装置の概略構成医 第７図は緻
密質材料（β−８ｉ Ｃ）の摩擦係数の面圧特性図 第
８図は緻密質材料（β−３ｉＣ）の最小摩擦係数と面圧
の面粗さ特性図 第９図は従来のロークリコンプレッサ
の断面医 第１０図は第９図のＡ−Ａ線断面瞠 第１１
図はベーンの斜視図である。 １・・・・シリン久 ４・・・・ベーン滌 ５・・・・
仕切ベーン、 ６・・・・ピストン、 ９・・・・吸入
室 １０・・・・圧縮室 ０ ミ ９１／） 区 （ｕｌげ）ｌ入 ぐ 己（Ｌｔ
ｔｒｆ）ｚ人 区 へ 国法
■罐 ） で １ 二 ゛〈 目 第５図 −ｌ、？：、 −（＞−膝角 領：：］ 汀二 重６図 荷重 第７図 圧締 に 血圧（ｋ旺／ｃｍ’） 第８図 ｆ？ ｍａ％（μｍ） 第１０口 第９図 第１１０
Claims (3)
- （１）緻密質材料よりなり摺動面をＲｍａｘ０．５〜１
．５に仕上げた圧縮機の摺動部材。 - （２）シリンダのベーン溝に挿入されピストンと摺接し
ながら往復運動するとともにシリンダを吸入室と圧縮室
とに分離する緻密質材料よりなり表面をＲｍａｘ０．５
〜１．５に仕上げたロータリ圧縮機の仕切ベーン。 - （３）吸入室側の側面の一部、クランク角度で１９０゜
〜３２０゜のストローク範囲の仕上げをＲｍａｘ０．５
〜１．５とした請求項２記載のロータリ圧縮機の仕切ベ
ーン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2332462A JP2817395B2 (ja) | 1990-11-28 | 1990-11-28 | 圧縮機の摺動部材およびロータリ圧縮機の仕切ベーン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2332462A JP2817395B2 (ja) | 1990-11-28 | 1990-11-28 | 圧縮機の摺動部材およびロータリ圧縮機の仕切ベーン |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04203284A true JPH04203284A (ja) | 1992-07-23 |
| JP2817395B2 JP2817395B2 (ja) | 1998-10-30 |
Family
ID=18255246
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2332462A Expired - Fee Related JP2817395B2 (ja) | 1990-11-28 | 1990-11-28 | 圧縮機の摺動部材およびロータリ圧縮機の仕切ベーン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2817395B2 (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6068903A (ja) * | 1983-09-26 | 1985-04-19 | 株式会社東芝 | ロータリコンプレッサ用ベーン及びその製造方法 |
-
1990
- 1990-11-28 JP JP2332462A patent/JP2817395B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6068903A (ja) * | 1983-09-26 | 1985-04-19 | 株式会社東芝 | ロータリコンプレッサ用ベーン及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2817395B2 (ja) | 1998-10-30 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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