JPH04228526A - 表面処理鋼板用原板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、加工性の良好なブリキ
やティンフリースチールなどの表面処理鋼板用原板を、
連続焼鈍法により製造する方法に関する。

【０００２】

【従来の技術と発明が解決しようとする課題】ブリキ原
板の調質度はＪＩＳによって次のように規定されている
。すなわち、軟質なものから順に、調質度Ｔ１〜Ｔ６が
区分され、それぞれ硬さ目標値としてロックウェル硬さ
（ＨＲ３０Ｔ）で調質度Ｔ１が４９±３，Ｔ２が５３±
３，Ｔ３が５７±３，Ｔ４が６１±３，Ｔ５が６５±３
，Ｔ６が７０±３とされている。

【０００３】このような各調質度のブリキ原板のうち調
質度がＴ１からＴ３までの所謂軟質ブリキ原板はその焼
きなまし工程に箱焼鈍法を適用して製造し、また調質度
Ｔ４からＴ６までの硬質ブリキ原板はその焼きなまし工
程に連続焼鈍法を適用して製造するのが通常である。こ
こで、箱焼鈍法によりブリキ原板を製造する場合、焼鈍
工程に時間がかかりすぎるため生産性が悪く、またコイ
ル内の材質のばらつきも大きいため連続焼鈍による製造
が望ましい。

【０００４】そこで、例えば特公昭５５−４８５７４号
公報や特開昭６１−２０７５２０号公報に記載されるよ
うに、連続焼鈍法でも軟質ブリキ原板を製造する技術が
開発されている。特公昭５５−４８５７４号公報の技術
は、Ｃ，Ｍｎ，Ａｌ，Ｎを規定したアルミキルド鋼を素
材とし、仕上温度７００℃〜Ａｒ３　変態点の間で熱間
圧延し、圧下率４０〜９５％の冷間圧延を施し、続いて
再結晶温度以上の温度に５秒〜１０分間保定した後、５
００℃以下の温度に１０分以下の時間で冷却する焼鈍を
行い、或いはさらに３００〜５００℃の温度に１０秒〜
１０分間保定する過時効処理を施し、その後レベリング
加工或いは調質圧延を施すことを特徴とする軟質な表面
処理用鋼板の製造方法である。

【０００５】この方法により製造された鋼板は軟質では
あるが、調質圧延後すずメッキを行った後に施される溶
錫化処理（リフロー処理）の際に加えられる熱処理によ
り歪時効が起こり、製缶時に降伏延びに起因するすじ模
様（ストレッチャーストレイン）が発生し、著しく美観
を損なうという問題があった。

【０００６】さらに２ピース缶のようにプレス加工で製
缶される場合には、調質度を決定する硬度のほかにプレ
ス加工性に優れていることが必要である。特に缶体のコ
ストダウンの観点から、プレス加工時に発生する耳高さ
が小さく、歩留まりの良好なｒ値の面内異方性（Δｒ）
が小さいブリキ原板が求められている。しかし特公昭５
５−４８５７４号公報記載の技術ではΔｒが大きい鋼板
しか得られず、この問題も解決されていない。

【０００７】また、特開昭６１−２０７５２０号公報の
ものは、Ｃ：０．００６％以下とした極低炭素鋼の連続
鋳造スラブを１２００℃以下で加熱後、８００℃未満で
熱間圧延を終了し、冷間圧延，連続焼鈍を施して硬さを
ＨＲ３０Ｔで４２以下とした後、圧下率５％以上のウエ
ット調質圧延で所定の硬さに調質することを特徴とする
軟質ブリキ原板の製造方法である。この方法によれば、
調質圧延後の熱処理によるストレッチャーストレインの
問題は解決できるものの、Δｒは依然不十分であり、製
缶時に発生する耳高さが大きく鋼板の歩留まりが低いと
いう問題が未解決であった。

【０００８】一方、連続焼鈍法による軟質でかつ加工性
も良好なブリキ原板の製造方法としては特開昭５８−１
９７２２４号公報記載のものが知られている。この技術
はＣを０．００４％以下とし、必要によりＮｂをＮｂ／
Ｃ原子比で０．３〜１含有する連続鋳造鋼片に熱間圧延
を施す際、仕上げ温度を７００〜８８０℃とし、５００
〜６４０℃で巻取り、次いで酸洗，冷間圧延した後、調
質圧延を施すことを特徴とする、連続焼鈍による調質度
Ｔ１〜Ｔ３を有するブリキ及びティンフリースチール鋼
板用原板の製造方法である。

【０００９】この方法では、軟質で加工性の良好なブリ
キ原板を製造できるが、Δｒを特に良好にしようとする
場合には、熱間圧延時の巻き取り温度を高温にし、さら
に０．０２％程度の多量のＮｂを添加する必要があった
。

【００１０】また２ピース缶を製缶する場合、前述のよ
うに加工性が良好でΔｒの小さいことが必要であり、こ
の際にストレッチャーストレインが発生しないことが重
要である。一方、製缶後の缶特性としては、衝撃を受け
た場合にへこみが生じやすい加工量が比較的小さく、加
工硬化量の少ない部分の強度が重要となる。また、缶壁
の加工量の多い深絞りしごき缶（ＤＩ缶）でも加工量の
比較的少ない缶底部の変形を防ぐため、やはり缶底部の
強度が高くなるものが有利である。

【００１１】すなわち、２ピース缶用素材としては製缶
時は絞り性を良好とするための比較的軟質でΔｒが小さ
く、外観を良好とするためストレッチャーストレインが
発生せず、さらに製缶時の加工および製缶後に受ける熱
履歴により大きく硬化するものが有利である。特に絞り
缶の場合、スズめっき後リフロー処理、さらに塗装焼付
けにより時効された後に製缶され、その後レトルト処理
のための熱処理を受けるものが多い。従ってリフロー処
理および塗装焼き付けという過酷な時効処理後でもスト
レッチャストレインが発生しないものが要求され、しか
も製缶後に施されるレトルト処理等の熱処理により硬化
するものが望まれていた。

【００１２】しかし特開昭５８−１９７２２４のように
多量のＮｂを添加した場合、ストレッチャーストレイン
の問題は完全に解決できるが、鋼中の固溶Ｃを多量に固
定するため缶強度の確保には加工時の歪みの導入による
加工硬化の効果しかなく、固溶Ｃの歪みの固着による時
効硬化の効果は得られなかった。このため、２ピース缶
のなかでも加工度の少ない部分の変形応力が問題となる
ことがあり、加工性が良好でしかも製缶後の缶強度のよ
り大きくなるものが望まれていた。

【００１３】発明者らは、加工性の良好な軟質ブリキ原
板を連続焼鈍法で製造する方法について検討を重ねた結
果、鋼中のＣ量を低減して極低炭素鋼化し、さらに鋼中
に添加するＮｂ量と熱間圧延条件を調整することにより
、非常に軟質で優れた加工性を有し、しかも製缶後の強
度上昇量の大きい鋼板を効率よく生産できる方法を知見
したものであり、この知見に基づいてこの発明をなすに
至ったものである。

【００１４】

【課題を解決するための手段】この発明の表面処理鋼板
用原板の製造方法は、組成が重量比で、Ｃ：０．００５
％以下、Ｍｎ：０．０５〜０．５％、Ｐ：０．０２％以
下、Ａｌ：０．０１〜０．１５％、Ｎ：０．００４％以
下、Ｎｂ：０．０１％以下を含有し、残部がＦｅ及び不
可避的不純物よりなる鋼片を、１１８０℃以下の温度に
加熱した後、仕上げ温度を８３０℃以下として熱間圧延
を行い、４５０〜６８０℃の巻取り温度で巻き取り、次
いで酸洗，冷間圧延した後、再結晶温度以上で連続焼鈍
を行い、その後調質圧延を施すものである。

【００１５】

【作用】この発明をなすにあたり、発明者らは次の実験
を行った。組成が重量比でＣ：０．００２５％、Ｍｎ：
０．２％、Ａｌ：０．０４％、Ｎ：０．００１６％とし
、Ｎｂを０．００２〜０．０２５％添加した鋼、及びＮ
ｂを添加しない前記の鋼を１０８０℃に再加熱後仕上げ
温度７５０℃として熱間圧延を行って２．６ｍｍの熱間
圧延板とした後、直ちに６４０℃の炉内に挿入して３０
分徐冷する、コイル巻き取り温度６４０℃相当の処理を
行った。この熱延板を酸洗後０．３ｍｍに冷間圧延した
後、加熱速度２０℃／ｓ、均熱温度７５０℃、均熱時間
１０秒、冷却速度２０℃／ｓとして連続焼鈍を行い、そ
の後１．０　％の圧下率で調質圧延を施した。

【００１６】さらに錫メッキ後のリフロー処理条件を想
定した２５０℃×３秒の時効処理を行い、Δｒを調べた
。ここで求められたΔｒの絶対値とＮｂ添加量との関係
について整理したのが図２である。同図から、Ｎｂを０
．０１％以下の微量添加とした場合は熱間圧延仕上げ温
度が低くなってもΔｒは非常に良好な値を示すというこ
とが明らかになった。

【００１７】さらにストレッチャーストレイン及び製缶
後の缶強度上昇能を検討するため以下の実験を行った。 組成が重量比でＣ：０．００２７％、Ｍｎ：０．２％、
Ａｌ：０．０３８％、Ｎ：０．００１６％とし、Ｎｂを
０．００２〜０．０２５％添加した鋼、及びＮｂを添加
しない前記の鋼を１０８０℃に再加熱後、仕上げ温度８
００℃として熱間圧延を行って２．６ｍｍの熱間圧延板
とした後、直ちに５６０℃の炉内に挿入して３０分徐冷
する、コイル巻き取り温度５６０℃相当の処理を行った
。この熱延板を酸洗後０．３ｍｍに冷間圧延した後、加
熱速度２０℃／ｓ、均熱温度７５０℃、均熱時間１０秒
、冷却速度２０℃／ｓとして連続焼鈍を行い、その後３
％の圧下率で調質圧延を施した。

【００１８】さらに錫メッキ後のリフロー処理条件を想
定した２５０℃×３秒の時効処理を行い、さらに塗装焼
き付け時の熱履歴を想定した２１０℃×２０分の時効処
理を施した後引張り試験を行い、降伏伸び量（Ｙ−Ｅｌ
）及びΔｒを求めた。なお、Ｙ−Ｅｌは２％以下ならば
ストレッチャーストレインの問題は非常に少なく、１％
以下とすることによりストレッチャーストレインの問題
は完全に解決できる。

【００１９】さらに製缶後に施される熱処理による時効
硬化能を検討するため、調質圧延後２５０℃×３秒及び
２１０℃×２０分の時効処理を施した後引張り試験片に
加工し、降伏伸びが完全に消え均一伸び領域に入る７．
５　％の予歪を加えた後、レトルト処理を想定した１２
０℃×３０分の時効処理を施し、この熱処理後に引張っ
た時の下降伏点の強度と熱処理前に７．５　％予歪を加
え終わった時の強度との差をＲＨ量として求めた。ＲＨ
量が大きいほど製缶後のレトルト処理により缶強度が上
昇し、へこみ缶の発生率低下に非常に効果がある。また
、２ピース缶のうちＤＩ缶の場合、製缶後塗装焼き付け
されてから内容物が充填され、レトルト処理されるもの
が多い。 この場合、加工量の少ない缶底部の強度上昇に寄与する
時効硬化の効果は、製缶前に塗装焼き付け処理を施され
る場合よりも発現しやすく、前述のように２５０℃×３
秒および２１０℃×２０分という熱処理を施した後に求
めたＲＨ量の存在によりＤＩ缶底部の強度は大きく改善
できる。

【００２０】ここで求められたＲＨ量，Ｙ−Ｅｌ，Δｒ
の絶対値をＮｂ添加量との関係について整理したのが図
１である。同図から、Ｎｂを０．０１％以下の微量添加
とした場合は、Ｙ−Ｅｌが低く、ストレッチャーストレ
インの問題が無く、巻取り温度が５６０℃と低い温度で
もΔｒは０．２　以下と非常に良好な値を示し、しかも
製缶後の熱処理により大きく硬化するということが明ら
かになった。

【００２１】また熱延条件の影響を明らかとするため、
Ｃ：０．００２３％、Ｍｎ：０．２％、Ａｌ：０．０４
％、Ｎ：０．００１８％、Ｎｂ：０．００４％の鋼片に
ついて１２５０〜１０５０℃に再加熱後、仕上げ温度９
００〜７５０℃として熱間圧延を行い、２．６ｍｍ厚の
熱延板とした後、直ちに６４０℃の炉中に挿入し３０分
徐冷するコイル巻取り温度６４０℃相当の処理を行った
。この熱延板を酸洗後０．３ｍｍに冷間圧延した後、加
熱速度２０℃／秒，均熱温度７５０℃，均熱時間１０秒
，冷却速度２０℃／秒として連続焼鈍を行い、その後１
．０　％の圧下率で調質圧延を施した。さらに錫メッキ
後のリフロー処理を想定した２５０℃×３秒の時効処理
を行い、Δｒ及び引っ張り試験時の降伏伸び量を調べた
。 その結果を鋼片の再加熱温度（ＳＲＴ）及び熱間圧延仕
上げ温度（ＦＤＴ）との関係で整理し図３に示す。

【００２２】図３から、本発明鋼ではΔｒに及ぼす熱間
圧延条件の影響は小さく、Δｒは常に良好な値を示すと
いうことが明らかになった。また、鋼片の再加熱温度及
び熱間圧延終了温度を低下させることによりＹ−ＥＬが
改善されることが分かる。

【００２３】さらにこの成分の鋼片について、１２５０
〜１０５０℃に再加熱後、仕上げ温度９００〜７５０℃
として熱間圧延を行い、２．６ｍｍ厚の熱延板とした後
、直ちに５６０℃の炉中に挿入し３０分徐冷するコイル
巻取り温度５６０℃相当の処理を行った。この熱延板を
酸洗後０．３ｍｍに冷間圧延した後、加熱速度２０℃／
秒，均熱温度７５０℃，均熱時間１０秒，冷却速度２０
℃／秒として連続焼鈍を行い、その後３％の圧下率で調
質圧延を施した。さらに錫メッキ後のリフロー処理を想
定した２５０℃×３秒の時効処理を行い、さらに塗装焼
き付けを想定した２１０℃×２０分の時効処理を行い、
ＲＨ量及びＹ−Ｅｌを調べた。その結果を鋼片の再加熱
温度（ＳＲＴ）及び熱間圧延仕上げ温度（ＦＤＴ）との
関係で整理し図４に示す。

【００２４】図４から、ＦＤＴをＡｒ３　変態点以下の
８３０℃以下とするとＹ−Ｅｌが低くしかもＲＨ量の大
きいものが得られるということが明らかである。ＦＤＴ
はＡｒ３　変態点未満となるとｒ値の面内異方性が大き
く劣化するため、通常Ａｒ３　変態点以上とされる。し
かし本発明の極低炭素鋼に微量のＮｂを添加した鋼では
ＦＤＴが通常行われているよりも低いＡｒ３　変態点未
満の８３０℃以下でも良好なΔｒを示し、さらにこの場
合、Ｙ−Ｅｌが低く、また大きな時効硬化能を有すると
いうことが明らかとなった。

【００２５】一般に、Ｙ−Ｅｌを低くするには固溶Ｃお
よびＮ量を低下させることが有効である。しかしこの場
合、前述のように製缶後の時効処理による缶強度の上昇
は期待できない。一方、本発明では、Ｎｂを微量添加し
た極低炭素を用い、さらにＳＲＴ，ＦＤＴを低下させる
ことにより、リフロー処理及び塗装焼き付け処理という
過酷な熱履歴を受けた後でも、Ｙ−Ｅｌが十分低く、し
かも大きな時効硬化能を有することが明らかとなった。 この原因としては、ＳＲＴ，ＦＤＴの低下により固溶Ｎ
がＡｌＮとして析出する割合が増加し、固溶ＮによるＹ
−Ｅｌへの悪影響が低下したこと、および固溶Ｎが低下
したことによりＮ，Ｃと結合するＮｂのＣを固定する能
力が見掛け上増加し、また熱延条件の変化によりＮｂ析
出物の大きさ、分布が変化し、Ｙ−Ｅｌの低減に寄与し
たことが考えられる。また、結晶粒が大きくなり、粒内
固溶Ｃ量が増加したことによる時効硬化能への寄与等も
考えられる。また、従来ＦＤＴをＡｒ３　変態点未満と
すると、ｒ値が低下しΔｒも劣化するとされていた。し
かし本発明鋼ではＦＤＴをＡｒ３　変態点未満の８３０
℃以下としても非常に良好なΔｒを示した。この原因と
してはＳＲＴの低下による析出物の粗大化、及び固溶Ｎ
低下により連続焼鈍時に加工性に有利な面方位の出現が
促進されたことが考えられ、またＮｂを微量に添加した
ことによる熱圧延板の集合組織の改善、連続焼鈍時の加
工性に有利な面方位の出現の促進等が考えられる。さら
に本発明鋼では冷延圧下率が非常に高く、再結晶に対す
る駆動力が大きく、このため熱延板でΔｒに不利な面方
位が発達していても焼鈍時に加工性に有利な面方位が優
先的に発達したことが考えられる。

【００２６】以下に、本発明の成分の限定理由について
説明する。Ｃ：本発明において素材のＣ含有量は非常に
重要である。連続焼鈍法により調質度Ｔ１クラスの軟質
なブリキ原板を製造するためには、Ｃ含有量を充分に低
下させ極低炭素化することが必要である。また少量のＮ
ｂ添加でもΔｒを良好とし、Ｙ−Ｅｌを低くするため、
その上限を０．００５％とする。

【００２７】Ｍｎ：ＭｎはＳによる熱間割れを防止する
のに有効な元素であってその効果を得るためには０．０
５％以上添加する必要がある。ただし、多量に添加する
と鋼板を硬質化させるためその上限を０．５％とする。

【００２８】Ｐ：Ｐは材質を硬化させ且つ耐食性を劣化
させる元素であるので過剰の含有は好ましくなく、その
上限を０．０２％とする。 Ａｌ：Ａｌは固溶ＮをＡｌＮとして析出させるのに必要
な元素であり、少なくとも０．０１％の含有を必要とし
、またＮとの関係でＡｌ％／Ｎ％≧２０とすることが好
ましいが、多量の添加はコスト上昇につながるためその
上限を０．１５％とする。

【００２９】Ｎ：Ｎは固溶状態で存在すると鋼板を硬質
化させ、ストレッチャーストレインの原因になる。本発
明鋼ではＳＲＴ及びＦＤＴを低下させることによりＡｌ
Ｎの析出率を増加させ、比較的低い巻取り温度でも固溶
Ｎの影響を小さくすることができる。しかしＡｌＮとし
て析出させても多量に存在すると鋼板の加工性を低下さ
せるため、なるべく少なくする必要があり、その上限を
０．００４％とする。

【００３０】Ｎｂ：Ｎｂは本発明において重要な要素で
ある。すなわち、ｒ値の面内異方性を改善するためには
Ｎｂを添加することが有効であり、０．００２％以上の
添加が好ましい。また過酷な時効処理後に製缶された後
でも時効硬化性を有し、また良好なΔｒを維持するため
、その添加量の上限を０．０１％以下とする。また連続
焼鈍時の再結晶温度の上昇を防ぎ、良好な通板性を確保
する観点からはその添加量は低いほうが好ましい。

【００３１】次に製造条件の限定理由について説明する
。スラブ加熱温度は、固溶ＮをＡｌＮとして析出させ、
また析出物の粗大化，結晶粒径の粗大化を図るため、通
常行われているよりも低い１１８０℃以下とする必要が
ある。また省エネルギの観点からその温度を低く抑える
ことが好ましい。ただし、熱間圧延性を確保するために
その温度は９００℃以上とすることが好ましい。

【００３２】熱間圧延の仕上げ温度は、一般に行われて
いるＡｒ３　変態点以上とするよりも、より低温化する
ことにより鋼板の軟質化を図ることができる。また、ス
ラブ再加熱温度とともに低温度化することにより、前述
のようにメッキ後のリフロー処理あるいはさらに塗装焼
き付け処理後に発生する降伏伸びを改善することができ
、また時効硬化性を大きくして缶の降伏応力を上昇でき
るため、熱間圧延仕上げ温度の上限を８３０℃とする。 またその温度が低くなりすぎると熱間圧延板が充分再結
晶せずに非常に硬質となり、冷間圧延性が低下するため
７００℃以上で熱間圧延することが望ましい。

【００３３】熱間圧延後の巻取り温度は低すぎると熱延
板の形状が劣化し、製品の形状も劣化するため４５０℃
以上とする。本発明鋼では巻取り温度が比較的低くても
良好なΔｒを示す。高くなりすぎると酸洗効率が低下す
るため、その上限を６８０℃とする。また、巻取り温度
が高いと熱延板内の硬度変動が大きくなり冷延時の形状
制御が難しくなる傾向にあるため、この点では巻取り温
度は５８０℃以下とすることが好ましい。

【００３４】このようにして製造された熱間圧延板は、
酸洗後、冷間圧延される。本発明のように微量のＮｂ添
加で、しかもＦＤＴをＡｒ３　変態点未満として、非常
にΔｒが小さく良好な加工性を確保するためには、焼鈍
前に大きな歪エネルギを与えて再結晶時に加工性に有利
な面方位の発達を促すことが好ましい。すなわち、冷間
圧延の圧下率は高いほど加工性が良好であり、その圧下
率は８５％以上とすることが望ましい。なお、本発明方
法で製造された熱延板は非常に軟質であり冷間圧延性は
極めて良好である。

【００３５】以上のようにして製造された冷延板は連続
焼鈍法により再結晶焼鈍される。連続焼鈍時は再結晶温
度以上に加熱すればよく、短時間の均熱で加工性の良好
なブリキ原板を製造することができる。ただし、ブリキ
原板板厚は０．３　ｍｍ以下が多く非常に薄いため、均
熱温度が高いと連続焼鈍炉内の通板性が非常に低下する
。従って７８０℃以下で焼鈍することが好ましい。また
均熱時間も短い方が通板上は好ましい。また本発明鋼の
材料特性は、加熱速度，冷却速度にほとんど影響されな
いため連続焼鈍時のヒートサイクルは特に規定する必要
はなく、生産性向上のための高速通板が可能である。

【００３６】本発明により製造された鋼板は、焼鈍後目
的に応じて任意の圧下率で調質圧延を施される。本発明
により製造された鋼板は焼鈍後に非常に軟質で高圧下の
調質圧延が可能であり、焼鈍後の調質圧延の圧下率を調
整することにより任意の硬度のブリキ原板を製造するこ
とができる。一例として、図４の鋼板のうちＳＲＴ＝１
０８０℃，ＦＤＴ＝８００℃として作成した鋼板につい
て種々の圧下率で調質圧延を施し、リフロー処理を想定
した２５０℃×３秒の時効処理を行い、硬度測定した結
果を図５に示す。調質圧延の圧下率を調整することによ
り、Ｔ１以上の任意の調質度の鋼板を製造できることが
わかる。また、２５０℃×３秒の時効処理を施した後さ
らに２１０℃×２０分の塗装焼き付けに相当する時効処
理を施し、Ｙ−Ｅｌ，ＲＨ量を調べた結果を同時に図５
に示す。なおこの時Δｒも調査したが、全条件で　　｜
Δｒ｜≦０．１５と非常に良好であった。調質圧延の圧
下率を上昇することにより、よりＹ−Ｅｌを小さくする
ことができる。またＲＨ量は圧下率の上昇に伴い低下す
るが、圧下率を２０％程度としても時効硬化能を有し、
缶強度上昇を図ることができる。

【００３７】

【実施例】表１に示す成分の鋼を転炉で溶製し、連続鋳
造によりスラブとした。このスラブを第１表に示す熱間
圧延条件で２．６ｍｍの熱間圧延板とした後に酸洗し、
０．３ｍｍの板厚の冷間圧延板とした。次いで連続焼鈍
ラインで加熱速度約２５℃／ｓとして表１に示す均熱条
件で焼鈍した後、調質圧延し、一部の試料について硬度
（ＨＲ３０Ｔ）　及び｜Δｒ｜を調べ、次いで電気錫メ
ッキラインにて＃２５の錫メッキ及びリフロー処理を連
続して施し、光沢のあるブリキに仕上げ、硬度（ＨＲ３
ＯＴ），｜Δｒ｜，Ｙ−Ｅｌを調べ表１に示す。ブリキ
に仕上げた後、さらに製缶ラインでの塗装焼き付け処理
を想定した２１０℃×２０分の処理を行い、Ｙ−Ｅｌ及
びＲＨ量を求め表１に示す。なお、表１の｜Δｒ｜の数
字に＊　印のあるものは調質圧延後測定した｜Δｒ｜で
あり、無印のものはリフロー処理後に調べた｜Δｒ｜で
ある。

【００３８】

【表１】 供試材Ａ〜Ｅ，Ｇ，Ｊ〜Ｒ，Ｔ，Ｖ，Ｗはいずれも本発
明の範囲内にあるが、これらはΔｒが小さく、リフロー
及び塗装焼き付け処理後のＹ−Ｅｌも小さく、ＲＨ量も
大きいことが分かる。また、製品の板幅方向及びコイル
長手方向での材質のばらつきも極めて小さかった。本発
明法により製造された鋼板は非常に軟質であり、連続焼
鈍により調質度Ｔ１のブリキを製造できる。またさらに
調質圧延の圧下率を高くすることにより、より調質度の
大きいブリキ原板を製造することができる。

【００３９】供試材Ｆ及びＳでは鋼片の再加熱温度およ
び熱間圧延の仕上温度が高く、本発明鋼より降伏伸びが
大きく、またＲＨ量が小さくなる。また供試材Ｈ，Ｕは
Ｎｂ添加量が多く、Δｒが大きく、またＲＨ量＝０とな
った。また供試材Ｉ，ＸはＮｂ無添加であり、Δｒが大
きく、降伏伸びも大きくなっている。

【００４０】またこの実施例ではブリキ鋼板を用いたが
、ティンフリー鋼板，複合メッキ鋼板などを用いてもよ
く、またメッキを施さずに塗油鋼板を用いてもよい。 さらに連続焼鈍前にＮｉなどのメッキを施してもよい。

【００４１】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
微量のＮｂを添加した鋼を素材とし、熱間圧延時の鋼片
の再加熱温度を低温化して連続焼鈍法により製缶時の加
工性の良好なブリキ原板を製造できるため、その生産性
，経済性を向上することができる。また連続焼鈍により
非常に軟質な鋼板を得ることができるため、その後に施
される調質圧延の圧下率を制御することにより任意の調
質度で加工性の良好な鋼板を製造することができ、その
効果は極めて高い。

【００４２】また本発明鋼はΔｒが極めて小さく、また
Ｙ−Ｅｌも少なく軟質であり製缶性が非常に良好である
。また本発明鋼により製造された缶は、製缶後の熱処理
により強度上昇を図ることができ、その効果は非常に大
きい。

【図面の簡単な説明】

【図１】Ｎｂ添加量とＲＨ量，Ｙ−ＥｌおよびΔｒの絶
対値との関係を示すグラフである。

【図２】Ｎｂ添加量とΔｒの絶対値との関係を示すグラ
フである。

【図３】熱間圧延条件とΔｒの絶対値，Ｙ−Ｅｌとの関
係を示すグラフである。

【図４】熱間圧延条件とＲＨ量，Ｙ−Ｅｌとの関係を示
すグラフである。

【図５】焼鈍後の調質圧延圧下率と、硬度，ＲＨ量及び
Ｙ−Ｅｌとの関係を示すグラフである。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】　　組成が重量比で、Ｃ：０．００５％以
   下、Ｍｎ：０．０５〜０．５％、Ｐ：０．０２％以下、
   Ａｌ：０．０１〜０．１５％、Ｎ：０．００４％以下、
   Ｎｂ：０．０１％以下を含有し、残部がＦｅ及び不可避
   的不純物よりなる鋼片を、１１８０℃以下の温度に加熱
   した後、仕上げ温度を８３０℃以下として熱間圧延を行
   い、４５０〜６８０℃の巻取り温度で巻き取り、次いで
   酸洗，冷間圧延した後、再結晶温度以上で連続焼鈍を行
   い、その後調質圧延を施すことを特徴とする表面処理鋼
   板用原板の製造方法。