JPH0424205B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は原木の左右端面を挾持して回転させな
がら原木全長に亘る切削刃物により幅広な薄板状
のベニヤ単板を切削するベニヤレースに係り、特
に合板製品の商品価値を左右する合板の表裏に採
用される優良単板の収量増加を可能にすると共
に、脆弱原木や割れのある低級原木の切削にも最
適なベニヤレースを提供するものである。

最近の合板製造工場においては、原木事情の悪
化、あるいは合板製造コストの大半を占める原木
代金を削減して製造コストの維持を図る等、低品
質の原木丸太が使用されるようになつてきた。

一方必然的に原材料の歩留り向上並びに作業能
率増進を図るため、ベニヤレースを用いて、低品
質の原木丸太を、高速度でしかも細径となるまで
良質の単板を切削製出せしめることの要請も強く
なつてきている。

このため近頃では、このような点に対処して、
外周に多数の刃部を有した駆動ローラーを装着状
態の原木丸太に圧接させて原木外周から回転駆動
力を供給するようにしたベニヤレースの研究開発
に重点が置かれている。

しかしながら、このような外周駆動形式のベニ
ヤレースでは、原木外周駆動による引掻傷や割れ
が発生し易く、該部がプレツシヤーバーにしごか
れてその上部に木屑がたまる等して、これがとき
おりプレツシヤーバーを通過して、その際ベニヤ
単板表面に損傷を与えたり、プレツシヤーバーの
加圧力を不均等にさせてベニヤ単板の品質を低下
させる惧れがあつた。例えば最近のベニヤレース
としては、第１図に図示するような突刺体付回転
ロールを多用するものが出回り能率的なベニヤ単
板切削に一応の成果を挙げているが半面、前記障
害も続出している。すなわち切削刃物２を装備し
た鉋台１と、切削刃物２の背面に単板の案内面３
を有する案内部材４を固定設置すると共に、鉋台
１の上方に配置されたプレツシヤーバーボデー５
に、原木１１の前記切削刃物の刃先附近を加圧す
るプレツシヤーバー６および原木１１の外周面を
突刺して原木を回転駆動する鋸歯状回転体８を設
けた構造のベニヤレースである。鋸歯状回転体８
は、その外周面に鋭利な突刺体９を有し、プレツ
シヤーバーボデー５に前記刃物２の刃先と平行に
設置された回転軸１０へ軸線方向に一定間隔で複
数装置されている。一方プレツシヤーバー６は鋸
歯状回転体８の相互間において原木１１の外周面
を加圧するように配置されている。このような最
近の装置においては、原木１１が矢符Ａ方向に回
転され、一方鉋台１およびプレツシヤーバーボデ
ー５は一体となつて歩送りネジ（図示省略）によ
つて、原木の１回転に対し、所定単板厚み分だけ
原木へ前進し、刃物２と、プレツシヤーバー６と
によつて、所定厚のベニヤ単板が切削製出される
のである。この切削された単板７は、鋸歯状回転
体８の突刺体９が突き刺さり、前記回転体８の回
転駆動に従つて原木１１が回転され、単板７が切
削されつつ前記突刺体９が単板を刺着しながら後
方へと、単板を搬送する事になる。そしてこの種
のベニヤレースにおいては切削刃物２の上部で鋸
歯状回転体８が原木１１に当接して原木を回転す
る構造である為、切削進行によつて原木１１が細
径化するに伴い、原木１１の外周曲率が大きくな
つて鋸歯状回転体８が原木１１へ十分に突刺しな
くなり単板切削が円滑に行なわれないのであつ
た。従つてその球済策として、原木１１が細くな
つても前記回転体８が十分原木に突刺させる為に
は、原木切削の最初から前記突刺体９をかなり深
く、つまり鋸歯状回転体８を原木１１に強く加圧
する必要があつた。その為に、前記回転体の強大
な突刺加圧力により、原木が撓んだり又、一方原
木への前記突刺体９の刺痕が鮮やかに残存して削
滅せず、さらに切削単板７は鋸歯状回転体８の突
刺体９によつて刺着されながら搬送されるので、
原木状態において前記突刺体９が突き刺さつたま
ま単板７へと進展し、前記単板７の表面に突刺体
９が突刺したまま後方へと搬送される。その結
果、単板７はその表面からかなり深く多数の突刺
刺痕が大きく瑕疵として残存し、さらにそれらの
刺傷を起点に多数の亀裂や裂傷へと発展し、単板
品質に甚大な悪影響を及ぼしたのである。特に脆
弱なパンキー質の原木から切削される極めて強度
の低下した単板や例えば１mm以下の薄い単板を切
削搬送する場合には、前記理由により多数の裂け
目が生じ良質単板の連続切削搬出が著しく損わ
れ、特に合板製品の商品価値を左右する表裏単板
には到底使用出来ないうえ歩留まりが低下したの
である。さらにはベニヤレースの刃口前面には
（作業者の高さ附近に相当する）絶えず鋭利な丸
鋸状回転体が高速で回転し、ベニヤレースの機能
上該部を隠蔽する事は不可能であり、四六時中極
めて危険な状態を露呈しているのである。さらに
また前記鋸歯状回転体は損耗が激しく、通常作業
において、略、10日程度で機能が激減し、その都
度、新品と交換する必要があり、その交換の手間
と前記鋸歯状回転体の消耗品としてのランニング
コストも膨大である。本発明は以上の欠陥を改善
する目的でなされたもので脆い原木から硬木迄広
い範囲で円滑な単板切削が安全かつ低廉な維持費
ですむベニヤレースを提供する事を主眼としてい
る。

本発明においては前記課題を解決するに当り、
現在迄に発表された各種の切削機械および木材切
削に関する文献、資料等をあらためて念入りに再
検討した。その結果多少の変形もあるが、ベニヤ
レースとして単板切削には切削刃物の刃先き近傍
を加圧する、いわゆるプレツシヤー部材が不可欠
の要素であり、それには固定型のプレツシヤーノ
ーズバーと回転型（駆動型と従動型がある）のロ
ーラーバーがあり、両者共にその利害得失が相反
すると共に問題解決には不足している事を認識し
たのである。具体的には固定型プレツシヤーノー
ズバーは刃口における設定が切削条件の所定位置
に容易に設置可能であるが、半面、原木の全長に
及ぶ最大な加圧面積により、単板切削時の切削抵
抗の大半を該部分で担うと共に大きな負荷抵抗と
なつて出現し、その結果切削原木の破壊等、数々
の障害をもたらすのである。一方回転するローラ
ーバーの前記切削抵抗は非常に僅少で、該ローラ
ーを駆動する事により、殊のほかその抵抗を激減
出来る。然し横断面が円形のローラーバーの宿命
として、切削単板厚に対応して一定比率に定めら
れた原木への加圧位置に不測の事態を招来するの
である。

およそベニヤレースによる単板切削において
は、切削刃物の刃先端より原木の回転方向の反対
方向に大略切削単板厚の20％程度隔てた位置（正
しくは第２図において刃物先端と固定のプレツシ
ヤーバー６の先端との垂直距離）を加圧する事が
最良とされ、前記ローラーバーの直径が大きくな
る程、前記条件を満足させる事が不可能になつて
来る。つまり大径の回転するローラーバーの外周
部が前記原木の所定加圧位置に近づくにつれ、切
削刃物の裏面（すくい面）に前記ローラーバーの
下部外周面が接触する傾向となり、前記所定の加
圧位置へ到達する前に刃物の裏面に当接し、所定
位置への加圧が不可能になるのである。そして前
記条件は切削単板厚が薄くなる程厳しい条件とな
り、打開策の一環としてローラーバーを細径化せ
ざるを得ない。当然該ローラーバーが細くなる程
（直径16mm程度のローラーバーがアメリカで採用
されている）その回転数も極めて高いものとなり
軸受部の負担が増大し、特殊な潤滑方式を用いた
り、また、各種のトラブルが誘発される。また、
原木外周部とローラーバー間のスリツプ等がある
場合、該ローラーバーの回転駆動装置も大型とな
り不利である。

以上の各事象からローラーバーはアメリカ辺り
で切削される2.5mm程度のラフな単板は良いとし
ても日本における1.2mm前後の薄物単板切削に向
かないと云つた定設が常識とされる所以であり、
事実日本の合板工場におけるローラーバー採用は
皆無である。さりとて固定のプレツシヤーノーズ
バーに比し、切削抵抗は際立つて低減できるし、
また刃口の刃詰まりも解消の可能性を秘めて捨て
難い長所となつている。そこで一つのステツプと
して、固定型のプレツシヤーノーズバーと、回転
するローラーバーを略半々にして交互に配列して
テストを繰り返したが、その結果は切削された単
板の全幅に対し固定型のプレツシヤーノーズバー
と、回転するローラーバーの加圧効果の差による
厚みの過、不足が随所に点在し、到底単板製品と
はなり得べくもなかつたのである。以上一例であ
るが、本発明は前述の両者の長所に着目し前記せ
る研究開発を重ねた代償として前記固定型のプレ
ツシヤーノーズバーと、回転型ローラーバーの
各々の利点のみを引き出すと共に各々の欠点を補
つて、完成されたものである。

本発明は、この目的達成の為に切削刃物を有し
原木に向つて進退可能に装置された鉋台と、切削
刃物と平行に装着されたプレツシヤーバーを有し
鉋台と一体となつて進退可能に装架されたプレツ
シヤーバーボデーとを備えた公知のベニヤレース
において、加圧緩衝機構を備えると共に、切削さ
れる原木の外周速度より早い周速で回転駆動され
る、外周面が平坦なローラーデイスクがプレツシ
ヤーバーボデーに配備された事を特徴とするもの
である。

以下一実施例を図面を参照して説明する。

第２図は本発明の一実施例を示す側断面図、第
３図は正面図である。同図において原木１１はそ
の左右端面を挾持されて矢符Ａ方向に回転され
る。また鉋台１とプレツシヤーバーボデー５は
各々上下に組みとなつて一体にその左右端面を挾
持され、原木１１に対し例えば送りネジ（図示省
略）により、急速接近、または離間するように構
成され、ベニヤ単板切削時においては、原木１１
の１回転に対し、所定の切削単板厚み分だけ原木
に前進するようになつている。第２図の１は鉋台
であり断面が略三角形に形成され刃物２が刃押え
２′により、鉋台１の原木１１に面する側に刃先
きを上にして緊締保持されている。鉋台１の前記
刃物２と接する面には、不銹鋼等の材質による口
金４が取付けられている。そしてこの口金４の頂
部には、原木１１から切削されて製出する単板Ｐ
の通路となる円弧状または傾斜した単板案内面３
が形成されている。４′は前記口金４の単板搬出
方向の下手側に隣接して配置され、口金４と同様
に、その頂部に単板案内面３′が形成された補助
口金である。なおこの補助口金は前記口金４と一
体に構成しても良いが該部分の損耗が多く、口金
４と別個に配置した方が保守等の点でも有利であ
る。また口金４，４′の頂部の案内面３，３′は刃
物２の刃先きより僅か後退した位置附近を始端と
して、後述するローラーデイスク８の外周円に類
似した円弧状に形成されたり、または前記ローラ
ーデイスクの垂直中心線の下部外周面近傍に漸次
接近する傾斜面等に形成される。さらに口金４，
４′は鉋台１の全幅（原木１１の長さ方向）に亘
る一体物に構成されるほか、複数の分割型または
口金４，４′の鉋台の幅方向の中間部を適宜割愛
して分割割型の複数個として配設する。また他の
実施例としては前記口金の案内面にローラー等を
配置し、単板搬送の円滑さを増すものもある。な
お比較的良質な原木からの単板切削には、前記口
金頂部の単板案内面としての配慮は不要となり、
刃物先端近傍から鉋台１の単板搬送路となる背部
傾斜面にかけて単純な直線的斜面に構成しても良
い。一方鉋台１の上方にはプレツシヤーバーボデ
ー５が装架されており、前記するように、鉋台１
と共に、その左右端面を一体に挾持されて原木１
１に対し進退可能に構成されている。そしてプレ
ツシヤーバーボデー５の原木に面する側は傾斜面
５′となつており、この傾斜面５′には原木１１の
外周面を押圧可能な、第３図に図示するような小
幅の傾斜型のプレツシヤーバー６が複数、配列さ
れている。なおこの傾斜型のプレツシヤーバー６
は全体を、またはその複数個を一体物に構成し
て、第３図に図示する各々分割された固定プレツ
シヤーバー６の相互間の間隙部に該当する部分を
適宜切欠いて用いても良い。

プレツシヤーバーボデーの傾斜面５′の斜面の
略中間地点には高さ調節機構６′（図示を一部省
略）が配置されている。この調節機構６′には調
節ネジ６″が挿通され、その下側先端部が固定プ
レツシヤーバー６と連結されており、該部調節に
よりプレツシヤーバー６の下側先端部の原木１１
への加圧位置を昇降させて加減するようになつて
いる。固定プレツシヤーバー６による原木への加
圧はベニヤ単板切削時の先割れを防ぐと共に単板
厚さを正しく規整し、単板の剥き肌を効果的に整
えるもので固定プレツシヤーバー６の先端部と刃
物２の刃先端部とにより形成される切削単板製出
部を刃口と称している。

プレツシヤーバーボデー５には、前記刃口近傍
に刃物２と平行に回転軸１０が軸架されている。
そして回転軸１０には複数の外周面が平坦な薄肉
円板状のローラーデイスク８が複数個、串型に連
設軸装されている。前記ローラーデイスク８の配
列は、第３図に図示するように、固定プレツシヤ
ーバー６の分割されて配置された相互間に、また
は、一体物に構成された場合の固定プレツシヤー
バーの切欠き部に配設されているが、プレツシヤ
ーバーボデー５の全幅（原木１１の長さ方向）に
平均的に配置されるほか、適宜その中間部または
両端部を省略して配設する場合もある。さらに罫
引ナイフ（切削単板の幅決めをする）近傍を密に
配置する事もある。この回転軸１０は通常第２図
に示すようにスプライン軸に構成され、チエーン
等の巻掛伝導機構（図示省略）を介して、例えば
プレツシヤーバーボデー５の上部に固定設置され
た変速電動機（図示省略）とテンシヨン装置等に
より構成された駆動機構により矢符Ｂ方向に回転
駆動されるのである。第４図は、刃口附近と、プ
レツシヤーバーボデーの側断面図であり、本発明
の要部であるローラーデイスクの加圧緩衝機構
と、進退機構の詳細図である。例えば前記回転軸
１０を支承する軸受２１は、ニードルベアリング
等により軸線方向の適宜複数個所、保持され、そ
の複数の軸受２１は軸線方向に平行に配置された
連結部２１′により一体に保持連結されている。
さらに該連結部２１′の下面は適宜耐摩耗の張板
を貼付した摺動面２１″と接融し、矢符Ｃ方向に
摺動可能となつている。２２は、前記連結部２
１′の後部に取付けられ後方に僅か伸びて配置さ
れたネジ軸であり、通常前記軸線と平行に配置さ
れた連結部の左右端末側近傍に各々配置される。
２３は前記ネジ軸と螺合して後方（第４図におい
ては右方へ）へ伸びる雌ネジであり、雌ネジ外周
面に穿溝されたキー溝に埋設されたキー２４によ
り、前記雌ネジ外周面に嵌合するウオームホイー
ル２５と連結されている。ウオームホイール２５
はその軸線方向の前後をスラストベアリングによ
り、またそのラジアル方向はブツシユ２８により
所定位置を保持されているウオームボツクス２７
に収納されている、２６は、前記ウオームホイー
ル２５と噛合するウオームであり共にウオームボ
ツクス２７の所定位置に収納されている。ウオー
ムボツクス２７はチユーブラー型に構成されたプ
レツシヤーバーボデー５の内懐の内部取付面１２
に適宜張板を介して、前記回転軸１０の軸線と直
角方向に延びる、加圧緩衝機構の軸線を正確に取
付けるものである。ウオーム２６は、その軸端部
（図示省略）が跳ね出してあり、該部にチエーン
ホイール等を軸装してパルスモーター、その他電
動機と連結し、該電動機の所定量の正逆回転駆動
（図示の矢符Ｄ）によりウオームホイール２５、
キー２４、雌ネジ２３を介してネジ軸２２を矢符
Ｃ方向に移動するものである。なおこのウオーム
２６の回転指令、および回転量等については、予
め、設定した例えば後述の回転接手３１の外周部
により作動するリミツトスイツチ、マイクロスイ
ツチ等の移動量制限素子と、例えば鉋台の移動方
向に配列した原木径検出リミツトスイツチと、鉋
台の移動部に取付けたリミツト・ドグの組合せに
よる公知の原木径検出機構と電気制御装置とによ
り、所定原木径に到達する都度、前記ウオーム２
６を、所定量回転させてネジ軸２２を介し、ロー
ラーデイスク８を適量、原木に接近加圧もしくは
離間する自動機構とするほか、原木切削状況を目
視にて確認しながら手動操作する事も可能であ
る。なお前記ウオーム、ウオームホイールの組合
せによるウオーム減速機構のほか、他の歯車減速
機構、その他の減速機構により代替する事も充分
可能である。要は、ローラーデイスクの僅少な移
動量を正確に把握して制御可能であればよい。次
に雌ネジ２３であるが、その末端部は、スヘリカ
ルローラーベアリング等を内装した回転接手３１
と連接されており、該回転接手３１の他の側は流
体シリンダー３３から突出するピストンロツド３
２の先端部を内蔵して連結している。従つて、前
述のウオーム２６の回転駆動により雌ネジ２３が
回動するが、前記雌ネジと連結された回転接手３
１の外周部は雌ネジと共に回動しても内蔵された
ベアリング類を介してそのインナーレースと結合
されたピストンロツド３２は回転が伝わらない。
以上ネジ軸２２からウオームボツクス２７迄がロ
ーラーデイスク８の進退機構２０を表している。
また他の実施例として、連結部２１′の中間部に
１組のみ、ローラーデイスクの進退機構を配置し
たり、さらには前記連結部２１′を廃止するか、
もしくは左右の縁を切つて左右の軸受２１の近傍
に各別に独立して、または連動して作動するロー
ラーデイスクの進退機構を各々設置する等の手段
も講ずる事が出来る。一方流体シリンダー３３
は、ブラケツト３４に載置されると共に、前記ネ
ジ軸２２の軸線と正確に直角な平面に用意された
プレツシヤーバーボデー５の背部取付面１３に正
しく固定設置される、前記ネジ軸２２と螺合する
雌ネジ２３、および回転接手３１と、前記接手に
連設して配置された流体シリンダー３３、により
加圧緩衝機構３０が構成される。第４図において
加圧緩衝機構は原木１１側にいつぱい前進した
（図において左方の矢符Ｆ方向へ移動した状態）
状態を図示している。この状態から右方へ後退す
る場合は、流体シリンダー３３の図示の左側のシ
リンダーヘツド３５側から圧力流体が流入されピ
ストン３６は矢符Ｅ方向へ移動する。従つてピス
トンロツド３２に連結された回転接手３１、およ
び雌ネジ２３も図の右方へ移動する。この場合雌
ネジ２３の、ウオームホイール２５と内接してい
る外周面は、両者間を摺擦しながらウオームホイ
ール２５から離脱するように移動する事になる。
なお前記ウオームホイール２５と雌ネジとの嵌合
長さはピストン３６の移動量に対して充分、余裕
をもつて嵌装されているので常時その大半が嵌挿
状態を保持している。また両者間のキーは回転と
摺動の２方向の運動に対応して、ダブルキー、ま
たはスプライン溝等を採用する事が望ましい。

次に流体シリンダー３３に供給される流体圧で
あるが、一般的には油圧装置が多用される。従つ
て例えば押釦スイツチ操作により電磁弁を介して
前記シリンダー３３に加圧されるように構成され
ている。また前記加圧緩衝機構の流体シリンダー
等は、ローラーデイスクの進退機構の配置と同じ
ようにもしくは、前記進退機構と関係なく、ロー
ラーデイスクの中央部１個所のみ配置したり、左
右に各別に配置する事も可能である。

第４図においてプレツシヤーバーボデー５の前
面部５′は側断面が略三角形の着脱可能に構成さ
れており、前記軸受２１、連結部２１′等を原木
切削側において掩蔽するようになつている、１４
は前記プレツシヤーバーボデー前面部５′の取付
ボルト孔である。

以上の構成において、本発明の実施態様と作用
効果を詳述すると、複数のローラーデイスク８
は、その外周面が平坦で原木１１の回転外周速度
より早い外周速度で駆動されると共に加圧緩衝機
構３０により常時適切な加圧力で原木１１に当接
している。従つて、ローラーデイスク８の略水平
方向または水平方向の原木への加圧力と、原木の
外周速度より早い前記ローラーデイスクの原木の
接線方向への回転駆動力とが重畳してはたらき、
その合力が原木１１を斜め下方へと押圧する作用
力となつて現出し、その結果ベニヤレースにおけ
る原木切削に必然的に生ずる、切削刃物による単
板切削の逆方向への原木の撓みの防止と、スピン
ドルによる左右木口端面を挾持して回転される原
木の軸線方向の中央部が刃物２から離れて挫屈を
起す、いわゆるベンデイングの防止に際立つた効
果を発揮する事になる。さらにベニヤレースにお
ける単板切削においては、原木に刃物が喰い込み
勝手になり、原木がプレツシヤーバー側に寄つて
来て、固定型プレツシヤーバーの摩擦抵抗が増大
する現象が生ずるが、この実施例のように、固定
プレツシヤーバー６の原木押圧位置より原木の回
転方向の若干上手の位置において、複数のローラ
ーデイスク８により原木外周面を加圧回転するこ
とにより、前記する固定プレツシヤーバーの抵抗
が増大することを未然に防ぐことができる。次に
割れのある原木の従来型ベニヤレースにおける単
板切削態様を順を追つて図示すると第５図のＡ〜
Ｄのようになる。つまり原木１１に存在する水割
れ、干割れ等の割れＲ部の切削状態は割れの始端
部Ｍが切削抵抗によつて刃物２から外れた形で割
れ部分Ｒへと逃避してしまう。またＮ部も急激な
瞬間的な切削荷重に耐えられず原木の外周方向へ
遠ざかるように逃げてしまうのである。この現象
は刃物２の切れ味が低下する程顕著に表れる。そ
の結果該部Ｎ，Ｍ部は、次第に瘤状に発達して取
り残され（該部以外の原木外周部は漸次刃物によ
り剥き削られて細径化していく）しまいには、そ
の瘤部分が刃口に衝突してＤ図のごとく、原木の
裂砕に迄到達する事になる。これに対し本発明に
よるローラーデイスク８は、原木外周面を押圧す
る固定プレツシヤーバー６の押圧点より原木の回
転方向の僅か上手の原木外周面を適切な加圧力で
緩衝作用を保持しながら、かつ、原木１１の外周
速度より早い外周速度で回転駆動するため、該ロ
ーラーデイスクにより前記割れの始端部Ｎ，Ｍ部
を刃口にいきおいよく押し込む働きをし、刃物に
よる単板切削を否応なく完遂せしむるのである。
当然第５図Ｄに図示する原木の破断もあり得ない
のである。

なおこれらの現象は、前記する固定プレツシヤ
ーバー６の押圧点より回転方向上手の位置で、か
つ原木の外周速度より早い速度で、前記原木の割
れ部分の空間に原木をつめ込むような押し込み作
用によるものであり、例えば突刺体付の回転体に
よる場合、原木に突刺する為に前記する周速差が
得られず、従つて押し込み作用も働かないのであ
る。次に、最近の突刺形駆動回転体を用いるベニ
ヤレースにおいては、その突刺体を原木に完全に
突刺しなければ、その効果も到底発現出来ないの
であり、そのためには前記突刺刃を有する回転体
の原木を挾んだ反対側に該突刺圧力を受け止める
受圧回転体機構等を設置せぬ限り、従来型ベニヤ
レースにおける弊害の轍を解除する事は出来なか
つたのである。勿論極めて鋭利な、例えば針状突
刺体等の場合、突刺加圧力は低減出来たとして
も、原木の回転力授受に不適であつたり、また突
刺体の損耗等の利害相反する関係により、極めて
解決困難な課題であつた。

本発明は前述のごとく特に前記割れ原木におい
ても威力を発揮し得たのである。さらに前記せる
突刺加圧による強大な加圧力が不要の為、切削が
進行して原木１１が細径となつても前記加圧力に
より原木が撓む惧れがなく最終的に原木の左右端
面を把持しているスピンドル径迄確実に切削が出
来るようになつた。また原木の一部分が風化して
極めて軟弱な部分を含む原木（一般的にカステラ
材と称される）切削において、前記突刺回転体の
ベニヤレースにおいては、広幅の薄い単板に切削
する際、前記風化した軟弱部分がバラバラに、も
しくは粉々に粉砕されて、先ず最初に刃口にまつ
わりついて刃口を閉塞させて以後の単板切削を中
断させたり、または切削単板の搬送過程におい
て、異物として次段の工程に障害を惹き起す等の
欠点が発生する。然しながら本発明においては、
前記風化した軟弱部位も通常のベニヤ単板同様切
削製出するのであり、これはベニヤ単板自身を刺
傷しない事に起因するものである。なお必要に応
じてローラーノーズバーの進退機構２０、または
加圧緩衝機構３０により前記ローラーデイスク８
を原木１１の外周面から完全に離間させて、従来
のベニヤレースと全く同じように単板切削を行う
事も出来る。極めて良質の原木を切削する場合に
採用される使い方であるが、プレツシヤーバーと
して分割された、もしくは部分的に切欠き部のあ
る傾斜型の固定プレツシヤーバー６による原木加
圧切削において従来型ベニヤレースから切削製出
されるベニヤ単板のそれと全く遜色はなかつたの
である。なお原木からのローラーデイスク離脱に
際し急速離間を必要とする場合等は流体圧による
加圧緩衝機構３０を用いると便利である。また前
記ローラーデイスクの外周速度は一般的に２〜20
％の範囲で、原木外周速度より早い速度で回転さ
せると良い。なお前述の加圧緩衝機構によりロー
ラーデイスクの加圧力を増加した場合原木の各種
性状にもよるが原木周速より１〜25％の広範囲に
増速設定する事もある。

また丹念な各種テストの繰り返しにより原木外
周面を押圧する固定プレツシヤーバー６の原木の
軸線方向におけるトータル幅と、本発明に係るロ
ーラーデイスク８のトータル幅との割合は、略
10：１前後に設定するのが最良であり、前記比率
が７：３程度迄実用上問題がない事を把握したの
であり、実際には10：0.5〜３の範囲が良い。ま
た前記薄肉円板状のローラーデイスク８に放射状
のスリツト等を穿設すると前述した各効果も若干
増加する。以上なんと云つても全く単純な薄肉円
板状のローラーデイスクによつて要部が構成され
ており、前記円板状の外周面が可成り磨耗したと
しても、その摩耗状態が平均的である限り、前記
ローラーデイスクの回転駆動速度を増加する事に
より、いとも簡単にその機能を低下させる事なく
前記各効果を発現出来るのであり、極めて経済的
である。以上本発明の他の実施例として、ウオー
ム減速機を他の減速装置に替えたり前記減速機を
プレツシヤーバーボデー５の外方へ設置したり、
流体シリンダーに替えてスプリング、カム等の合
成機構に置換する等も簡単な設計変更で可能であ
る。以上本発明による効果を列挙すると、次の諸
点になる。

１ 突刺痕跡のない良質単板を歩留り良く得られ
る。

２ 割れ、腐れ等の各種欠点を有する低級原木か
らの単板収量が増大する。

３ ベニヤレースの刃口詰りが皆無となり、稼動
率が向上する。

４ 突刺回転体等がなく、安全作業が確保でき
る。

５ 突刺回転体のような交換部品がない。従つて
部品交換の手間も不要となり、メンテナンスフ
リーとなつた。

６ ローラーデイスクは可成り摩耗しても運転が
続行され、消耗度合いも僅少、従つてランニン
グコストも大幅に軽減できる。

７ 必要に応じ、ローラーデイスクを後退させ
て、従来型ベニヤレースとして使用できる。従
つて一人二役の多目的ベニヤレースとして廉価
な設備費が期待できる。

以上説明したように本発明に係るベニヤレース
によれば焦眉の急とされる省力、省資源も簡単に
解決可能となり斯界に大きく貢献するものであ
る。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来型ベニヤレースの側面図、第２図
は本発明に係る一実施例の側断面図、第３図は部
分正面図、第４図は加圧緩衝機構と進退機構の詳
細側断面図、第５図は従来型レースによる割れ原
木の切削態様図である。 １……鉋台、２……刃物、２′……刃押え、４
……口金、５……プレツシヤーバーボデー、６…
…固定プレツシヤーバー、８……ローラーデイス
ク、１０……回転軸、１１……原木、２０……進
退機構、２２……ネジ軸、２７……ウオームボツ
クス、３０……加圧緩衝機構、３２……ピストン
ロツド、３３……流体シリンダー、３４……ブラ
ケツト。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 原木から単板を切削する刃物と、複数の固定
   プレツシヤーバーと、前記各固定プレツシヤーバ
   ー間の間隙に外周が切削される原木と切削された
   単板の両方に接触可能な位置に配置された外周面
   が平坦な複数の円板状のローラーデイスクと、前
   記ローラーデイスクを原木外周速度より速い外周
   速度で回転させる駆動機構と、前記ローラーデイ
   スクを原木に当接させる加圧緩衝機構と、ローラ
   ーデイスクを原木に接近または離間させる進退機
   構とを備えたことを特徴とするベニヤレース。 ２ ローラーデイスクを回転する駆動機構は変速
   可能に構成されたことを特徴とする特許請求の範
   囲第１項に記載のベニヤレース。 ３ ローラーデイスクを原木に当接させる加圧緩
   衝機構は流体シリンダーにより構成されたことを
   特徴とする特許請求の範囲第１項または第２項に
   記載のベニヤレース。 ４ ローラーデイスクの駆動機構は、ローラーデ
   イスクの外周速度が原木外周速度より、１〜25％
   の範囲で増速可能に構成されたことを特徴とする
   特許請求の範囲第１項ないし第３項のいずれか１
   項に記載のベニヤレース。 ５ 進退機構は、切削する原木または切削中の原
   木の回転半径を検出する原木径検出機構と、前記
   検出機構からの信号によりローラーデイスクを駆
   動させる制御装置を備え、切削原木の外径に対応
   して、ローラーデイスクを自動的に原木に接近ま
   たは離間させることを特徴とする特許請求の範囲
   第１項ないし第４項のいずれか１項に記載のベニ
   ヤレース。 ６ 進退機構によるローラーデイスクの進退は水
   平方向または、略水平方向に行われることを特徴
   とする特許請求の範囲第１項ないし第５項のいず
   れか１項に記載のベニヤレース。 ７ ローラーデイスクの進退機構はウオームとウ
   オームホイールの組合せによる減速機を備えてな
   ることを特徴とする特許請求の範囲第１項ないし
   第６項のいずれか１項に記載のベニヤレース。 ８ 各固定プレツシヤーバーと原木との当接面積
   と、ローラーデイスクと原木との当接面積の割合
   は、略10：0.5〜3.0の範囲であることを特徴とす
   る特許請求の範囲第１項ないし第７項のいずれか
   １項に記載のベニヤレース。