JPS5849204A - ベニヤレ−ス - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は原木の左右端面を挾持して回転させながら原木
全長に亘る切削刃物１こより幅広な薄板状のベニヤ単板
を切削するベニヤレースＫ　係Ｆ）、特に合板製品の商
品価値を左右する合板の表裏１こ採用される優良単板の
収量増加を可能１こすると共（こ、脆弱原木や割れのあ
る低級原木の切肖１１１こも最適なベニヤレースを提供
するものである。

最近の合板製造工場にお０て（よ、原木事情の悪化、あ
るいは合板製造コストｏ５大半を占める原木代金を削減
して製造コストの維持を図る等、低品質の原木丸太が使
用されるよう番こなってきた。

一方必然的に原材料の歩留り向上並び番こ作業能率増進
を図るため、ベニヤレースを用０て、低品質の原木丸太
を、高速度でしかも細径とｔｌるまて良質の単板を切削
製出せしめることの要請も強くなってきている。

このため近頃では、このような点番こ対処して、外周に
多数の刃部を有した駆動ローラーを装着状態の原木丸太
１こ圧赫させて原木外周力・ら回転駆動力を供給するよ
うにしたベニヤレースの研究開発、に重点が置かれてい
る。

しかしながら、このような外周駆動形式のベニヤレース
では、原木外周駆動による引掻傷や割れが発生し易く、
核部がプレ・νシャーノ（−にしごかれてその上部に木
屑がたまる等して、これがときおりプレッシャーバーを
通過して、その際ベニヤ単板表面に損傷を与えたり、プ
レ・ンシャーノ（−の加圧力を不均等にさせてベニヤ単
板の品質を低下′させる惧れがあった。例えば最近のベ
ニヤレースと゛しては、第１図に図示するような突刺体
付回転ロールを多用するものが出回り能率的なベニヤ単
板切削に一応の成果４を挙げているが半面、前記障害も
続出している。すなわち切削刃物２を装備した抱合１と
、切削刃物２の背面に単板の案内面３を有する案内２部
材４を固定設置すると共に、抱合１の上方に配置された
プレ・ンシャーノ（−ボデー５に、原木１１の前記切削
刃物の刃先附近を加圧するプレッシャーバー６および原
木１１の外周面を突刺して原木を回転駆動する鋸歯状回
転体８を設けた構造ノベニャレースである。鋸歯状回転
体８は、その外周面に鋭利な突刺体９を有し、プレッシ
ャーバーボデー５に前記刃物２の刃先と平行に設置され
た回転軸１０へ軸線方向に一定間隔で複数装置されてい
る。一方プレッシャーパー６は鋸歯状回転体８の相互間
において原木１１の外周面を加圧するように配置されて
いる。このような最近の装置においては、原木１１が矢
符Ａ方向に回転され、一方砲台１およびプレッシャーバ
ー。ポデー５は一体となって歩送りネジ（図示省略）に
よって、原木の１回転に対し、所定単板厚み分だけ原木
へ前進し、刃物２と、プレッシャーバー６とによって、
所定厚のベニヤ単板が切削製出されるのである。

この切削された単板７は、鋸歯状回転体８の突刺体９が
突き刺さり、前記回転体８の回転駆動１こ従って原木１
１が回転され、単板７が切削されつつ前記、突刺体９が
単板を刺着しながら後方へと、単板を搬送する事になる
。モしてこ、の種のベニヤレースにおいては切削刃物２
の上部で鋸歯状回転体８が原木１１に当接して原木を回
転する構造である為、切削進行によって原木１１が細径
化するに伴い、原木１１の外周曲率が大きくなって鋸歯
状回転体８が原木１１へ十分に突刺しなくなり単板切削
が円滑に行なわれないのであった。従ってその救済策と
して、原木１１か細くなっても前記回転体８が十分原木
に突刺させる為には、原木切削の最初から前記突刺体９
をかなり深く、つまり鋸歯状回転体８を原木１１に強く
加圧する必要があった。その為に、前記回転体の強大な
突刺加圧力により、原木が撓んだり又、一方原木への前
記突刺体９の創痕が鮮やかに残存して消滅せず、さらに
切削単板７は鋸歯状回転体８の突刺体９によって刺着さ
れながら搬送されるので、原木状悪夢こおいて前記突刺
体９が突き刺さったまま単板７へと進展し、前記単板７
の表面に突刺体９が突刺したまま後方へと搬送される。

その結果、単板７はその表面からかなり深く多数の突刺
創痕が大きく瑠疵として残存し、さらにそれらの刺傷を
起点に多数の亀裂や裂傷へと発展し、単板品質に甚大な
悪影響を・及ぼしたのである。特に脆弱なパンキー質の
原木から切削される極めて強度の低下した単板や例えば
ｌｌ１ｌＩ１１以下の薄い単板を切削搬送する場合１こ
は、前記理由１こより多数の裂は目が生じ良質単板の連
続切削搬出が著しく損われ、特に合板製品の商品価値を
左右する表裏単板には到底使用出来ないうえ歩留まりが
低下したのである。さらにはベニヤレースの刃口前面に
は（作業者の高さ附近に相当する）絶えず鋭利な丸鋸状
回転体が高速で回転し、ベニヤレースの機能上鎖部を隠
蔽する事は不可能であり、四六時中極めて危険な状態を
露呈しているの・である。さらにまた前記鋸歯状回転体
は損耗が激しく、通常作業において、略、１０日程度で
機能が激減し、その都度、新品と交換する必要があり、
その交換の手間と前記鋸歯状回転体の消耗品としてのラ
ンニングコストも膨大である。本発明は以上の欠陥を改
善する目的でなされたもので脆い原木から硬木迄広い範
囲で円滑な単板切削が安全かつ低置な維持費ですむベニ
ヤレースを提供する事を主眼としている。

本発明においては前記課題を解決するに当り、現在迄に
発表された各種の切削機械および木材切削に関する文献
、資料等をあらためて含入りに再検討した。その結果多
少の変形もあるが、ベニヤレースとして単板切削には切
削刃物の刃先き近傍を加圧する、いわゆるプレッシャ一
部材が不可欠の要素であり、それには固定型のプレッシ
ャーノーズバーと回転型（駆動型と従動型がある）のロ
ーラーバーがあり、両者共にその利害得失が相反すると
共に問題解決には不足している事を認識したのである。

具体的には固定型プレッシャーノーズバーは刃口におけ
る設定が切削条件の所定位置に容易に設置可能であるが
、半面、原木の全長に及ぶ長大な加圧面積により、単板
切削時の切削抵抗の大半を該部分で担うと共に大きな負
荷抵抗となって出現し、その結果切削原木の破壊等、数
゛々の障害をもたらすのである。一方回転するローラー
バーの前記切削抵抗は非常に僅少で、該ローラーを駆動
する事により、殊のほかその抵抗を激減出来る。然し横
断面が円形のローラー・バーの宿命として、切削単板厚
に対応して一定比率に定められた原木への加圧位置に不
測の事態を招来するのである。

オヨソベニャレースによる単板切削においテハ、切削刃
物の刃先端より原木の回転方向の反対方向に大略切削単
板厚の２０９６程度隔てた位置（正しくは第２図におい
て刃物先端と固定のプレッシャーバー６の先端との垂直
距離）を加圧する事が最良とされ、前記ローラーバーの
直径が大きくなる程、前記条件を満足させる事が不可能
になって来る。

つまり大径の回転するローラーバーの外周部が前。

記原木の所定加圧位置に近づくにつれ、切削刃物の裏面
（す（い面）に前記ローラーバーの下部外周面が接触す
る軸向となり、前記所定の加圧位置へ到達する前に刃物
の裏面に当接し、所定位置への加圧が不可能になるので
ある。そして前記条′件は切削単板厚が薄くなる程厳し
い条件となり、打開策の一環としてローラーバーを細径
化せざるを得ない。当然該ローラーバーが細くなる程（
直径１６叫程度のローラーバーがアメリカで採用されて
いる）その回転数も極めて高いものとなり軸受部の負担
が増大し、特殊な潤滑方式を用（鳥たり、また、各種の
トラブルが誘発される。また、原木外周部とローラーバ
ー間のスリップ等がある場合、該ローラーバーの回転駆
動装置も大型となり不利である。

以上の各事象からローラーバ−はアメリカ辺りで切削さ
れる２、５−程度のラフな単板は良０としても日本にお
ける１、２　ｍ＋前後の薄物単板切削に向かないと云っ
た定説が常識とされる所以てあり、事実日本の合板工場
におけるローラーｌ＜−採用は皆無である。さりとて固
定のプレッシャーノーズノイーに比し、切削抵抗は際立
って低減できるし、また刃口の刃詰まりも解消の可能性
を秘めて捨て難（１長所となっている。そこで一つのス
テップとして、固定型のプレッシャーノーズ／（−と、
回転するローラーバーを略半々番こして交互に配列して
テストを繰り返したが、その結果は切削された単板の全
幅に対し固定型のプレッシャーノーズノイーと、回転す
るローラーバーの加圧効果の差による厚みの過、不足が
随所に点在し、到底単板製品とはなり得べくもなかった
のである。以上−例である力（、本発明は前述の両者の
長所に着目し前記せる研究開発を重ねた代償として前記
固定型のプレ・ノシャーノーズバーと、回転型ローラー
ノく−の各々の不１１点のみを引き出すと共に各々の欠
点を補って、完成されたものである。

本発明は、この目的達成の為に切削刃物を有し原木に向
って進退可能に装置された抱合と、切削刃物と平行に装
着されたプレ・ノシャーｚ＜−を有し抱合と一体となっ
て進退可能に装架されたプレンシャーバーボデーとを備
えた公知のベニヤレースにおいて、加圧緩衝機構を備え
ると共に、切削される原木の外周速度より早い周速で回
転駆動される、外周面が平坦なローラーディスクがプレ
ッシャーバーボデーに配備された事を特徴とするもので
ある。

以下一実施例を図面を参照して説明する。

第２図は本発明の一実施例を示す側断面図、第３図は正
面図である。同図において原木１１はその左右端面を挾
持されて矢符Ａ方向に回転される。

また抱合１とプレッシャーバーボデー５は各々上下に組
みとなって一体にその左右端面を挾持され、原木１１に
対し例えば送りネジ（図示省略）により、急速接近、ま
たは離間するように構成され、ベニヤ単板切削時におい
ては、原木１１の１回転に対し、所定の切削単板厚み分
だけ原木に前進するようになっティる。第２図の１は抱
合であり断面が略三角形に形成され刃物２が刃押え２′
により、抱合１の原木１１に面する側に刃先きを上にし
て緊締保持されている。抱合１の前記刃物２と接する面
には、不銹鋼等の材質による口金４が取付けられている
。

そしてこの口金４の頂部には、原木１１から切削されて
製出する単板Ｐの通路となる　円弧状または傾斜した単
板案内面３が形成されている。４′は前記口金４の単板
搬出方向の下手側に隣接して配置され、口金４と同様に
、その頂部に単板案内面３′が形成された補助口金であ
る。なおこの補助口金は前記口金４と一体各こ構成して
も良いが該部分の損耗が多く、口金４と別個に配置した
・方が保守等の点でも有利である。また、口金４．４′
の頂部の案内面３．３′は刃物２の刃先きより僅か後退
した位置附近を始端として、後述するローラーディスク
８の外周円に類似した円弧状に形成されたり、または前
記ローラーディスクの垂直中心線の下部外周面近傍に漸
次接近する傾斜面等に形成される。

さらｉこ口金４．４′は抱合１の全幅（原木１１の長さ
方向）に亘る一体物に構成されるほか、複数の分割型ま
たは口金４．４′の抱合の幅方向の中間部を適宜割愛し
て分割型の複数個として配設する。また他の実施例とし
ては前記口金の案内面にローラー等を配置し、単板搬送
の円滑さを増すものもある。なお比較的良質な原木から
の単板切削には、前記口金頂部の単板案内面としての配
慮は不要となり、刃物先端近傍から抱合１の単板搬送路
となる背部傾斜面にかけて単純な直線的斜面に構成して
も良い。一方砲台１の上方にはプレッシャーバーボデー
５が装架されており、前記するように、抱合１と共に、
その左右端面を一体に挟持されて原木１１に対し進退可
能に構成されている。そしてプレッシャーバーボデー５
の原木に面する側は傾斜面５１となっており、この傾斜
面５′には原木１１の外周面を挿圧可能な、第３図に図
示するような小幅の傾斜型のプレッシャーバー６が複数
、配列されている。なおこの傾斜型のプレッシャーバー
６は全体を、またはその複数個を一体物に構成して、第
３図に図示する各々分割された固定プレッシャーバー６
の相互間の間隙部に該当する部分を適宜切欠いて用いて
も良い。

プレッシャーバーボデーの傾斜面５“の斜面の略中間地
点には高さ調節機構６′（図示を一部省略）が配置され
ている。この調節機構６′には調節ネジ６′が挿通され
、その下側先端部が固定プレッシャーバー６と連結され
ており、該部調節によりプレッシャーバー６の下側先端
部の原木１１への加圧位置を昇降させて加減するように
なっている。固定プレッシャーパー６による原木への加
圧はベニヤ単板切削時の先割れを防ぐと共に単板厚さを
正しく規整し、単板の剥き肌を効果的に整えるもので固
定プレッシャーバー６の先端部と刃物２の刃先端部とに
より形成される切削単板製出部を刃口の称している。

プレッシャーバーボデー５には、前記刃口近傍に刃物２
と平行に回転軸１０が軸架されている。そして回転軸１
０には複数の外周面が平坦な薄肉円板状のローラーディ
スク８が複数個、串型に連設軸装されている。前記ロー
ラーディスク８の配列は、第３図に図示するように、固
定プレッシャーパー６の分割されて配置された相互間に
、または、一体物に構成された場合の固定プレッシャー
バーの切欠き部に配設されているが、プレッシャーバー
ボデー５の全幅（原木１１の長さ方向）に平均的に配置
されるほか、適宜その中間部または両端部を省略して配
設する場合もある。さらに罫引ナイフ（切削単板の幅決
めをする）近傍を密番ζ配置する事もある。この回転軸
１０は通常第２図に示すようにスプライン軸Ｇこ構成さ
れ、チェーン等の巻掛伝導機構（図示省略）を介して、
例えばプレッシャーバーボデー５の上部に固定設置され
た変速電動−機（図示省略）とテンシラン装置等により
構成された駆動機構番こより矢符Ｂ方向に回転駆動され
るのである。第４図は、刃口附近と、プレッシャーバー
ボデーの側断面図であり、本発明の要部であるローラー
ディスクの加圧緩衝機構と、進退機構の詳細図である。

例えば前記回転軸１０を支承する軸受２１は、ニードル
ベアリング等により軸線方向の適宜複数個所、保持され
、その複数の軸受２１は軸線方向に平行に配置された連
結部２１′により一体に保持連結されている。さらに該
連結部２１′の下面は適宜耐摩耗の張板を貼付した摺動
面２１“と接融し、矢符Ｃ方向番こ摺動可能となってい
る。２２は、前記連結部２１′の後部に取付けられ後方
に僅か伸びて配置されたネジ軸であり、通常前記軸線と
平行に配置された連結部の左右端末側近傍に各々配置さ
れる。２３は前記ネジ軸と螺合して後方（第４図におい
ては右方へ）へ伸びる雌ネジであり、雌ネジ外周面に穿
溝されたキー溝に埋設されたキー２４により、前記雌ネ
ジ外周面に嵌合するウオームホイール２５と連結されて
いる。ウオームホイール２５はその軸線方向の前後をス
、ラストベアリン、グにより、ア またそのラジ血ル方向はブツシュ２８により所定位置を
保持されてウオームボックス２７に収納されている、２
６は、前記ウオームホイール２５と噛合するウオームで
あり共にウオームボックス２７の所定位置に収納されて
いる。ウオームボックス２７はチューブラ−型に構成さ
れたプレッシャーバーボデー５の内懐の内部取付面１２
１こ適宜張板を介して、前記回転軸ｌＯの軸線と直角方
向に延びる、加圧緩衝機構の軸線を正確に取付けるもの
である。ウオーム２６は、その軸端部（図示省略）が跳
ね出してあり、核部にチェーンホイール等を軸受してパ
ルメモ−ター、その地竜動機と連結し、該電動機の所定
量の正逆回転駆動（図示の矢符Ｄ）によりウオームホイ
ール２５、キー２４、雌ネジ２３を介してネジ軸２２を
矢符Ｃ方向に移動するものである。なおこのウオーム２
６の回転指令、および回転量等については、予め、設定
した例えば後述の回転接手３１の外周部により作動する
リミットスイッチ、マイクロスイッチ等の移動量制限素
子と、例えば砲台の移動方向番こ配列した原木径検出リ
ミットスイッチと、砲台の移動部暑こ取付けたリミット
・ドグの組合せによる公知の原木径検出機構と電気制御
装置とにより、所定原木径に到達する都度、前記ウオー
ム２６を、所定量回転させてネジ軸２２を介し、ローラ
ーディスク８を適量、原木多こ接近加圧もしくは離間す
る自動機構とするほか、原木切削状況を目視にて確認し
ながら手動操作する事も可能である。

なお前記ウオーム、ウオームホイールの組合せによるウ
オーム減速機構のほか、他の歯車減速機構、その他の減
速機構により代替する事も充分可能である。要は、ロー
ラーディスクの僅少な移動量を正確に把握して制御可能
であればよい。次に雌ネジ２３であるか、その末端部は
、スヘリカルローラーベアリング等を内装した回転接手
３１と連接されており、該回転接手３１の他の側は流体
シリンダー３３から突出するピストンロッド３２の先端
部を内蔵して連結している。従って、前述のウオーム２
６の、回転駆動により雌ネジ２３が回動するが、前記雌
ネジと連結された回転接手３１の外周部は雌ネジと共多
こ回動しても内蔵されたベアリング類、を介してそのイ
ンナーレースと結合されたピストンロッド３２は回転が
伝わらない。以上ネジ軸２２゛からウオームボックス２
７迄がローラーディスク８の進退機構２０を表している
。また他の実施例として、連結部２１′の中間部に１組
のみ、ローラーディスクの進退機構を配置したり、さら
番こは前記連結部２１′を廃止するか、もしくは左右の
縁を切って左右の軸受２１の近傍に各別に独立して、ま
たは連動して作動するローラーディスクの進退機構を各
々設置する等の手段も講する事が出来る。−力流体シリ
ンダ−３３はＪブラケット３４に載置されると共に、前
記ネジ。

軸２２の軸線と正確に直角な平面に用意されたブレッン
ヤーバーボデー５の背部取付面１３に正しく固定設置さ
れる、前記ネジ軸２２と螺合する雌ネジ２３、および回
転接手３１と、前記接手に連設して配置された流体シリ
ンダー３２、により加圧緩衝機構３０が構成される。第
４図において加圧緩衝機構は原木１１側にいっばい前進
した１図において左方の矢符Ｆ方向へ移動した状態）状
態を図示している。この状態から右方へ後退する場合は
、流体シリンダー３３の図示の左側のシリンダーヘッド
３５側から圧力流体が流入されピストン３６は矢符Ｅ方
向へ移動する。従ってピストンロッド３２に連結された
回転接手３１、および雌ネジ２３も図の右方へ移動する
。

この場合雌ネジ２３の、ウオームホイール２５と内接し
ている外周面は、両者間を摺擦しなからウオームホイー
ル２５かｄ離脱するように移動する事になる。なお前記
ウオームホイール２５ｉ雌ネジとの嵌合長さはピストン
３６の移動量に対して充分、余裕をもって嵌装されてい
るので常時その大半が嵌挿状態を保持している。また両
者間のキーは回転と摺動の２方向の運動に対応して、ダ
ブルキー、またはスプライン溝等を採用する事が望まし
い。

次に流体シリンダー３３１こ供給される流体圧であるが
、一般的には油圧装置が多用される。従って例えば押釦
スイッチ操作により電磁弁を介して前記シリンダー３３
に加圧されるように構成されている。

また前記加圧緩衝機構の流体シリンダー等は、ローラー
ディスクの進退機構の配−と同じようにもしくは、前記
進退機構と関係なく、口・−ラーディスクの中央部１個
所のみ配置したり、左右に各別に配置する事も可能であ
る。

第４図においてプレッシャーバーボデー５の藺面部５′
は側断面が略三角形の着脱可能に構成されており、前記
軸受２１、連結部２１′等を原木切削側において掩蔽す
るようになっている、１４は前記プレソンヤーバーポデ
ー前面部５′の取付ボルト孔である。

以上の構成において、本発明の実施態□様と作用群 効果を群述すると、複数のローラーディスク８は、その
外周面が平坦で原木１１の回転奥周速度より阜い外周速
度で駆動されると共に加圧緩衝機構３０により常時適切
な加圧力で原木１１に当接している。

従って、ローラーディスク８の略水平方向または水平方
向の原木への加圧力と、原木の外周速度より早い前記ロ
ーラーディスクの原木の接線方向への回転駆動力とが重
畳してはたらき、その合力が原木１１を斜め下方へと押
圧する作用力となって現出し、その結果ベニヤレースに
おける原木切削に必然的に生ずる、切削刃物による単板
切削の逆方向への原木の撓みの防止と、スピンドルによ
る左右木口端面を挟持して回転される原木の軸線方向の
中央部が刃物２から離れて挫屈を起す、いわゆるベンデ
ィングの防止に際立った効果を発揮する事になる。さら
にベニヤレースにおける単板切削においては、原木に刃
物が喰い込み勝手になり、原木かプレッシャーバー側に
よって来て、固定型プレッシャーバーの摩擦抵抗が増大
する現象が生ずるが、本発明においては固定プレンツヤ
−バー６の原木抑圧位置より原木の回転方向の若干上手
の位置において、複数のローラーディスク８により原木
外周面を加圧回転する事により、前記する固定、プレッ
シャーバーの抵抗が増大する事を未然に防いでいる。次
に割れのある原木の従来型ベニヤレースにおける単板切
削態様を順を追って図示すると第５図の［Ａ１−（Ｄ）
のようになる。つまり原木１１に存在する水割れ、干割
れ等の割れＲ部の切削状態は割れの始端部Ｍが切削抵抗
によって刃物２から外れた形で割れ部分Ｒへと逃避して
しまう。

またＮ部も急激な瞬間的な切削荷重に耐えられず原木の
外周方向へ遠ざかるように逃げてしまうのである。この
現象は刃物２の切れ味が低下する程顕著に表れる。その
結果核部Ｎ、Ｍ部は、次第に樹状に発達して取り残され
（該部以外の原木外周部は漸次刃物により剥き削られて
細径化していく）しまいには、その層部分が刃口に衝突
してＣＤ１図のごとく、原木の袋枠に迄到達する事にな
る。これう に対し本発明によるローキーディスク８は、原木外周面
を押圧する固定ブレ、ツヤ−バー６の押圧点より原木の
回転方向の僅か上手の原木外周面を適切な加圧力で緩衝
作用を保缶しながら、かつ、原木１１の外周速度より早
い外周速度で回転駆動するため、該ローラーディスク１
こより前記割れの始端部Ｎ、Ｍ部を刃口にいきおいよく
押し込む働きをし、刃物による単板切削を否応なく完遂
せしむるのである。当然第５図（Ｄ＋に図示する原木の
破断もあり得ないのである。

なおこれらの現象は、前記する固定プレッシャーバー６
の押圧点より回、転方向上手の位置で、かつ原木の外周
速度より早い速１度で、前記原木の割れ部分の空間に原
木をつめ込むような押し込み作用によるものであり、例
えば突刺体付の回転体による場合、原木に突刺する為に
前記する周速差が得られず、従って押し込み作用も働か
ないのである。

次に、最近の突刺形駆動回転体を用いるベニヤレースに
おいては、その突刺体を原木に完全に突刺しなければ、
その効果も到底発現出来ないのであり、そのためには前
記突刺刃を有する回転体の原木を挾んた反対側に該突刺
圧力を受は止める受圧回転体機構等を設置せぬ限り、従
来型ベニヤレースにおける弊害の轍を解除する事は出来
なかったのである。勿論極めて鋭利な、例えば針状突刺
体等の場合、突刺加圧力は低減出来たとしても、原木の
回転力授受に不適であったり、また突刺体の損耗等の利
害相反する関係により、極めて解決困難な課題であった
。

本発明は前述のことく特に前記割れ原木においても威力
を発揮し得たのである。さらに前記せる突刺加圧による
強大な加圧力か不要の為、切削が進行して原木１１か細
径となっても前記加圧力により原木が撓む惧れかなく最
終的に原木の左右端面を把持しているスピンドル後逸確
実に切削が出来るようになった。また原木の一部分が風
化して極めて軟弱な部分を含む原木（一般的にカステラ
材と称される）切削において、前記突刺回転体のベニヤ
レースにおいては、広幅の薄い単板に切削する際、前記
風化した軟弱部分がバラバラに、もしくは粉々に粉砕さ
れて、先ず最初に刃口にまつわ−よ□ りついて刃口を閉塞させて以後の単板切削を中断させた
り、または切削単板の搬送過程１こおいて、異物として
次段の工程に障害を惹き起す等の欠点が発生する。然し
なから本発明においては、前記風化した軟弱部位も通常
のベニヤ単板同様切削製出するのであり、これはベニヤ
単板自身を刺傷しない事に起因するものである。なお必
要に応してローラーノーズバーの進退機構２０、または
加圧緩衝機構３０により前記ローラーディスク８を原木
１１の外周面から完全に離間させて、従来のベニヤレー
スと全く同しように単板切削を行う事も出来る。

極めて良質の原木を切削する場合に採用される使い方で
あるが、プレッシャーバーとして分割された、もしくは
部分的に切欠き部のある傾斜型の固定プレ、シャーバー
６による原木加圧切削において従来型ベニヤレースから
切削製出されるベニヤ単板のそれと全く遜色はなかった
のである。なお原木からのローラーディスク離脱に際し
急速離間を必要とする場合等は流体圧による加圧緩衝機
構３０を用いると便利である。また前記ローラーディス
クの外周速度は一般的に２〜２０％の範囲で、原木外周
速度より早い速度で回転させると良い。なお前述の加圧
緩衝機構によりローラーディスクの加圧力を増加した場
合原木の各種性状にもよるか原木周速より１〜２５％の
広範囲に増速設定する事もある。

また母金な各種テストの繰り返しにより原木外周面を押
圧する固定プレッシャーバー６の原木の軸線方向におけ
るトータル幅と、本発明に係るロー５−ｆイスク８のト
ータル幅との割合は、略１０：１前後に設定するのが最
良であり、前記比率が７；３程・変進実用上問題がない
事を把握したのであり、実際には１０　：　０．５〜３
の範囲が良い。また前記薄肉円板状のローラーディスク
８に放射状のスリット等を穿設すると前述した各効果も
若干増加する。以上なんと云っても全く単純な薄肉円板
状のラ ローラーディスクによって要部が構成されており、前記
円板状の外周面が可成り磨耗したとしても、その摩耗状
態が平均的である限り、前記ローラーディスクの回転駆
動速度を増加する事により、いとも簡単にその機能を低
下させる事なく前記各、効果を発現出来るのであり、極
めて経済的である。

以上本発明の他の実施例として、ウオーム減速機を他の
減速装置に替えたり前記減速機をプレッシャーバーボデ
ー５の外方へ設置したり、流体シリンダーに替えてスプ
リング、カム等の合成機構に置換する等も簡単な設計変
更で可能である。以上本発明による効果を列挙すると、
次の諸点になる。

】、実開痕跡のない良質単板を歩留り良く得られる。

２　割れ、腐れ等の各種欠点を有する低級原木からの単
板収量が増大する。

３　ベニヤレースの刃口詰りが皆無となり、稼動率が向
上する。

４　実開回転体等がなく、安全作業が確保できる。

５、　実開回転体のような交換部品がな１Ｘ０従って部
品交換の手間も不要となり、メンテナンスフリーとなっ
た。

６　ローラーディスクは可成り摩耗しても運転力（続行
され、消耗度合いも僅少、従ってランニングコストも大
幅に軽減できる。

７、　必要に応じ、ローラーディスクを後退させて、従
来型ベニヤレースとして使用てきる。従って一人二役の
多目的ベニヤレースとして廉価な設備費が期待できる。

以上説明したように本発明に係るベニヤレースによれば
焦眉の急とされる省力、省資源も簡単１こ解決可能とな
り斯界に大きく貢献するものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来型ベニヤレースの側面図、第２図は本発明
に係る一実施例の側断面図、第３図は部分正面図、第４
図は加圧緩衝機構と進退機構の詳細側断面図、第５図は
従来型レースによる割れ原木の切削態様図である。 １・・・・・・・・・・・・・・−・・・・・・砲台２
■・会・・・拳・拳・・・・−・・・・・・刃物２′・
・・Φ・・Φ・・・・・拳・・・・・・刃押え４・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・口金５・−・プ
レ、シャーバーボデー ６・・・・・固定プレッシャーバー ８・＠１１＠＠＠＠・−ローラーディスク１０・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・回転軸１１・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・原木２０・・・・・
・・・・・・・・・・・・進退機構２２・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・ネジ軸２７・・ｅ・・・・φ
・ウオームボックス３０・・・・・・・・・・・・・加
圧緩衝機構３２＠　１１４　＠　晦＠　＠　＠　＠　＠
・ピストンロッド３３・・・・・・・・・・・流体シリ
ンダー３４−＋１・１・ｅ・・・・・・ｅ・−ブラケッ
ト（４） ２ （Ｃ） ５図 ＋Ｄ）

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、　原木から単板を切削する刃物と、複数の固定プレ
   ッシャーバーを備え、前記複数の固定プレッシャーバー
   と、原木外周速度より早い外周速度で駆動される外周面
   が平坦な円板状のロー　ラーノーズバーを交互に配置し
   、前記ローラーノーズバーを回転する駆動機構と、ロー
   ラーノーズバーを原木に当接させる加圧緩衝機構と、ロ
   ーラーノーズバーを原木に接近または離間させる進退機
   構とを備えた事を特徴とするベニヤレース。 ２、０−ラーノーズパーを回転する駆動機構は変速可能
   に構成された事を特徴とする特許請求の範囲第１項に記
   載のベニヤレース。 ３、　ローラーノーズバーを原木に当接させる加圧緩衝
   機構は流体シリンダー薯こより構成された事を特徴とす
   る特許請求の範囲第１項または第２項に記載のベニヤレ
   ース。 ４　ローラーノーズバーの駆動機構は、ローラーノーズ
   バーの周速が原木外周速度より２〜２０％の範囲で増速
   可能に構成された事を特徴とする特許請求の範囲第１項
   ないし第３項のいずれか１項に記載のベニヤレース。 ５、　ローラーノーズバーは適宜、その一部を省略して
   配置した事を特徴とする特許請求の範囲第。 １項ないし第４項のいずれか１項に記載のベニヤレース
   。 ６、　切削する原木ないし切削中の原木の回転半径を検
   出する原木径検出機構と、前“記検出機構からの信号に
   よりローラーノーズバーの進退機構を作動する制御装置
   とからなり、切削原木径に対応して、ローラーノーズバ
   ーを自動的に進退させる事を特徴とする特許請求の範囲
   第１項ないし“第５項のい゛ずれか１項番こ記載のベニ
   ヤレース。 ７、　ローラーノーズバーの進退機構による進−退は水
   平方向または、略水平方向１と進退する事を特徴とする
   特許端゛求の範囲第１項ないし第６項゛のいずれか１項
   に記載のベニヤレース。 ８　ローラーノースバーの進退機構はウォームとウオー
   ムホイールの組合せによ−る減速機からなる事を特徴と
   する特許請求の範囲第１項な０シ第７項のいずれか１項
   に記載のベニヤレース。 ９　　複数の固定プレッシャーノく−と、ロー′ラーノ
   ーズバーの原木との当接面積の割合は、略１０：０５〜
   ３０の範囲である事を特徴とする特許請求の範囲第１項
   ないし第８項のいずれか１項に記載のベニヤレース。 （以下余白）