JPH0436404A - 高強度構造部材の製造方法 - Google Patents
高強度構造部材の製造方法Info
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- JPH0436404A JPH0436404A JP2141837A JP14183790A JPH0436404A JP H0436404 A JPH0436404 A JP H0436404A JP 2141837 A JP2141837 A JP 2141837A JP 14183790 A JP14183790 A JP 14183790A JP H0436404 A JPH0436404 A JP H0436404A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
Ａ１発明の目的
（１） 産業上の利用分野
本発明は高強度構造部材の製造方法、特に、原料粉末を
焼結（成形固化を含む）して前記部材を得る方法の改良
に関する。
焼結（成形固化を含む）して前記部材を得る方法の改良
に関する。
Ｃ）従来の技術
従来、前記製造方法においては各種原料粉末が用いられ
ているが、構造部材のなお一層の高強度化を狙った場合
、原料粉末として非晶質単相合金粉末または非晶質相と
結晶質相とを含む混相合金粉末を用いることが考えられ
る。
ているが、構造部材のなお一層の高強度化を狙った場合
、原料粉末として非晶質単相合金粉末または非晶質相と
結晶質相とを含む混相合金粉末を用いることが考えられ
る。
その理由は、前記合金粉末に結晶化温度Ｔｘ以上の熱履
歴を与えると、高合金であるにも拘らず微細な結晶組織
が均一に現出するので、前記部材における高強度化およ
び高靭性化を期待し得るからである。
歴を与えると、高合金であるにも拘らず微細な結晶組織
が均一に現出するので、前記部材における高強度化およ
び高靭性化を期待し得るからである。
（３）発明が解決しようとする課題
しかしながら前記合金粉末は非晶質相の結晶化に際して
、発熱現象により多量の熱を発生し、またその温度を制
御することが事実上不可能であるから、部分的な結晶組
織の粗大化および不均一化を招き易く、その結果、期待
された強度を有する前記部材を得ることが難しい、とい
った問題がある。
、発熱現象により多量の熱を発生し、またその温度を制
御することが事実上不可能であるから、部分的な結晶組
織の粗大化および不均一化を招き易く、その結果、期待
された強度を有する前記部材を得ることが難しい、とい
った問題がある。
本発明は前記不具合を解消して、高強度、且つ高靭性な
構造部材を得ることのできる前記製造方法を提供するこ
とを目的とする。
構造部材を得ることのできる前記製造方法を提供するこ
とを目的とする。
Ｂ０発明の構成
（１）課題を解決するための手段
本発明は、原料粉末を焼結して高強度構造部材を製造す
るに当り、前記原料粉末として、非晶質相、結晶質相お
よび金属間化合物相を含み、且つ表面層が前記非晶質相
および結晶質相のみからなる混相合金粉末を用いること
を第１の特徴とする。
るに当り、前記原料粉末として、非晶質相、結晶質相お
よび金属間化合物相を含み、且つ表面層が前記非晶質相
および結晶質相のみからなる混相合金粉末を用いること
を第１の特徴とする。
本発明は、原料粉末を焼結して、高強度構造部材を製造
するに当り、前記原料粉末として、９５重量％以下の主
粉末と５重量％以上の添加粉末との混合粉末を用い、前
記主粉末は、結晶質相と非晶質相とを含む混相合金粉末
および非晶質単相合金粉末の少なくとも一方よりなり、
前記添加粉末は非晶質相、結晶質相および金属間化合物
相を含み、且つ表面層が前記非晶質相および結晶質相の
みからなる混相合金粉末よりなることを第２の特徴とす
る。
するに当り、前記原料粉末として、９５重量％以下の主
粉末と５重量％以上の添加粉末との混合粉末を用い、前
記主粉末は、結晶質相と非晶質相とを含む混相合金粉末
および非晶質単相合金粉末の少なくとも一方よりなり、
前記添加粉末は非晶質相、結晶質相および金属間化合物
相を含み、且つ表面層が前記非晶質相および結晶質相の
みからなる混相合金粉末よりなることを第２の特徴とす
る。
本発明は、原料粉末を焼結して高強度構造部材を製造す
るに当り、前記原料粉末として、９５重量％以下の主粉
末と５重量％以上の添加粉末との混合粉末を用い、前記
主粉末は非晶質相、結晶質相および粉末全体に分散する
金属間化合物相を含む混相合金粉末よりなり、前記添加
粉末は非晶質相、結晶質相および金属間化合物相を含み
、且つ表面層が前記非晶質相および結晶質相のみからな
る混相合金粉末よりなることを第３の特徴とする。
るに当り、前記原料粉末として、９５重量％以下の主粉
末と５重量％以上の添加粉末との混合粉末を用い、前記
主粉末は非晶質相、結晶質相および粉末全体に分散する
金属間化合物相を含む混相合金粉末よりなり、前記添加
粉末は非晶質相、結晶質相および金属間化合物相を含み
、且つ表面層が前記非晶質相および結晶質相のみからな
る混相合金粉末よりなることを第３の特徴とする。
（２）作 用
第１の特徴によれば、原料粉末における非晶質相の結晶
化に伴う発熱量の増加および非晶質相相互間の連鎖的発
熱現象の発生を金属間化合物相により抑制し、また表面
層に金属間化合物相が存在しないことに因る良好な成形
性および粉末相互間の良好な接合性を得て、微細で、且
つ均一な結晶組織を持つと共に金属間化合物相により分
散強化された高強度、且つ高靭性な構造部材を製造する
ことができる。
化に伴う発熱量の増加および非晶質相相互間の連鎖的発
熱現象の発生を金属間化合物相により抑制し、また表面
層に金属間化合物相が存在しないことに因る良好な成形
性および粉末相互間の良好な接合性を得て、微細で、且
つ均一な結晶組織を持つと共に金属間化合物相により分
散強化された高強度、且つ高靭性な構造部材を製造する
ことができる。
この場合、金属間化合物相は、非晶質相と結晶質相とに
囲まれてその粗大化が抑制される。これは、金属間化合
物相の周囲が結晶質相であれば、−層効果的である。結
晶質相の体積分率Ｖｆは１０〜９０％が適当である。
囲まれてその粗大化が抑制される。これは、金属間化合
物相の周囲が結晶質相であれば、−層効果的である。結
晶質相の体積分率Ｖｆは１０〜９０％が適当である。
した、この合金粉末Ａのマトリックスｍは非晶質第２の
特徴によれば、前記と同様な作用が主粉末と添加粉末と
の間に発生するので、高強度、且つ高靭性な構造部材を
製造することができる。
特徴によれば、前記と同様な作用が主粉末と添加粉末と
の間に発生するので、高強度、且つ高靭性な構造部材を
製造することができる。
た鵞し、添加粉末の添加量が５重量％未満では、原料粉
末の成形性および粉末相互間の接合性が悪化し、部材の
強度が低下する。
末の成形性および粉末相互間の接合性が悪化し、部材の
強度が低下する。
第３の特徴によれば、前記と同様な作用が主粉末および
／または添加粉末において発生するので、高強度、且つ
高靭性な構造部材を製造することができる。添加粉末の
添加量の限定理由は前記と同じである。
／または添加粉末において発生するので、高強度、且つ
高靭性な構造部材を製造することができる。添加粉末の
添加量の限定理由は前記と同じである。
（３）実施例
Ａ！。、Ｎｉ、Ｙ、Ｃｏ□ （数値は原子％）の組成を
有するアルミニウム合金の溶湯を調製し、その溶湯を用
いて高圧Ｈｅガスアトマイズ法の適用下、第１図（ａ）
に示す非晶質単相合金粉末Ａを製造権のみからなる。
有するアルミニウム合金の溶湯を調製し、その溶湯を用
いて高圧Ｈｅガスアトマイズ法の適用下、第１図（ａ）
に示す非晶質単相合金粉末Ａを製造権のみからなる。
前記非晶質単相合金粉末Ａに熱処理を施して、第１図℃
）に示す混相合金粉末Ａｃを製造した。この合金粉末Ａ
ｃのマトリックスｍは体積分率Ｖｆ８５％の非晶質相と
体積分率Ｖｆ１５％の結晶質相とよりなる。
）に示す混相合金粉末Ａｃを製造した。この合金粉末Ａ
ｃのマトリックスｍは体積分率Ｖｆ８５％の非晶質相と
体積分率Ｖｆ１５％の結晶質相とよりなる。
また前記非晶質単相合金粉末Ａに別の条件下で熱処理を
施して、第１図（ｃ）に示す混相合金粉末ＡｃｃＩを製
造した。この合金粉末Ａｃｃｌは、マトリックスｍと粉
末全体に分散する金属間化合物相Ｃとよりなる。マトリ
ックスｍは体積分率Ｖｆ６０％の非晶質相と体積分率Ｖ
ｆ２０％の結晶質相とよりなり、金属間化合物相Ｃの体
積分率Ｖｆは２０％である。この金属間化合物相ＣはＡ
１３Ｙ、Ａｆｆｉ−Ｎｉ−Ｙ系化合物等よりなり、高硬
度であるから、分散強化能を有する。
施して、第１図（ｃ）に示す混相合金粉末ＡｃｃＩを製
造した。この合金粉末Ａｃｃｌは、マトリックスｍと粉
末全体に分散する金属間化合物相Ｃとよりなる。マトリ
ックスｍは体積分率Ｖｆ６０％の非晶質相と体積分率Ｖ
ｆ２０％の結晶質相とよりなり、金属間化合物相Ｃの体
積分率Ｖｆは２０％である。この金属間化合物相ＣはＡ
１３Ｙ、Ａｆｆｉ−Ｎｉ−Ｙ系化合物等よりなり、高硬
度であるから、分散強化能を有する。
さらに前記アルミニウム合金の溶湯を用いて高圧Ｈｅガ
スアトマイズ法の適用下、前記よりも冷却速度を下げて
、第１図（田に示す混相合金粉末Ａｃｃ■を製造した。
スアトマイズ法の適用下、前記よりも冷却速度を下げて
、第１図（田に示す混相合金粉末Ａｃｃ■を製造した。
この合金粉末ＡｃｃＵは、マトリックスｍと金属間化合
物相Ｃとよりなる。その金属間化合物相Ｃは混相合金粉
末ＡｃｃＩＩの表面層Ｓを除く内部にのみ分散しており
、したがって表面層Ｓは非晶質相および結晶質相のみか
らなる０表面層Ｓの厚さｔは約０．０５μｍである。マ
トリックスｍは体積分率Ｖｆ６０％の非晶質相と体積分
率Ｖｆ２０％の結晶質相とよりなり、金属間化合物相Ｃ
の体積分率Ｖｆは２０％である。
物相Ｃとよりなる。その金属間化合物相Ｃは混相合金粉
末ＡｃｃＩＩの表面層Ｓを除く内部にのみ分散しており
、したがって表面層Ｓは非晶質相および結晶質相のみか
らなる０表面層Ｓの厚さｔは約０．０５μｍである。マ
トリックスｍは体積分率Ｖｆ６０％の非晶質相と体積分
率Ｖｆ２０％の結晶質相とよりなり、金属間化合物相Ｃ
の体積分率Ｖｆは２０％である。
さらにまた、前記アルミニウム合金の溶湯を用いて高圧
Ｈｅガスアトマイズ法の適用下、前記よりもさらに冷却
速度を下げて、第１図（ｅ）に示す混相合金粉末Ａｃｃ
ＤＩを製造した。この合金粉末Ａｃｃｍは、マトリック
スｍと金属間化合物相Ｃとよりなる。その金属間化合物
相Ｃは混相合金粉末Ａｃｃｍの表面層Ｓを除く内部にの
み分散しており、したがって表面層Ｓは非晶質相および
結晶質相のみからなる０表面層Ｓの厚さｔは前記同様に
約０．０５μｍである。マトリックスｍは体積分率Ｖｆ
２０％の非晶質相と体積分率Ｖｆ３０％の結晶質相とよ
りなり、金属間化合物相Ｃの体積分率Ｖｆは５０％であ
る。
Ｈｅガスアトマイズ法の適用下、前記よりもさらに冷却
速度を下げて、第１図（ｅ）に示す混相合金粉末Ａｃｃ
ＤＩを製造した。この合金粉末Ａｃｃｍは、マトリック
スｍと金属間化合物相Ｃとよりなる。その金属間化合物
相Ｃは混相合金粉末Ａｃｃｍの表面層Ｓを除く内部にの
み分散しており、したがって表面層Ｓは非晶質相および
結晶質相のみからなる０表面層Ｓの厚さｔは前記同様に
約０．０５μｍである。マトリックスｍは体積分率Ｖｆ
２０％の非晶質相と体積分率Ｖｆ３０％の結晶質相とよ
りなり、金属間化合物相Ｃの体積分率Ｖｆは５０％であ
る。
第２図は前記合金粉末のＸ線回折図であり、同図（ｃ）
は非晶質単相合金粉末Ａに、同図（ｂ）は混相合金粉末
Ａｃに、同図（ｃ）は混相合金粉末ＡｃｃｌおよびＡｃ
ｃＩ［に、同図（ｄ）は混相合金粉末Ａｃｃｍにそれぞ
れ該当する。
は非晶質単相合金粉末Ａに、同図（ｂ）は混相合金粉末
Ａｃに、同図（ｃ）は混相合金粉末ＡｃｃｌおよびＡｃ
ｃＩ［に、同図（ｄ）は混相合金粉末Ａｃｃｍにそれぞ
れ該当する。
同図（ａ）〜（ｄ）を比較すると明らかなように、同図
（ａ）では非晶質特有のハローパターンが見られるが、
結晶質相の増加に伴いピークの数が増えていることが判
る。
（ａ）では非晶質特有のハローパターンが見られるが、
結晶質相の増加に伴いピークの数が増えていることが判
る。
第３図は前記混相合金粉末の示差熱量分析図であり、同
図（萄は混相合金粉末Ａｃに、同図（ｂ）は混相合金粉
末ＡｃｃｌおよびＡｃｃＩ［に、同ｒｊ！Ｊ（ｃ）は混
相合金粉末Ａｃｃｌｌ［にそれぞれ該当する。
図（萄は混相合金粉末Ａｃに、同図（ｂ）は混相合金粉
末ＡｃｃｌおよびＡｃｃＩ［に、同ｒｊ！Ｊ（ｃ）は混
相合金粉末Ａｃｃｌｌ［にそれぞれ該当する。
同図（ａ）〜（ｃ）を比較すると明らかなように、金属
間化合物相の増加に伴って結晶化温度Ｔχが上昇し、ま
た非晶質相の結晶化に因る発熱量が減少することが判る
。これは、金属間化合物相により、非晶質相の結晶化お
よび連鎖的発熱現象の発生が抑制され、またその抑制の
程度が金属間化合物相の体積分率Ｖｆの増加に応じて強
められることに起因する。結晶化温度Ｔｘは、混相合金
粉末Ａｃ、Ａｃｃｌ（およびＡｃｃＩＩ）、ＡｃｃｌＩ
［において、それぞれ２９９．８°Ｃ１３０４，０″Ｃ
，３２２，１°Ｃである。
間化合物相の増加に伴って結晶化温度Ｔχが上昇し、ま
た非晶質相の結晶化に因る発熱量が減少することが判る
。これは、金属間化合物相により、非晶質相の結晶化お
よび連鎖的発熱現象の発生が抑制され、またその抑制の
程度が金属間化合物相の体積分率Ｖｆの増加に応じて強
められることに起因する。結晶化温度Ｔｘは、混相合金
粉末Ａｃ、Ａｃｃｌ（およびＡｃｃＩＩ）、ＡｃｃｌＩ
［において、それぞれ２９９．８°Ｃ１３０４，０″Ｃ
，３２２，１°Ｃである。
次に、原料粉末として、非晶質単相合金粉末Ａ、混相合
金粉末Ａｃ、Ａｃ ｃ ｒ−Ａｃ Ｃｍを用イテ各種構
造部材を製造した。
金粉末Ａｃ、Ａｃ ｃ ｒ−Ａｃ Ｃｍを用イテ各種構
造部材を製造した。
その製造方法は次の通りである。
（ｉ） 第４図（ａ）に示すように、原料粉末ｌを本
体２と蓋体３とよりなるゴム製鐘体４に入れて、それに
圧力４０００ｋｇｆ／ｃｄの条件の下で冷間静水圧プレ
ス（ｃＩＰ）を施す。
体２と蓋体３とよりなるゴム製鐘体４に入れて、それに
圧力４０００ｋｇｆ／ｃｄの条件の下で冷間静水圧プレ
ス（ｃＩＰ）を施す。
（１１） 同図伽）に示すように、前記冷間静水圧プ
レスによって、直径５８ｍ、長さ４０ｍａ＋、密度７８
％の短円柱状圧粉体５を得る。
レスによって、直径５８ｍ、長さ４０ｍａ＋、密度７８
％の短円柱状圧粉体５を得る。
（ｉｊ） 同図（ｃ）に示すように、圧粉体５を、ア
ルミニウム合金（ＡＡ規格 ６０６１材）よりなる鐘体
６に装填する。この鐘体６は、外径７８ａｍ。
ルミニウム合金（ＡＡ規格 ６０６１材）よりなる鐘体
６に装填する。この鐘体６は、外径７８ａｍ。
長さ７０ｍｍの本体７と、その本体７の開口に溶接され
る蓋体８とよりなり、その蓋体８は本体７の内外を連通
ずる通気管９を有する。
る蓋体８とよりなり、その蓋体８は本体７の内外を連通
ずる通気管９を有する。
（ｉｖ ） 同図（ｄ）に示すように、鐘体６と共に
圧粉体５を単動式熱間押出し加工機１０のコンテナ１１
に装填する。この場合、通気管９はダイス１２のダイス
孔１３を貫通してダイバンカ１４内に延びている。
圧粉体５を単動式熱間押出し加工機１０のコンテナ１１
に装填する。この場合、通気管９はダイス１２のダイス
孔１３を貫通してダイバンカ１４内に延びている。
熱間押出し加工機１０において、最大加圧力は５００ト
ン、コンテナ１１の内径はＳｏｗｎ、ダイス孔１３の直
径は２２閣、コンテナ１１の予熱温度は４２０℃に設定
される。
ン、コンテナ１１の内径はＳｏｗｎ、ダイス孔１３の直
径は２２閣、コンテナ１１の予熱温度は４２０℃に設定
される。
次いで通気管９に真空ポンプ１５をゴム管１６を介して
接続し、縮体６内を減圧する。縮体６内の真空度が１０
−”Ｔｏｒｒを超えた時点でステム１７を前進させてダ
ミーブロック１８を介し鐘体６に約１２０トンの荷重を
作用させる。これにより鐘体６が変形してコンテナ１１
に密着するので、圧粉体５の温度が急速に上昇し、約７
分間で４００°Ｃに達する。
接続し、縮体６内を減圧する。縮体６内の真空度が１０
−”Ｔｏｒｒを超えた時点でステム１７を前進させてダ
ミーブロック１８を介し鐘体６に約１２０トンの荷重を
作用させる。これにより鐘体６が変形してコンテナ１１
に密着するので、圧粉体５の温度が急速に上昇し、約７
分間で４００°Ｃに達する。
この加熱および減圧作用によって圧粉体５に含まれたガ
スが抜け、それに伴い縮体６内の真空度は低下するが、
圧粉体５の温度が４００″Ｃに達してから約７分後には
１０−’Ｔｏｒｒを超えた状態に復帰する。
スが抜け、それに伴い縮体６内の真空度は低下するが、
圧粉体５の温度が４００″Ｃに達してから約７分後には
１０−’Ｔｏｒｒを超えた状態に復帰する。
この温度下における保持時間は、圧粉体５の密度、組成
、組織等により異なるが、１分間〜２時間に設定される
。この製造例では、縮体６内の真空度が１０−’Ｔｏｒ
ｒに復帰した時、鐘体６と共に圧粉体５を押出し温度４
００″Ｃで押出して、粉末相互間を焼結することにより
丸棒状構造部材を得る。
、組織等により異なるが、１分間〜２時間に設定される
。この製造例では、縮体６内の真空度が１０−’Ｔｏｒ
ｒに復帰した時、鐘体６と共に圧粉体５を押出し温度４
００″Ｃで押出して、粉末相互間を焼結することにより
丸棒状構造部材を得る。
下表は、各種構造部材ｒ−ｘｍにおける原料粉末、押出
し圧力、引張強さおよび伸びの関係を示す。
し圧力、引張強さおよび伸びの関係を示す。
前記表において、構造部材■〜■、Ｘｌ−Ｘ１ｌｌが本
発明により得られたものに該当する。
発明により得られたものに該当する。
構造部材ｒｖ、ｘｎ、ｘｍは、原料粉末１として、非晶
質相、結晶質相および金属間化合物相を含み、且つ表面
層Ｓが非晶質相および結晶質相のみからなる混相合金粉
末ＡｃｃＩＩ、Ａｃｃｍを用いたものである。
質相、結晶質相および金属間化合物相を含み、且つ表面
層Ｓが非晶質相および結晶質相のみからなる混相合金粉
末ＡｃｃＩＩ、Ａｃｃｍを用いたものである。
このような原料粉末１を用いると、原料粉末１における
非晶質相の結晶化に伴う発熱量の増加および非晶質相相
互間の連鎖的発熱現象の発生を金属間化合物相Ｃにより
抑制し、また表面層Ｓに金属間化合物相Ｃが存在しない
ことに因る良好な成形性および粉末相互間の良好な接合
性を得て、微細で、且つ均一な結晶組織を持つと共に金
属間化合物相Ｃにより分散強化された高強度、且つ高靭
性な構造部材ＴＶ、 ＸＩＩ、 Ｘｎｌを製造する
ことができる。
非晶質相の結晶化に伴う発熱量の増加および非晶質相相
互間の連鎖的発熱現象の発生を金属間化合物相Ｃにより
抑制し、また表面層Ｓに金属間化合物相Ｃが存在しない
ことに因る良好な成形性および粉末相互間の良好な接合
性を得て、微細で、且つ均一な結晶組織を持つと共に金
属間化合物相Ｃにより分散強化された高強度、且つ高靭
性な構造部材ＴＶ、 ＸＩＩ、 Ｘｎｌを製造する
ことができる。
構造部材Ｖ〜■は、原料粉末１として、９５重量％以上
の主粉末と５重量％以上の添加粉末との混合粉末を用い
、主粉末は、結晶質相と非晶質相とを含む混相合金粉末
Ａｃおよび非晶質単相合金粉末Ａの少なくとも一方より
なり、添加粉末は非晶質相、結晶質相および金属間化合
物相を含み、且つ表面層Ｓが非晶質相および結晶質相の
みからなる混相合金粉末Ａｃｃｌｌよりなる。このよう
な原料粉末１を用いると、前記と同様な作用が主粉末と
添加粉末との間に発生するので、高強度、且つ高靭性な
構造部材Ｖ〜■を製造することができる。
の主粉末と５重量％以上の添加粉末との混合粉末を用い
、主粉末は、結晶質相と非晶質相とを含む混相合金粉末
Ａｃおよび非晶質単相合金粉末Ａの少なくとも一方より
なり、添加粉末は非晶質相、結晶質相および金属間化合
物相を含み、且つ表面層Ｓが非晶質相および結晶質相の
みからなる混相合金粉末Ａｃｃｌｌよりなる。このよう
な原料粉末１を用いると、前記と同様な作用が主粉末と
添加粉末との間に発生するので、高強度、且つ高靭性な
構造部材Ｖ〜■を製造することができる。
たー°し、添加粉末の添加量が５重量％未満では、原料
粉末１の成形性および粉末相互間の接合性が悪化し、構
造部材Ｘのようにその強度および伸びが低下する。
粉末１の成形性および粉末相互間の接合性が悪化し、構
造部材Ｘのようにその強度および伸びが低下する。
構造部材ＸＩは、原料粉末１として、９５重量％以上の
主粉末と５重量％以上の添加粉末との混合粉末を用い、
主粉末は非晶質相、結晶質相および粉末全体に分散する
金属間化合物相Ｃを含む混相合金粉末Ａｃｃｌよりなり
、添加粉末は非晶質相、結晶質相および金属間化合物相
Ｃを含み、且つ表面層Ｓが非晶質相および結晶質相のみ
からなる混相合金粉末Ａｃｃｎよりなる。
主粉末と５重量％以上の添加粉末との混合粉末を用い、
主粉末は非晶質相、結晶質相および粉末全体に分散する
金属間化合物相Ｃを含む混相合金粉末Ａｃｃｌよりなり
、添加粉末は非晶質相、結晶質相および金属間化合物相
Ｃを含み、且つ表面層Ｓが非晶質相および結晶質相のみ
からなる混相合金粉末Ａｃｃｎよりなる。
このような原料粉末１を用いると、前記と同様な作用が
主粉末および／または添加粉末において発生するので、
高強度、且つ高靭性な構造部材Ｘ１を製造することがで
きる。
主粉末および／または添加粉末において発生するので、
高強度、且つ高靭性な構造部材Ｘ１を製造することがで
きる。
混相合金粉末ＡｃｃＩＩ、ＡｃｃｎＩにおいて、表面層
Ｓの厚さｔは、０．１μｍ以下が適当である。
Ｓの厚さｔは、０．１μｍ以下が適当である。
その厚さｔが０．１ ａ ｍを趙えると、表面層Ｓの非
晶質相が結晶化する際、前記のような不具合を発生する
。
晶質相が結晶化する際、前記のような不具合を発生する
。
原料粉末１として、非晶質単相合金粉末Ａ、混相合金粉
末Ａｃを用いた構造部材Ｉ、ｎにおいては、粗大な金属
間化合物相Ｃが観察され、その金属間化合物相Ｃが破壊
起点となるため低強度である。
末Ａｃを用いた構造部材Ｉ、ｎにおいては、粗大な金属
間化合物相Ｃが観察され、その金属間化合物相Ｃが破壊
起点となるため低強度である。
原料粉末１として混相合金粉末ＡｃｃＩを用いた構造部
材■においては、混相合金粉末Ａｃｃｌの表面層Ｓにも
金属間化合物相Ｃが存在するため成形性および粉末相互
間の接合性が悪化し、その結果低強度となる。
材■においては、混相合金粉末Ａｃｃｌの表面層Ｓにも
金属間化合物相Ｃが存在するため成形性および粉末相互
間の接合性が悪化し、その結果低強度となる。
なお、本発明には、熱間押出し加工の外に熱間鍛造加工
等の熱間塑性加工が適用される。
等の熱間塑性加工が適用される。
Ｃ１発明の効果
第（１）、第（２）、第（３）請求項記載の発明によれ
ば、原料粉末として、前記のように特定されたものを用
いることにより、微細で、且つ均一な結晶組織を持ち高
強度、且つ高靭性な構造部材を得ることができる。
ば、原料粉末として、前記のように特定されたものを用
いることにより、微細で、且つ均一な結晶組織を持ち高
強度、且つ高靭性な構造部材を得ることができる。
第１図は各種合金粉末の説明図、第２図は各種合金粉末
のｘ＆！回折図、第３図は各種合金粉末の示差熱量分析
図、第４図は構造部材の製造側説明図である。
のｘ＆！回折図、第３図は各種合金粉末の示差熱量分析
図、第４図は構造部材の製造側説明図である。
Claims (3)
- （１）原料粉末（１）を焼結して高強度構造部材を製造
するに当り、前記原料粉末（１）として、非晶質相、結
晶質相および金属間化合物相（ｃ）を含み、且つ表面層
（ｓ）が前記非晶質相および結晶質相のみからなる混相
合金粉末（ＡｃｃII，ＡｃｃIII）を用いることを特徴
とする高強度構造部材の製造方法。 - （２）原料粉末（１）を焼結して、高強度構造部材を製
造するに当り、前記原料粉末（１）として、９５重量％
以下の主粉末と５重量％以上の添加粉末との混合粉末を
用い、前記主粉末は、結晶質相と非晶質相とを含む混相
合金粉末（Ａｃ）および非晶質単相合金粉末（Ａ）の少
なくとも一方よりなり、前記添加粉末は非晶質相、結晶
質相および金属間化合物相（ｃ）を含み、且つ表面層（
ｓ）が前記非晶質相および結晶質相のみからなる混相合
金粉末（ＡｃｃII，ＡｃｃIII）よりなることを特徴と
する高強度構造部材の製造方法。 - （３）原料粉末（１）を焼結して高強度構造部材を製造
するに当り、前記原料粉末（１）として、９５重量％以
下の主粉末と５重量％以上の添加粉末との混合粉末を用
い、前記主粉末は非晶質相、結晶質相および粉末全体に
分散する金属間化合物相（ｃ）を含む混相合金粉末（Ａ
ｃｃ I ）よりなり、前記添加粉末は非晶質相、結晶質
相および金属間化合物相（ｃ）を含み、且つ表面層（ｓ
）が前記非晶質相および結晶質相のみからなる混相合金
粉末（ＡｃｃII，ＡｃｃIII）よりなることを特徴とす
る高強度構造部材の製造方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2141837A JPH0436404A (ja) | 1990-05-31 | 1990-05-31 | 高強度構造部材の製造方法 |
| US07/708,182 US5145503A (en) | 1990-05-31 | 1991-05-31 | Process product, and powder for producing high strength structural member |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2141837A JPH0436404A (ja) | 1990-05-31 | 1990-05-31 | 高強度構造部材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0436404A true JPH0436404A (ja) | 1992-02-06 |
Family
ID=15301299
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2141837A Pending JPH0436404A (ja) | 1990-05-31 | 1990-05-31 | 高強度構造部材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0436404A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5532069A (en) * | 1993-12-24 | 1996-07-02 | Tsuyoshi Masumoto | Aluminum alloy and method of preparing the same |
| WO2012146347A3 (de) * | 2011-04-23 | 2013-01-17 | Karlsruher Institut für Technologie | Festkörper, verfahren zu seiner herstellung und seine verwendung |
-
1990
- 1990-05-31 JP JP2141837A patent/JPH0436404A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5532069A (en) * | 1993-12-24 | 1996-07-02 | Tsuyoshi Masumoto | Aluminum alloy and method of preparing the same |
| WO2012146347A3 (de) * | 2011-04-23 | 2013-01-17 | Karlsruher Institut für Technologie | Festkörper, verfahren zu seiner herstellung und seine verwendung |
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