JPH0439420Y2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0439420Y2 JPH0439420Y2 JP8531186U JP8531186U JPH0439420Y2 JP H0439420 Y2 JPH0439420 Y2 JP H0439420Y2 JP 8531186 U JP8531186 U JP 8531186U JP 8531186 U JP8531186 U JP 8531186U JP H0439420 Y2 JPH0439420 Y2 JP H0439420Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- circuit
- switching element
- engine
- power supply
- ignition
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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- Ignition Installations For Internal Combustion Engines (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本考案はエンジン点火回路に関し、更に詳述す
ればガソリンエンジンを搭載した自動車のエンジ
ン点火回路における高周波発振を防止するのに好
適なエンジン点火回路に関するものである。
ればガソリンエンジンを搭載した自動車のエンジ
ン点火回路における高周波発振を防止するのに好
適なエンジン点火回路に関するものである。
ガソリンエンジンを搭載した自動車のエンジン
点火回路は第４図に示す如く構成されている（例
えば昭和55年10月15日(株)山海堂発行；自動車工学
全書10巻「車体装備品、エンジン部品」第13頁参
照）。即ち、バツテリからなる直流電源１に点火
コイル２の１次コイル２ａとトランジスタからな
るスイツチング素子３との直列回路を、スイツチ
ング素子３のトランジスタのエミツタ３ａを直流
電源１の負電極側として接続しており、前記トラ
ンジスタのベース３ｂはエンジンの回転を制御す
べくパルス信号を発するエンジンコントローラ４
と接続していてスイツチング素子３をオン、オフ
制御するようになつている。
点火回路は第４図に示す如く構成されている（例
えば昭和55年10月15日(株)山海堂発行；自動車工学
全書10巻「車体装備品、エンジン部品」第13頁参
照）。即ち、バツテリからなる直流電源１に点火
コイル２の１次コイル２ａとトランジスタからな
るスイツチング素子３との直列回路を、スイツチ
ング素子３のトランジスタのエミツタ３ａを直流
電源１の負電極側として接続しており、前記トラ
ンジスタのベース３ｂはエンジンの回転を制御す
べくパルス信号を発するエンジンコントローラ４
と接続していてスイツチング素子３をオン、オフ
制御するようになつている。
また前記１次コイル２ａとスイツチング素子３
との直列回路には、点火コイル２の２次コイル２
ｂとエンジンに装着されているスパークプラグ５
との直列回路が並列接続されている。更にこの２
次コイル２ｂとスパークプラグ５との直列回路に
はスパークプラグ５の点火時に生じる高周波電流
をバイパスする雑音防止用コンデンサ６が並列接
続されていて、直流電源１の負電極は接地されて
いる。なおL1は電源側配線1自体の自己インダ
クタンスである。このような点火回路のスイツチ
ング素子３をオフさせた時点における点火回路Ａ
点の電圧波形は、第５図に示す如く減衰の緩慢な
振動波形となつている。
との直列回路には、点火コイル２の２次コイル２
ｂとエンジンに装着されているスパークプラグ５
との直列回路が並列接続されている。更にこの２
次コイル２ｂとスパークプラグ５との直列回路に
はスパークプラグ５の点火時に生じる高周波電流
をバイパスする雑音防止用コンデンサ６が並列接
続されていて、直流電源１の負電極は接地されて
いる。なおL1は電源側配線1自体の自己インダ
クタンスである。このような点火回路のスイツチ
ング素子３をオフさせた時点における点火回路Ａ
点の電圧波形は、第５図に示す如く減衰の緩慢な
振動波形となつている。
前記したエンジン点火回路は、スイツチング素
子３を反復的にオン、オフ制御することにより、
スパークプラグ５が点火されてエンジンが連続的
に駆動される。ところで、スイツチング素子３の
オフ時は、電源側配線1自体の自己インダクタ
ンスL1と抵抗及び雑音防止用コンデンサ６とに
より形成される直列共振回路によつて、第５図に
見られるように点火回路Ａ点の電圧は急激に立上
つた後、緩慢に減衰するため微小時間持続する高
周波振動（以下振動という）の電圧が生じる。そ
れ故、電源側配線1と前記エンジンコントロー
ラ４とスイツチング素子３とを接続する制御側配
線2とが並行して接近していると、電源側配線
1の振動が制御側配線2に誘導されて制御側配
線2に振動電圧が生じる場合がある。制御側配
線2にこのような振動電圧が発生した場合には、
その振動電圧によりスイツチング素子３の誤つた
制御をすることになり、エンジンの回転に異常を
きたす虞れがある。また最近は公害防止、安全運
転、快適運転などのために種々の異常を検知する
回路を設けていて、これらの回路に振動電圧が侵
入すると、その振動電圧により正常な検知動作が
行われない等の問題が生ずる場合がある。
子３を反復的にオン、オフ制御することにより、
スパークプラグ５が点火されてエンジンが連続的
に駆動される。ところで、スイツチング素子３の
オフ時は、電源側配線1自体の自己インダクタ
ンスL1と抵抗及び雑音防止用コンデンサ６とに
より形成される直列共振回路によつて、第５図に
見られるように点火回路Ａ点の電圧は急激に立上
つた後、緩慢に減衰するため微小時間持続する高
周波振動（以下振動という）の電圧が生じる。そ
れ故、電源側配線1と前記エンジンコントロー
ラ４とスイツチング素子３とを接続する制御側配
線2とが並行して接近していると、電源側配線
1の振動が制御側配線2に誘導されて制御側配
線2に振動電圧が生じる場合がある。制御側配
線2にこのような振動電圧が発生した場合には、
その振動電圧によりスイツチング素子３の誤つた
制御をすることになり、エンジンの回転に異常を
きたす虞れがある。また最近は公害防止、安全運
転、快適運転などのために種々の異常を検知する
回路を設けていて、これらの回路に振動電圧が侵
入すると、その振動電圧により正常な検知動作が
行われない等の問題が生ずる場合がある。
本考案は前述した問題に対処すべく、エンジン
点火回路の直流電源に接続された雑音防止用コン
デンサに、直列に抵抗器を接続することにより、
エンジン点火回路に発生する振動を抑制し得るエ
ンジン点火回路を提供することを目的とする。
点火回路の直流電源に接続された雑音防止用コン
デンサに、直列に抵抗器を接続することにより、
エンジン点火回路に発生する振動を抑制し得るエ
ンジン点火回路を提供することを目的とする。
本考案のエンジン点火回路は、直流電源に点火
コイル及びスイツチング素子を接続して、該スイ
ツチング素子のオン、オフ制御により前記点火コ
イルに高電圧を誘起せしめてスパークプラグを点
火せしめるエンジン点火回路で、前記点火コイ
ル、スイツチング素子と並列に雑音防止用コンデ
ンサを有する回路において、前記雑音防止用コン
デンサに直列に抵抗器を接続して、回路内での発
振動作を抑制したことを特徴とする。
コイル及びスイツチング素子を接続して、該スイ
ツチング素子のオン、オフ制御により前記点火コ
イルに高電圧を誘起せしめてスパークプラグを点
火せしめるエンジン点火回路で、前記点火コイ
ル、スイツチング素子と並列に雑音防止用コンデ
ンサを有する回路において、前記雑音防止用コン
デンサに直列に抵抗器を接続して、回路内での発
振動作を抑制したことを特徴とする。
エンジン点火回路に設けた雑音防止用コンデン
サに抵抗器を直列接続することにより、電源側配
線に生じる振動電圧が抑制される。
サに抵抗器を直列接続することにより、電源側配
線に生じる振動電圧が抑制される。
以下に本考案を実施例を示す図面に基づいて説
明する。第１図は本考案に係るエンジン点火回路
の回路図であつて、１０はバツテリからなる直流
電源であり、この直流電源１０には点火コイル１
１の１次コイル１１ｐとトランジスタからなるス
イツチング素子１２の直列回路が接続されてい
る。前記トランジスタはコレクタ１２ａを１次コ
イル１１ｐと接続し、エミツタ１２ｂを直流電源
１０の負電極と接続している。
明する。第１図は本考案に係るエンジン点火回路
の回路図であつて、１０はバツテリからなる直流
電源であり、この直流電源１０には点火コイル１
１の１次コイル１１ｐとトランジスタからなるス
イツチング素子１２の直列回路が接続されてい
る。前記トランジスタはコレクタ１２ａを１次コ
イル１１ｐと接続し、エミツタ１２ｂを直流電源
１０の負電極と接続している。
この１次コイル１１ｐとスイツチング素子１２
との直列回路には、点火コイル１１の２次コイル
１１ｓとスパークプラグ１３の直列回路を並列接
続している。また直流電源１０には雑音防止用コ
ンデンサ１５と振動抑制用抵抗器１６との直列回
路が接続されている。スイツチング素子１２のト
ランジスタのベース１２ｃはエンジンコントロー
ラ１７の出力端子と接続されている。L3は直流
電源１０から点火コイル１１に通電を行う電源側
配線3自体が有する自己インダクタンス、L4は
エンジンコントローラ１７からスイツチング素子
１２に制御信号を与える制御側配線4自体が有
する自己インダクタンスである。
との直列回路には、点火コイル１１の２次コイル
１１ｓとスパークプラグ１３の直列回路を並列接
続している。また直流電源１０には雑音防止用コ
ンデンサ１５と振動抑制用抵抗器１６との直列回
路が接続されている。スイツチング素子１２のト
ランジスタのベース１２ｃはエンジンコントロー
ラ１７の出力端子と接続されている。L3は直流
電源１０から点火コイル１１に通電を行う電源側
配線3自体が有する自己インダクタンス、L4は
エンジンコントローラ１７からスイツチング素子
１２に制御信号を与える制御側配線4自体が有
する自己インダクタンスである。
更にこれらの配線3，4には抵抗分を有し、
両配線3と4間には相互インダクタンスＭが存
在している。
両配線3と4間には相互インダクタンスＭが存
在している。
このような点火回路において、スイツチング素
子１２をエンジンコントローラ１７の制御信号に
基づいて所定のオン、オフ動作を行わせると直流
電源１０による直流電流が点火コイル１１の１次
コイル１１ｐに継続的に流れる。即ち、点火コイ
ル１１の２次コイル１１ｓにはスイツチング素子
１２のオン、オフ動作に関連して高電圧が周期的
に発生し、この高電圧がスパークプラグ１３に印
加されてスパークプラグ１３が放電により周期的
に点火する。これによりエンジンのシリンダ内の
着火が行われてエンジンが駆動される。
子１２をエンジンコントローラ１７の制御信号に
基づいて所定のオン、オフ動作を行わせると直流
電源１０による直流電流が点火コイル１１の１次
コイル１１ｐに継続的に流れる。即ち、点火コイ
ル１１の２次コイル１１ｓにはスイツチング素子
１２のオン、オフ動作に関連して高電圧が周期的
に発生し、この高電圧がスパークプラグ１３に印
加されてスパークプラグ１３が放電により周期的
に点火する。これによりエンジンのシリンダ内の
着火が行われてエンジンが駆動される。
ところで、スイツチング素子１２のオン、オフ
動作により、電源側配線3には断続した直流電
流が流れるが、電源側配線3が有する自己イン
ダクタンスL3と抵抗分（図示せず）と雑音防止
用コンデンサ１５とによつて形成されている直列
共振回路により、電源側配線3に振動電圧が生
じる。この振動電圧による振動電源が雑音防止用
コンデンサ１５に直列接続された振動抑制用抵抗
器１６に流れ減衰して、振動電圧のピーク値に低
く抑えられることになる。つまりＺ点の電圧の上
昇を抑制する。
動作により、電源側配線3には断続した直流電
流が流れるが、電源側配線3が有する自己イン
ダクタンスL3と抵抗分（図示せず）と雑音防止
用コンデンサ１５とによつて形成されている直列
共振回路により、電源側配線3に振動電圧が生
じる。この振動電圧による振動電源が雑音防止用
コンデンサ１５に直列接続された振動抑制用抵抗
器１６に流れ減衰して、振動電圧のピーク値に低
く抑えられることになる。つまりＺ点の電圧の上
昇を抑制する。
第１図に示すエンジン点火回路の直流電源１０
に0.47μFのコンデンサ容量の雑音防止用コンデン
サ１５と抵抗値が6.7Ωの振動抑制用抵抗器１６
との直列回路の場合または、雑音防止用コンデン
サ１５と抵抗値が3.3Ωの振動抑制用抵抗器１６
との直列回路の場合の夫々について、スイツチン
グ素子１２をオン、オフさせた場合のオフした時
点のＺ点の電圧波形をオシロスコープにより測定
したところ、第２図及び第３図に示す如き振動電
圧波形が確認できた。
に0.47μFのコンデンサ容量の雑音防止用コンデン
サ１５と抵抗値が6.7Ωの振動抑制用抵抗器１６
との直列回路の場合または、雑音防止用コンデン
サ１５と抵抗値が3.3Ωの振動抑制用抵抗器１６
との直列回路の場合の夫々について、スイツチン
グ素子１２をオン、オフさせた場合のオフした時
点のＺ点の電圧波形をオシロスコープにより測定
したところ、第２図及び第３図に示す如き振動電
圧波形が確認できた。
つまり、第２図に見られるように、コンデンサ
１５に抵抗値が6.7Ωの振動抑制用抵抗器１６を
接続した場合には、第１波のピーク電圧が、従来
の雑音防止用コンデンサ１５のみを使用した場合
の第５図に見られるピーク値に比べて約2/3の大
きさに抑制されたものとなり、且つ第２波以降は
実用上消滅している。
１５に抵抗値が6.7Ωの振動抑制用抵抗器１６を
接続した場合には、第１波のピーク電圧が、従来
の雑音防止用コンデンサ１５のみを使用した場合
の第５図に見られるピーク値に比べて約2/3の大
きさに抑制されたものとなり、且つ第２波以降は
実用上消滅している。
また第３図に見られるように振動抑制用抵抗器
１６の抵抗値が3.3Ωの場合は第２波以降におい
て僅かに振動成分が残つているが、第１波の電圧
ピーク値は、抵抗値が6.7Ωの振動抑制用抵抗器
１６を接続した場合とほどんど変わらない同様の
結果となつた。そしてこの程度の振動では、電源
側配線3と制御側配線4との相互インダクタン
スＭにより、制御側配線4に悪影響を及ぼすよ
うな振動電圧を誘導することがなく、実用上は何
ら問題がない。
１６の抵抗値が3.3Ωの場合は第２波以降におい
て僅かに振動成分が残つているが、第１波の電圧
ピーク値は、抵抗値が6.7Ωの振動抑制用抵抗器
１６を接続した場合とほどんど変わらない同様の
結果となつた。そしてこの程度の振動では、電源
側配線3と制御側配線4との相互インダクタン
スＭにより、制御側配線4に悪影響を及ぼすよ
うな振動電圧を誘導することがなく、実用上は何
ら問題がない。
なお、直列共振回路において発生する振動は、
回路のインダクタンスをＬ、コンデンサ容量をＣ
とすれば Ｒ＜２√ の条件を満たす場合であり、回路の共振周波数
が95kHz，Ｃ＝0.47μFであるとして、また回路の
抵抗分が微小と考えて、インダクタンスＬを求め
ると Ｌ＝１／（2πf）2Ｃ＝6μH となる。
回路のインダクタンスをＬ、コンデンサ容量をＣ
とすれば Ｒ＜２√ の条件を満たす場合であり、回路の共振周波数
が95kHz，Ｃ＝0.47μFであるとして、また回路の
抵抗分が微小と考えて、インダクタンスＬを求め
ると Ｌ＝１／（2πf）2Ｃ＝6μH となる。
したがつて、Ｒが下記の条件を満たせば振動は
発生しないはずである。
発生しないはずである。
Ｒ≧２√＝7Ω
つまり、雑音防止用コンデンサ１５に直列に接
続すべき振動抑制用抵抗器１６の抵抗値は7Ω以
上ということが計算上の目安である。
続すべき振動抑制用抵抗器１６の抵抗値は7Ω以
上ということが計算上の目安である。
実際上は前述した如く、振動抑制用抵抗器１６
の抵抗値が6.7Ωと計算値よりやや小さくても、
第２波以降の振動波は実用上消滅し、またその抵
抗値が3.3Ωと計算値の半分以下であつても、第
２波以降の振動波はほとんど残らないまでに減衰
する。この値がさらに小さい場合にも、その値に
応じた振動抑制の効果が生ずる。
の抵抗値が6.7Ωと計算値よりやや小さくても、
第２波以降の振動波は実用上消滅し、またその抵
抗値が3.3Ωと計算値の半分以下であつても、第
２波以降の振動波はほとんど残らないまでに減衰
する。この値がさらに小さい場合にも、その値に
応じた振動抑制の効果が生ずる。
以上詳述した如く、本考案によればエンジン点
火回路の電源側配線に発生する振動のピーク電圧
値を抑制することができ、また第２波以降の振動
波を大幅に減衰または消滅させることができる。
したがつて、制御用配線には実用上問題となる高
周波振動が誘導されず、振動に起因するエンジン
の回転制御並びに半導体回路による制御を行う上
での制御の誤動作を排除し得て、エンジン点火回
路の動作の安定を図ることができる優れた効果を
奏する。
火回路の電源側配線に発生する振動のピーク電圧
値を抑制することができ、また第２波以降の振動
波を大幅に減衰または消滅させることができる。
したがつて、制御用配線には実用上問題となる高
周波振動が誘導されず、振動に起因するエンジン
の回転制御並びに半導体回路による制御を行う上
での制御の誤動作を排除し得て、エンジン点火回
路の動作の安定を図ることができる優れた効果を
奏する。
第１図は本考案に係るエンジン点火回路の概略
回路図、第２図及び第３図は第１図におけるスイ
ツチング素子オフ時点のＺ点の電圧波形図、第４
図は従来のエンジン点火回路の概略回路図、第５
図は第４図におけるスイツチング素子オフ時点の
Ａ点の電圧波形図である。 １０……直流電源、１１……点火コイル、１１
ｐ……１次コイル、１１ｓ……２次コイル、１２
……スイツチング素子、１３……スパークプラ
グ、１５……雑音防止用コンデンサ、１６……振
動抑制用抵抗器、3……電源側配線、4……制
御側配線。
回路図、第２図及び第３図は第１図におけるスイ
ツチング素子オフ時点のＺ点の電圧波形図、第４
図は従来のエンジン点火回路の概略回路図、第５
図は第４図におけるスイツチング素子オフ時点の
Ａ点の電圧波形図である。 １０……直流電源、１１……点火コイル、１１
ｐ……１次コイル、１１ｓ……２次コイル、１２
……スイツチング素子、１３……スパークプラ
グ、１５……雑音防止用コンデンサ、１６……振
動抑制用抵抗器、3……電源側配線、4……制
御側配線。
Claims (1)
- 直流電源に点火コイル及びスイツチング素子を
接続して、該スイツチング素子のオン、オフ制御
により前記点火コイルに高電圧を誘起せしめてス
パークプラグを点火せしめるエンジン点火回路
で、前記点火コイル、スイツチング素子と並列に
雑音防止用コンデンサを有する回路において、前
記雑音防止用コンデンサに直列に抵抗器を接続し
て、回路内での発振動作を抑制したことを特徴と
するエンジン点火回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8531186U JPH0439420Y2 (ja) | 1986-06-03 | 1986-06-03 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8531186U JPH0439420Y2 (ja) | 1986-06-03 | 1986-06-03 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62195670U JPS62195670U (ja) | 1987-12-12 |
| JPH0439420Y2 true JPH0439420Y2 (ja) | 1992-09-16 |
Family
ID=30940601
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8531186U Expired JPH0439420Y2 (ja) | 1986-06-03 | 1986-06-03 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0439420Y2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6384297B2 (ja) * | 2014-12-02 | 2018-09-05 | 株式会社デンソー | 内燃機関用点火回路装置 |
-
1986
- 1986-06-03 JP JP8531186U patent/JPH0439420Y2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62195670U (ja) | 1987-12-12 |
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