JPH0441229Y2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0441229Y2 JPH0441229Y2 JP1984125988U JP12598884U JPH0441229Y2 JP H0441229 Y2 JPH0441229 Y2 JP H0441229Y2 JP 1984125988 U JP1984125988 U JP 1984125988U JP 12598884 U JP12598884 U JP 12598884U JP H0441229 Y2 JPH0441229 Y2 JP H0441229Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fuel injection
- lever
- engine
- rotational speed
- governor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- High-Pressure Fuel Injection Pump Control (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
<産業上の利用分野>
本考案はエンジンの調速を行う燃料噴射装置の
ガバナに関し、特にクレーン車等の作業車両に用
いて有用なるものである。
ガバナに関し、特にクレーン車等の作業車両に用
いて有用なるものである。
<従来の技術>
燃料噴射装置に備えたエンジンにはエンジンに
かかる負荷に係らずエンジンの回転速度を一定に
保つガバナが設けられている。すなわち、ガバナ
はエンジンの回転速度変動に対応して燃料噴射弁
からの燃料噴射量を調整するものであり、エンジ
ンの回転速度が増大する方向へ変動するときには
燃料噴射量を減少させる一方、エンジンの回転速
度が減少する方向へ変動するときには燃料噴射量
を増加させる機能を有している。
かかる負荷に係らずエンジンの回転速度を一定に
保つガバナが設けられている。すなわち、ガバナ
はエンジンの回転速度変動に対応して燃料噴射弁
からの燃料噴射量を調整するものであり、エンジ
ンの回転速度が増大する方向へ変動するときには
燃料噴射量を減少させる一方、エンジンの回転速
度が減少する方向へ変動するときには燃料噴射量
を増加させる機能を有している。
ここで、エンジンは使用目的によつてその動力
特性が種々設定されるものであり、これに応じて
ガバナの機能特性も種々設定される。すなわち、
クレーン、シヨベル等といつた作業機械の動力源
として用いられるエンジンは作業中にエンストが
生じないようにするため、エンジンの回転速度変
動を迅速に抑制する必要がある。このため、第5
図中点線で示すように、作業用エンジンに用いら
れるガバナは敏感、すなわちエンジンの回転速度
変動に対して噴射燃料の調整量が比較的多いとい
う特性をエンジンの低速域から高速域まで略同一
に有していることが要求される。これに対し、車
両走行の動力源として用いられるエンジンは良好
な運転フイーリングを実現するため、特に低速域
でのエンジンの回転速度変動を緩やかに抑制する
必要がある。このため、第5図中実線で示すよう
に、走行用エンジンに用いられるガバナは低速域
ではエンジンの回転速度変動に対して噴射燃料の
調整量をあまり多くせず、緩やかな特性を有して
いることが要求される。尚、第5図に示すグラフ
の横軸はエンジン回転速度に対応する燃料噴射ポ
ンプのカム軸の回転速度を示してあり、このカム
軸の回転速度とエンジンの回転速度との間には4
サイクルエンジンでは、1:2、2サイクルエン
ジンでは1:1の関係がある。
特性が種々設定されるものであり、これに応じて
ガバナの機能特性も種々設定される。すなわち、
クレーン、シヨベル等といつた作業機械の動力源
として用いられるエンジンは作業中にエンストが
生じないようにするため、エンジンの回転速度変
動を迅速に抑制する必要がある。このため、第5
図中点線で示すように、作業用エンジンに用いら
れるガバナは敏感、すなわちエンジンの回転速度
変動に対して噴射燃料の調整量が比較的多いとい
う特性をエンジンの低速域から高速域まで略同一
に有していることが要求される。これに対し、車
両走行の動力源として用いられるエンジンは良好
な運転フイーリングを実現するため、特に低速域
でのエンジンの回転速度変動を緩やかに抑制する
必要がある。このため、第5図中実線で示すよう
に、走行用エンジンに用いられるガバナは低速域
ではエンジンの回転速度変動に対して噴射燃料の
調整量をあまり多くせず、緩やかな特性を有して
いることが要求される。尚、第5図に示すグラフ
の横軸はエンジン回転速度に対応する燃料噴射ポ
ンプのカム軸の回転速度を示してあり、このカム
軸の回転速度とエンジンの回転速度との間には4
サイクルエンジンでは、1:2、2サイクルエン
ジンでは1:1の関係がある。
<考案が解決しようとする問題点>
例えばクレーンを備えた作業車両にあつては1
つのエンジンを走行用動力源としても作業用動力
源としても使用するが、上記のように走行用と作
業用とではガバナに対する要求が相反するためガ
バナ特性の設定が非常に困難であり、エンジンに
走行時及び作業時の両方において十分な動力特性
をもたせることができなかつた。
つのエンジンを走行用動力源としても作業用動力
源としても使用するが、上記のように走行用と作
業用とではガバナに対する要求が相反するためガ
バナ特性の設定が非常に困難であり、エンジンに
走行時及び作業時の両方において十分な動力特性
をもたせることができなかつた。
本考案は上記従来の問題点に鑑みなされたもの
で、車両走行用に適した特性と作業用に適した特
性とに切換えることができる燃料噴射装置のガバ
ナを提供することを目的とする。
で、車両走行用に適した特性と作業用に適した特
性とに切換えることができる燃料噴射装置のガバ
ナを提供することを目的とする。
<問題点を解決するための手段>
本考案に係る燃料噴射装置のガバナの構成は、
ガバナボデイーに回動自在に支持されると共にエ
ンジンの回転速度に対応して回動するガイドレバ
ーと、前記ガイドレバーに係合して該ガイドレバ
ーの回動に対抗する弾性部材と、一端が前記ガイ
ドレバーに枢着されると共に他端が燃料噴射弁か
らの燃料噴射量を調整するコントロールラツクに
枢着してエンジンの回転速度が増大するときには
燃料噴射量を減少させ且つエンジンの回転速度が
減少するときには燃料噴射量を増加させるフロー
テイングレバーとを備えた燃料噴射装置のガバナ
において、一端部を前記ガバナボデイーに連結し
中間部に間隔を有して二つのストツパを設け他端
部に油圧吸排口を形成したスプリングホルダと、
前記二つのストツパ間に摺動可能に設けると共に
前記他端部側に前記油圧吸排口に連通する油室を
形成したピストンカツプと、前記スプリングホル
ダ内に設け前記ガイドレバー及び前記ピストンカ
ツプに各々当接させた第1の弾性部材と、前記ス
プリングホルダ内に設け前記ピストンカツプ及び
前記スプリングホルダの他端部に各々当接させた
第2の弾性部材と、前記油圧吸排口をオイルポン
プかオイルタンクかのいずれか一方に連通させる
2位置切換弁とを具備したことを特徴とする。
ガバナボデイーに回動自在に支持されると共にエ
ンジンの回転速度に対応して回動するガイドレバ
ーと、前記ガイドレバーに係合して該ガイドレバ
ーの回動に対抗する弾性部材と、一端が前記ガイ
ドレバーに枢着されると共に他端が燃料噴射弁か
らの燃料噴射量を調整するコントロールラツクに
枢着してエンジンの回転速度が増大するときには
燃料噴射量を減少させ且つエンジンの回転速度が
減少するときには燃料噴射量を増加させるフロー
テイングレバーとを備えた燃料噴射装置のガバナ
において、一端部を前記ガバナボデイーに連結し
中間部に間隔を有して二つのストツパを設け他端
部に油圧吸排口を形成したスプリングホルダと、
前記二つのストツパ間に摺動可能に設けると共に
前記他端部側に前記油圧吸排口に連通する油室を
形成したピストンカツプと、前記スプリングホル
ダ内に設け前記ガイドレバー及び前記ピストンカ
ツプに各々当接させた第1の弾性部材と、前記ス
プリングホルダ内に設け前記ピストンカツプ及び
前記スプリングホルダの他端部に各々当接させた
第2の弾性部材と、前記油圧吸排口をオイルポン
プかオイルタンクかのいずれか一方に連通させる
2位置切換弁とを具備したことを特徴とする。
<作用>
2位置切換弁を作動させることによつて油室内
に圧油を導入あるいは排出させると、ピストンカ
ツプすなわち第2の弾性部材の運動が拘束された
り自由になつたりし、エンジンの回転速度変動に
よるガイドレバーの回動に対して抗力となる弾性
部材の合成ばね定数が変化する。その結果、エン
ジンの回転速度変動に対するガイドレバーの回動
量、すなわちコントロールラツクの移動量が変化
することとなり、燃料噴射量の増減度合も変化さ
せることができる。従つて、走行用に使用すると
きには弾性部材のばね定数を大きく設定して低速
域におけるエンジンの回転速度変動量に対する燃
料噴射量の増減度合いを緩やかにし、作業用に使
用するときには弾性部材のばね定数を小さく設定
してエンジンの回転速度変動量に対する燃料噴射
量の増減度合を敏感にすることにより、走行用及
び作業用それぞれに要求される特性を満すことが
できる。
に圧油を導入あるいは排出させると、ピストンカ
ツプすなわち第2の弾性部材の運動が拘束された
り自由になつたりし、エンジンの回転速度変動に
よるガイドレバーの回動に対して抗力となる弾性
部材の合成ばね定数が変化する。その結果、エン
ジンの回転速度変動に対するガイドレバーの回動
量、すなわちコントロールラツクの移動量が変化
することとなり、燃料噴射量の増減度合も変化さ
せることができる。従つて、走行用に使用すると
きには弾性部材のばね定数を大きく設定して低速
域におけるエンジンの回転速度変動量に対する燃
料噴射量の増減度合いを緩やかにし、作業用に使
用するときには弾性部材のばね定数を小さく設定
してエンジンの回転速度変動量に対する燃料噴射
量の増減度合を敏感にすることにより、走行用及
び作業用それぞれに要求される特性を満すことが
できる。
<実施例>
本考案を作業車両に搭載したデイーゼルエンジ
ンの燃料噴射装置に適用した一実施例を図面に基
づいて説明する。
ンの燃料噴射装置に適用した一実施例を図面に基
づいて説明する。
第1図は本実施例に係る燃料噴射装置のガバナ
の概略構成図、第2図は作用を説明するグラフ、
第3図、第4図はそれぞれスプリングホルダの例
を表す断面図である。
の概略構成図、第2図は作用を説明するグラフ、
第3図、第4図はそれぞれスプリングホルダの例
を表す断面図である。
第1図に示すように、ガバナボデイーに支点1
で回動自在に枢支されたガイドレバー2の一端は
図中左右方向へ移動自在なシフタ3に係合してい
る。シフタ3は燃料噴射ポンプのカム軸4と共に
回転するフライウエイト5に係合しており、カム
軸4の回転速度が増大すると遠心力でフライウエ
イト5は徐々に開き、シフタ3が図中右方へ徐々
に移動してガイドレバー2が支点1を中心に図中
時計回り方向へ徐々に回動する。燃料噴射ポンプ
のカム軸4の回転速度は前述のようにエンジンの
回転速度と一定の関係をもつて対応しており、従
つて、上記シフタ3の移動量及びガイドレバー2
の回動量はエンジンの回転速度に対応している。
で回動自在に枢支されたガイドレバー2の一端は
図中左右方向へ移動自在なシフタ3に係合してい
る。シフタ3は燃料噴射ポンプのカム軸4と共に
回転するフライウエイト5に係合しており、カム
軸4の回転速度が増大すると遠心力でフライウエ
イト5は徐々に開き、シフタ3が図中右方へ徐々
に移動してガイドレバー2が支点1を中心に図中
時計回り方向へ徐々に回動する。燃料噴射ポンプ
のカム軸4の回転速度は前述のようにエンジンの
回転速度と一定の関係をもつて対応しており、従
つて、上記シフタ3の移動量及びガイドレバー2
の回動量はエンジンの回転速度に対応している。
ガイドレバー2の一端のシフタ3とは反対側に
は第1及び第2の弾性部材たるアイドルコイルば
ね6,7が直列に配設されており、コイルばね
6,7はガイドレバー2の抗力として作用してエ
ンジンの回転速度変動量に対するガイドレバー2
の回動量に特性をもたせている。
は第1及び第2の弾性部材たるアイドルコイルば
ね6,7が直列に配設されており、コイルばね
6,7はガイドレバー2の抗力として作用してエ
ンジンの回転速度変動量に対するガイドレバー2
の回動量に特性をもたせている。
コイルばね6,7は第3図や第4図に示すよう
なスプリングホルダ8に収容されてガバナボデイ
ー9に取付けられている。コイルばね6,7はピ
ストンカツプ10を間に介装した状態でスプリン
グホルダ8内に収容され、ピストンカツプ10は
スプリングホルダ8内を摺動自在であると共にス
プリングホルダ8に形成されたストツパ部8a,
8bに係合し得る鍔部10aを有している。ピス
トンカツプ10により仕切られてコイルばね7が
収容されている室11には油圧給排口12が連通
し、油圧給排口12には2位置切換弁13を介し
てオイルポンプ14、ドレイン15が連通してい
る。従つて、2位置切換弁13が第1図に示す状
態にあるときは、オイルポンプ14から室11へ
圧油が供給されてピストンカツプ10が鍔部10
aをストツパ部8aに当接した状態で保持され
る。この結果、コイルばね6の先端に係合してい
るガイドレバー2の回動に対するコイルばね7の
弾性変形はピストンカツプ10により規制され、
ガイドレバー2の回動に対する抗力としてばね定
数Kのコイルばね6のみが作用する。また、2位
置切換弁13がソレノイドにより切換えられる
と、室11内の圧油がドレイン15に排出されて
鍔部10aがストツパ部8a,8b間で移動する
範囲内でピストンカツプ10は摺動自在となり、
ガイドレバー2の回動に対する抗力としてコイル
ばね6とばね定数Kのコイルばね7とが直列状態
で作用する。すなわち、2位置切換弁13を切換
えることによりガイドレバー2の抗力となる弾性
部材のばね定数がこのKより小さい合成ばね定数
1/1/K+1/kに切換えられる。
なスプリングホルダ8に収容されてガバナボデイ
ー9に取付けられている。コイルばね6,7はピ
ストンカツプ10を間に介装した状態でスプリン
グホルダ8内に収容され、ピストンカツプ10は
スプリングホルダ8内を摺動自在であると共にス
プリングホルダ8に形成されたストツパ部8a,
8bに係合し得る鍔部10aを有している。ピス
トンカツプ10により仕切られてコイルばね7が
収容されている室11には油圧給排口12が連通
し、油圧給排口12には2位置切換弁13を介し
てオイルポンプ14、ドレイン15が連通してい
る。従つて、2位置切換弁13が第1図に示す状
態にあるときは、オイルポンプ14から室11へ
圧油が供給されてピストンカツプ10が鍔部10
aをストツパ部8aに当接した状態で保持され
る。この結果、コイルばね6の先端に係合してい
るガイドレバー2の回動に対するコイルばね7の
弾性変形はピストンカツプ10により規制され、
ガイドレバー2の回動に対する抗力としてばね定
数Kのコイルばね6のみが作用する。また、2位
置切換弁13がソレノイドにより切換えられる
と、室11内の圧油がドレイン15に排出されて
鍔部10aがストツパ部8a,8b間で移動する
範囲内でピストンカツプ10は摺動自在となり、
ガイドレバー2の回動に対する抗力としてコイル
ばね6とばね定数Kのコイルばね7とが直列状態
で作用する。すなわち、2位置切換弁13を切換
えることによりガイドレバー2の抗力となる弾性
部材のばね定数がこのKより小さい合成ばね定数
1/1/K+1/kに切換えられる。
ガイドレバー2の他端にはボールジヨイント1
6を介してフローテイングレバー17の一端が枢
着され、フローテイングレバー17の他端はボー
ルジヨイント18を介して図外の燃料噴射弁から
の燃料噴射量を調整するコントロールラツク20
に枢着されている。フローテイングレバー17に
はガバナボデイーに支点21で枢支されたコント
ロールレバー22が回動自在且つフローテイング
レバー17に沿つて摺動自在に係合しており、フ
ローテイングレバー17はコントロールレバー2
2との係合点23を支点として回動し得ると共
に、図外のアクセルペダルに連動してコントロー
ルレバー22が支点21を中心に回動するとフロ
ーテイングレバー17は略平行な状態で移動す
る。従つて、エンジンの回転速度が変動してガイ
ドレバー2が回動するとフローテイングレバー1
7が支点23を中心に回動してコントロールラツ
ク20が移動され、エンジンの回転速度が増大す
るときには燃料噴射量が減少され、エンジンの回
転速度が減小するときには燃料噴射量が増加され
る。また、アクセルペダルを踏み込んでコントロ
ールレバー22を支点21を中心に第1図中反時
計回りに回動させると、フローテイングレバー1
7が略平行な状態で第1図中左方へ移動してコン
トロールラツク20が燃料噴射量を増加する方向
へ移動する。
6を介してフローテイングレバー17の一端が枢
着され、フローテイングレバー17の他端はボー
ルジヨイント18を介して図外の燃料噴射弁から
の燃料噴射量を調整するコントロールラツク20
に枢着されている。フローテイングレバー17に
はガバナボデイーに支点21で枢支されたコント
ロールレバー22が回動自在且つフローテイング
レバー17に沿つて摺動自在に係合しており、フ
ローテイングレバー17はコントロールレバー2
2との係合点23を支点として回動し得ると共
に、図外のアクセルペダルに連動してコントロー
ルレバー22が支点21を中心に回動するとフロ
ーテイングレバー17は略平行な状態で移動す
る。従つて、エンジンの回転速度が変動してガイ
ドレバー2が回動するとフローテイングレバー1
7が支点23を中心に回動してコントロールラツ
ク20が移動され、エンジンの回転速度が増大す
るときには燃料噴射量が減少され、エンジンの回
転速度が減小するときには燃料噴射量が増加され
る。また、アクセルペダルを踏み込んでコントロ
ールレバー22を支点21を中心に第1図中反時
計回りに回動させると、フローテイングレバー1
7が略平行な状態で第1図中左方へ移動してコン
トロールラツク20が燃料噴射量を増加する方向
へ移動する。
上記構成のガバナの作用を説明する。まず、エ
ンジンを車両走行の動力源とする場合には、2位
置切換弁13を第1図に示す位置にしてオイルポ
ンプ14から室11内へ油圧を供給し、コイルば
ね6のみがガイドレバー2の回動抗力となるよう
にする。この状態において、エンジンの回転速度
が増大側へ変動してカム軸4の回転速度がNpか
らNp2へ増大すると、遠心力によりフライウエイ
ト5が作動してガイドレバー2がコイルばね6に
抗して回動し、フローテイングレバー17を介し
てコントロールラツク20をR1からR2へ燃料噴
射量を減少させる方向へ移動させ、エンジンの回
転速度が一定となるように調整する。このガバナ
による調速はコイルばね6のばね定数Kに関係
し、第5図に実線で示すように低速域では緩かな
特性で行なわれ良好な運転フイーリングが実現さ
れる。尚、エンジンの回転速度が減小側へ変動す
るときには上記とは逆にコントロールラツク20
を燃料噴射量を増加させる方向へ移動させる。ま
た、アクセルペダルを操作してコントロールレバ
ー22を回動させると、フローテイングレバー1
7と共にコントロールラツク20が移動し、燃料
噴射量をアクセルペダルの操作に応じて増減させ
てエンジンの回転速度を任意に調整することがで
きる。
ンジンを車両走行の動力源とする場合には、2位
置切換弁13を第1図に示す位置にしてオイルポ
ンプ14から室11内へ油圧を供給し、コイルば
ね6のみがガイドレバー2の回動抗力となるよう
にする。この状態において、エンジンの回転速度
が増大側へ変動してカム軸4の回転速度がNpか
らNp2へ増大すると、遠心力によりフライウエイ
ト5が作動してガイドレバー2がコイルばね6に
抗して回動し、フローテイングレバー17を介し
てコントロールラツク20をR1からR2へ燃料噴
射量を減少させる方向へ移動させ、エンジンの回
転速度が一定となるように調整する。このガバナ
による調速はコイルばね6のばね定数Kに関係
し、第5図に実線で示すように低速域では緩かな
特性で行なわれ良好な運転フイーリングが実現さ
れる。尚、エンジンの回転速度が減小側へ変動す
るときには上記とは逆にコントロールラツク20
を燃料噴射量を増加させる方向へ移動させる。ま
た、アクセルペダルを操作してコントロールレバ
ー22を回動させると、フローテイングレバー1
7と共にコントロールラツク20が移動し、燃料
噴射量をアクセルペダルの操作に応じて増減させ
てエンジンの回転速度を任意に調整することがで
きる。
次に、エンジンをクレーン等の作業機械の動力
源とする場合には、2位置切換弁13を切換えて
室11内の圧油をドレイン15に排出し、直列に
配されたコイルばね6,7がガイドレバー2の回
動抗力となるようにする。このとき、コイルばね
6,7の合成ばね定数はコイルばね6単体のばね
定数より小さくなりガイドレバー2の回動抗力が
小さくなるため、コントロールラツク20の位置
がR1からR2へ燃料噴射量を減少させる方向へ移
動してエンジンの回転速度すなわちカム軸4の回
転速度がNp1からNp2へと減小し、燃料噴射ポン
プの回転速度とコントロールラツク20の位置と
の関係が第2図中実線で示す状態から点線で示す
状態に変化するが、コントロールレバー22をコ
ントロールラツク20がR2からR1へ戻るように
回動させれば良く、この結果、燃料噴射ポンプの
回転速度とコントロールラツク20の位置との関
係が第2図中点線で示す状態から一点鎖線で示す
状態に移行して、上記実線で示した状態に較べて
コントロールラツク20の移動範囲がRifからRT
へと燃料噴射量を増加する側に拡大する。このよ
うにして、ガバナが車両走行用から作業用に切換
えられると、車両走行用の場合に較べてカム軸4
の回転速度変動に対するガイドレバー2の回動量
が大きくなるため、その分コントロールラツク2
0の移動による燃料噴射の調整量が多くなり、第
5図に点線で示すように低速域から高速域まで燃
料噴射ポンプのカム軸4の回転速度変動に敏感に
対応する略同一な特性が得られ、エンスト等を生
ずることなく良好な状態で作業を行うことができ
る。尚、本考案に係るガバナはガソリンエンジン
の燃料噴射装置にも応用することが可能である。
また、上記実施例はフライトウエイトでエンジン
の回転速度を検出するメカニカル式のオールスピ
ードガバナを示したが、ニユーマチツクガバナ、
ハイドロリツクガバナ等他の形式のものに応用す
ることも可能である。
源とする場合には、2位置切換弁13を切換えて
室11内の圧油をドレイン15に排出し、直列に
配されたコイルばね6,7がガイドレバー2の回
動抗力となるようにする。このとき、コイルばね
6,7の合成ばね定数はコイルばね6単体のばね
定数より小さくなりガイドレバー2の回動抗力が
小さくなるため、コントロールラツク20の位置
がR1からR2へ燃料噴射量を減少させる方向へ移
動してエンジンの回転速度すなわちカム軸4の回
転速度がNp1からNp2へと減小し、燃料噴射ポン
プの回転速度とコントロールラツク20の位置と
の関係が第2図中実線で示す状態から点線で示す
状態に変化するが、コントロールレバー22をコ
ントロールラツク20がR2からR1へ戻るように
回動させれば良く、この結果、燃料噴射ポンプの
回転速度とコントロールラツク20の位置との関
係が第2図中点線で示す状態から一点鎖線で示す
状態に移行して、上記実線で示した状態に較べて
コントロールラツク20の移動範囲がRifからRT
へと燃料噴射量を増加する側に拡大する。このよ
うにして、ガバナが車両走行用から作業用に切換
えられると、車両走行用の場合に較べてカム軸4
の回転速度変動に対するガイドレバー2の回動量
が大きくなるため、その分コントロールラツク2
0の移動による燃料噴射の調整量が多くなり、第
5図に点線で示すように低速域から高速域まで燃
料噴射ポンプのカム軸4の回転速度変動に敏感に
対応する略同一な特性が得られ、エンスト等を生
ずることなく良好な状態で作業を行うことができ
る。尚、本考案に係るガバナはガソリンエンジン
の燃料噴射装置にも応用することが可能である。
また、上記実施例はフライトウエイトでエンジン
の回転速度を検出するメカニカル式のオールスピ
ードガバナを示したが、ニユーマチツクガバナ、
ハイドロリツクガバナ等他の形式のものに応用す
ることも可能である。
<考案の効果>
本考案によれば、2個の弾性部材を用いると共
に、油圧を用いてそれらの合成ばね定数を変化さ
せるという極めて簡単な手段で、エンジンの動力
特性を車両走行用と作業用とに切換えることがで
き、エンジンの使用範囲を拡大することができ
る。従つて、特に1つのエンジンを車両走行用に
も作業用にも用いる作業車両にあつては、良好な
運転フイーリングと良好な作業とを両立させるこ
とができるという極めて有用なる効果を奏する。
に、油圧を用いてそれらの合成ばね定数を変化さ
せるという極めて簡単な手段で、エンジンの動力
特性を車両走行用と作業用とに切換えることがで
き、エンジンの使用範囲を拡大することができ
る。従つて、特に1つのエンジンを車両走行用に
も作業用にも用いる作業車両にあつては、良好な
運転フイーリングと良好な作業とを両立させるこ
とができるという極めて有用なる効果を奏する。
第1図は本考案の一実施例に係る燃料噴射装置
のガバナを表す概略構成図、第2図はコントロー
ルラツク位置と燃料噴射ポンプ回転速度との関係
を表すグラフ、第3図、第4図はそれぞれスプリ
ングホルダの例を表す断面図、第5図は燃料噴射
ポンプ回転速度と燃料噴射量との関係を表すグラ
フである。 図面中、2はガイドレバー、6,7はコイルば
ね、8はスプリングホルダ、11はピストンカツ
プ、13は2位置切換弁、14はオイルポンプ、
17はフローテイングレバー、20はコントロー
ルラツク、22はコントロールレバーである。
のガバナを表す概略構成図、第2図はコントロー
ルラツク位置と燃料噴射ポンプ回転速度との関係
を表すグラフ、第3図、第4図はそれぞれスプリ
ングホルダの例を表す断面図、第5図は燃料噴射
ポンプ回転速度と燃料噴射量との関係を表すグラ
フである。 図面中、2はガイドレバー、6,7はコイルば
ね、8はスプリングホルダ、11はピストンカツ
プ、13は2位置切換弁、14はオイルポンプ、
17はフローテイングレバー、20はコントロー
ルラツク、22はコントロールレバーである。
Claims (1)
- ガバナボデイーに回動自在に支持されると共に
エンジンの回転速度に対応して回動するガイドレ
バーと、前記ガイドレバーに係合して該ガイドレ
バーの回動に対抗する弾性部材と、一端が前記ガ
イドレバーに枢着されると共に他端が燃料噴射弁
からの燃料噴射量を調整するコントロールラツク
に枢着してエンジンの回転速度が増大するときに
は燃料噴射量を減少させ且つエンジンの回転速度
が減少するときには燃料噴射量を増加させるフロ
ーテイングレバーとを備えた燃料噴射装置のガバ
ナにおいて、一端部を前記ガバナボデイーに連結
し中間部に間隔を有して二つのストツパを設け他
端部に油圧吸排口を形成したスプリングホルダ
と、前記二つのストツパ間に摺動可能に設けると
共に前記他端部側に前記油圧吸排口に連通する油
室を形成したピストンカツプと、前記スプリング
ホルダ内に設け前記ガイドレバー及び前記ピスト
ンカツプに各々当接させた第1の弾性部材と、前
記スプリングホルダ内に設け前記ピストンカツプ
及び前記スプリングホルダの他端部に各々当接さ
せた第2の弾性部材と、前記油圧吸排口をオイル
ポンプかオイルタンクかのいずれか一方に連通さ
せる2位置切換弁とを具備したことを特徴とする
燃料噴射装置のガバナ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12598884U JPS6141838U (ja) | 1984-08-20 | 1984-08-20 | 燃料噴射装置のガバナ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12598884U JPS6141838U (ja) | 1984-08-20 | 1984-08-20 | 燃料噴射装置のガバナ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6141838U JPS6141838U (ja) | 1986-03-17 |
| JPH0441229Y2 true JPH0441229Y2 (ja) | 1992-09-28 |
Family
ID=30684674
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12598884U Granted JPS6141838U (ja) | 1984-08-20 | 1984-08-20 | 燃料噴射装置のガバナ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6141838U (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2884784B2 (ja) * | 1991-01-24 | 1999-04-19 | 日産自動車株式会社 | 回転数2段制御型機械式ガバナ |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4946002A (ja) * | 1972-09-02 | 1974-05-02 | ||
| JPS5833383A (ja) * | 1981-08-21 | 1983-02-26 | Sony Corp | ビ−ム・ペネトレ−ト型カラ−陰極線管の高圧切替回路 |
| JPS5833234U (ja) * | 1981-08-27 | 1983-03-04 | 北新合板株式会社 | 防湿性化粧ボ−ド |
| JPS58130039U (ja) * | 1982-02-27 | 1983-09-02 | 株式会社デンソー | 燃料噴射ポンプのメカニカルガバナ |
-
1984
- 1984-08-20 JP JP12598884U patent/JPS6141838U/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6141838U (ja) | 1986-03-17 |
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