JPH0471087B2 - - Google Patents
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- JPH0471087B2 JPH0471087B2 JP58012775A JP1277583A JPH0471087B2 JP H0471087 B2 JPH0471087 B2 JP H0471087B2 JP 58012775 A JP58012775 A JP 58012775A JP 1277583 A JP1277583 A JP 1277583A JP H0471087 B2 JPH0471087 B2 JP H0471087B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- monomer
- styrenic
- mixture
- weight
- mineral oil
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Polymerisation Methods In General (AREA)
- Graft Or Block Polymers (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Description
本発明は優れた成形加工性能を有するスチレン
系樹脂組成物の製造方法に関するものである。 従来、一般用ポリスチレン樹脂あるいは耐衝撃
性ポリスチレン樹脂は冷菓用容器、乳酸菌飲料容
器等の食品容器や、ステレオやテレビのハウジン
グ、コンパクトカセツトのハーフやケース等の弱
電機器等、幅広い分野で使われており、これらは
ほとんどが、射出成形機により成形され、需要に
供されている。近年この射出成形機の性能が良く
なり、高速度で、成形品が得られる様になり、ス
チレン系樹脂にもより優れた成形加工性が求めら
れている。 従来からスチレン系樹脂の成形加工性を高める
方法としては、いろいろ知られている。例えば、
メルカプタン類等の分子量調節剤を使用して、ス
チレン系重合体の分子量を下げることも成形性を
高める手段ではあるが、同時に機械的強度が劣
り、好ましくない。 又、ブチルステアレートや白色鉱油等の可塑剤
を使用することも成形性を改良するのに効果的で
あるが、従来より使用されていたこれらの可塑剤
はいずれも、10mmHg減圧下における初留温度が、
200℃未満、多くは、160〜170℃であつた。一方、
射出成形機の高速・精密化により10mmHg減圧下
の初留温度の160〜170℃をはるかに超える250℃
以上の成形温度で成形されることが多くなり、そ
の為従来の可塑剤では成形機内で可塑剤が一部気
化した状態となり、冷やされた金型内に樹脂とと
もに射出された際、樹脂と分離して油状物質とし
て溜出してくる。これが金型の表面や溝にたま
り、成形品をとかしたり成形品に付着して外観を
損なう「油汚れ」とか「スウエツテイング」と呼
ばれる不良現象を生じる欠点がある。すなわち、
従来スチレン系樹脂の可塑剤として用いられてい
た白色鉱油は10mmHg減圧下で初留温度が160℃付
近にあり溜出の終わる温度が290℃のものであつ
て樹脂から分離した溜出油分が次第に金型の溝や
表面に残つていき、長時間、射出成型をつづける
と、成形品表面に油分が付着し、汚れる不良現象
は避けられなかつた。この為、従来は短時間、は
なはだしくは１時間毎に、成型機を停止し、金型
の油分をふきとつていたので出産性が劣るという
経済的な欠点もあつた。 本発明者は、鋭意研究の結果、可塑剤として配
合する白色鉱油の110mmHg下での初留温度を200
℃以上とすることによりスウエツテイング現象を
解消しうるという知見を基に本発明を完成するに
到つた。 すなわち、本発明は 10mmHg減圧下における初溜温度が200℃以上で
ある白色鉱油0.1〜10重量部の存在下でスチレン
系単量体又はスチレン系単量体にゴム状重合体を
溶解させた混合物又は、該単量体もしくは該混合
物にスチレン系単量体と共重合可能な他のビニル
単量体を混合した混合物100重量部を重合するこ
とを特徴とするスチレン系樹脂組成物の製造方法
である。 本発明において、スチレン系樹脂はスチレン系
単量体を重合した重合体のみならず、スチレン系
単量体を主成分として、他の共重合可能なビニル
単量体との共重合体、更には、ゴム状重合体の存
在下に、スチレン系単量体又は、スチレン系単量
体と他の共重合可能な単量体とを重合して得られ
る共重合体を包含する。ここでスチレン系単量体
とは、スチレン、α−メチルスチレン、第三級ブ
チルスチレン、ｐ−メチルスチレン等の核置換ス
チレン等の１種又は２種以上をいう。該単量体と
共重合可能な他のビニル単量体の例としては、ア
クリロニトリル、メタクリル酸エステル、アクリ
ル酸エステル、無水マレイン酸等がある。又、ゴ
ム状重合体としてはブタジエン、イソプレン、ク
ロロプレン等の共役１，３ジエン重合体、ブタジ
エン−スチレン共重合体、ブチルゴム、エチレン
−プロピレンターポリマー（EPDM）などがあ
り、これらを１種又は２種以上使用する。スチレ
ン系単量体に他のビニル単量体や、ゴム状物質を
共重合せしめる場合、構成されるスチレン系単量
体は少なくとも共重合体中の50重量％以上を占め
ることが必要である。又、ゴム状重合体を使用す
る場合の使用量はスチレン系重合体中で通常１な
いし20重量％である。これを超えると、ゴム状重
合体のスチレン系単量体溶液の粘度が高くなり、
重合装置の撹拌動力が非常に大きくなり、装置上
から好ましくない。 本発明において、10mmHg減圧下における初留
温度が200℃以上である白色鉱油の使用量はスチ
レン系単量体、又はスチレン系単量体にゴム状重
合体を溶解させた混合物又は、該単量体もしくは
該混合物にスチレン系単量体と共重合可能な他の
ビニル単量体を混合した混合物100重量部に対し、
0.1〜10重量部、好ましくは0.5〜6.5重量部であ
る。 本発明において、その重合方法としては、特に
制限はなく塊状・懸濁または塊状−懸濁などの重
合法が好ましくこれらに限られるものではない。
又、本発明において、重合時にメルカプタン類、
α−メチルスチレンダイマー等で代表される分子
量調節剤を添加することも可能である。 本発明において、その重合温度は80〜200℃が
好ましく、80℃未満でもスチレン系樹脂は得られ
るが、重合反応を完結するのに時間がかかり、単
位時間あたりの収量が低く好ましくない。また
200℃を超えると、反応速度が著しく大きく、円
滑な重合制御が難しくなる。 本発明のひとつの目的である優れた成形加工性
能を有するスチレン系樹脂組成物を得る為には、
上記の通りスチレン系樹脂の重合の際に10mmHg
減圧下における初溜温度が200℃以上である白色
鉱油を特定量存在させればよい。 さらに用いる白色鉱油の性状が、10mmHg減圧
下における初溜温度が200℃以上であり且つ、ｎ
−ｄ−Ｍ環分析法によるナフテン成分（Cn）が
少なくとも28％以上、好ましくは30％から40％で
ある場合、得られるスチレン系樹脂組成物は成形
加工性能に優れることはもちろんであり、さらに
ゴム状重合体を含まない透明タイプのスチレン系
樹脂組成物の場合には透明性の良いスチレン系樹
脂組成物が得られることがわかつた。 すなわち、本発明によれば、さらに、10mmHg
減圧下における初溜温度が200℃以上であり、ｎ
−ｄ−Ｍ環分析法によるナフテン成分が少なくと
も28％以上である白色鉱油0.1〜10重量部の存在
下で、スチレン系単量体、又はスチレン系単量体
にゴム状重合体を溶解させた混合物又は該単量体
もしくは、該混合物にスチレン系単量体と共重合
可能な他のビニル単量体を混合した混合物100重
量部を重合することを特徴とするスチレン系樹脂
組成物の製造方法が提供される。 ここでｎ−ｄ−Ｍ環分析法とは高沸点石油留分
の組成試験方法であり、それは各炭化水素の炭素
分布を求めるものである。炭素分布とは、芳香環
中の炭素原子の含量（％Ca）、ナフテン環中の炭
素原子の含量（％Cn）、パラフイン鎖構造中の炭
素原子の含量（％Cp）である。これらの算出は、
JIS K2421による屈折率(n)、JIS K2249による密
度(d)及び分子量測定により知られる分子量(M)より
数式で得られるため、ｎ−ｄ−Ｍ法と呼ばれる。 次に本発明を実施例をもつて更に説明する。し
かしながら本発明はこれらの例によつて限定され
るものではない。 実施例 １ 内容積230のオートクレーブに純水100Kg、ド
デシルベンゼンスルホン酸ナトリウム３ｇ、第３
リン酸カルシウム600ｇを加え、150rpmで撹拌し
た。つづいて予め、混合したスチレン90Kgと、白
色鉱油2.7Kgとを投入し、過酸化ベンゾイル207ｇ
とターシヤリーブチルパーオキシベンゾエート45
ｇを添加し、オートクレーブ内を窒素ガスで置換
してから密閉した。ここで用いた白色鉱油の性状
は10mmHg減圧下の初溜温度は202℃、ｎ−ｄ−Ｍ
環分析法によるナフテン成分が30％であつた。オ
ートクレーブは昇温し、90℃で６時間30分、115
℃で２時間、135℃で２時間保持して重合し、冷
却した。次いで、常法に従い中和、脱水乾燥し、
押出しして通常のペレツト形状としてスチレン系
樹脂組成物を得た。 実施例 ２ 10mmHg減圧下の初溜温度が264℃、ｎ−ｄ−Ｍ
環分析法によるナフテン成分が32％の性状をもつ
た白色鉱油を用いた以外は実施例１と同様にし
て、スチレン系樹脂組成物を得た。 実施例 ３ 10mmHg減圧下の初溜温度が229℃、ｎ−ｄ−Ｍ
環分析法によるナフテン成分が40％の性状をもつ
た白色鉱油750ｇを、ポリブタジエン1.5Kgを溶解
したスチレン溶液25Kgと混合し容量30のオート
クレーブ中に仕込んだ。これに過酸化ベンゾイル
５ｇ、直鎖ドデシルメルカプタン20ｇを加え、
200rpmで撹拌した。缶内を窒素ガスで置換して
から密閉し、昇温した。100℃で７時間重合した
後、冷却し、予備重合を終えた。次いで容量60
のオートクレーブ中に、純水25Kg、第３リン酸カ
ルシウム250ｇ、ドデシルベンゼンスルホン酸ナ
トリウム0.8ｇを加え、180rpmで撹拌している内
に、新たに２，２ジターシヤリーブチルパーオキ
シブタン37.5ｇと、ジクミルパーオキサイド25ｇ
を加えた前記の予備重合液を入れ、窒素置換後密
閉、昇温し、110℃で６時間、135℃で４時間重合
し、冷却した。次いで実施例１と同様にしてスチ
レン系樹脂組成物を得た。 比較例 １ 10mmHg減圧下の初溜温度が178℃、ｎ−ｄ−Ｍ
環分析法によるナフテン成分が37％の性状をもつ
た白色鉱油を用いた以外は、実施例１と同様にし
てスチレン系樹脂組成物を得た。 比較例 ２ 白色鉱油を添加しない以外は実施例３と同様に
して、スチレン系樹脂を得た。 実施例 ４ 10mmHg減圧下の初溜温度が204℃、ｎ−ｄ−Ｍ
環分析法によるナフテン成分が25％である白色鉱
油を用いた以外は実施例１と同様にして、スチレ
ン系樹脂組成物を得た。 実施例 ５ 実施例１で白色鉱油の量を5.4Kgとした以外は
同様にして、スチレン系樹脂組成物を得た。 上記実施例及び比較例で得たスチレン系樹脂又
はスチレン系樹脂組成物について、各種の物性を
測定した結果を第１表に示す。
系樹脂組成物の製造方法に関するものである。 従来、一般用ポリスチレン樹脂あるいは耐衝撃
性ポリスチレン樹脂は冷菓用容器、乳酸菌飲料容
器等の食品容器や、ステレオやテレビのハウジン
グ、コンパクトカセツトのハーフやケース等の弱
電機器等、幅広い分野で使われており、これらは
ほとんどが、射出成形機により成形され、需要に
供されている。近年この射出成形機の性能が良く
なり、高速度で、成形品が得られる様になり、ス
チレン系樹脂にもより優れた成形加工性が求めら
れている。 従来からスチレン系樹脂の成形加工性を高める
方法としては、いろいろ知られている。例えば、
メルカプタン類等の分子量調節剤を使用して、ス
チレン系重合体の分子量を下げることも成形性を
高める手段ではあるが、同時に機械的強度が劣
り、好ましくない。 又、ブチルステアレートや白色鉱油等の可塑剤
を使用することも成形性を改良するのに効果的で
あるが、従来より使用されていたこれらの可塑剤
はいずれも、10mmHg減圧下における初留温度が、
200℃未満、多くは、160〜170℃であつた。一方、
射出成形機の高速・精密化により10mmHg減圧下
の初留温度の160〜170℃をはるかに超える250℃
以上の成形温度で成形されることが多くなり、そ
の為従来の可塑剤では成形機内で可塑剤が一部気
化した状態となり、冷やされた金型内に樹脂とと
もに射出された際、樹脂と分離して油状物質とし
て溜出してくる。これが金型の表面や溝にたま
り、成形品をとかしたり成形品に付着して外観を
損なう「油汚れ」とか「スウエツテイング」と呼
ばれる不良現象を生じる欠点がある。すなわち、
従来スチレン系樹脂の可塑剤として用いられてい
た白色鉱油は10mmHg減圧下で初留温度が160℃付
近にあり溜出の終わる温度が290℃のものであつ
て樹脂から分離した溜出油分が次第に金型の溝や
表面に残つていき、長時間、射出成型をつづける
と、成形品表面に油分が付着し、汚れる不良現象
は避けられなかつた。この為、従来は短時間、は
なはだしくは１時間毎に、成型機を停止し、金型
の油分をふきとつていたので出産性が劣るという
経済的な欠点もあつた。 本発明者は、鋭意研究の結果、可塑剤として配
合する白色鉱油の110mmHg下での初留温度を200
℃以上とすることによりスウエツテイング現象を
解消しうるという知見を基に本発明を完成するに
到つた。 すなわち、本発明は 10mmHg減圧下における初溜温度が200℃以上で
ある白色鉱油0.1〜10重量部の存在下でスチレン
系単量体又はスチレン系単量体にゴム状重合体を
溶解させた混合物又は、該単量体もしくは該混合
物にスチレン系単量体と共重合可能な他のビニル
単量体を混合した混合物100重量部を重合するこ
とを特徴とするスチレン系樹脂組成物の製造方法
である。 本発明において、スチレン系樹脂はスチレン系
単量体を重合した重合体のみならず、スチレン系
単量体を主成分として、他の共重合可能なビニル
単量体との共重合体、更には、ゴム状重合体の存
在下に、スチレン系単量体又は、スチレン系単量
体と他の共重合可能な単量体とを重合して得られ
る共重合体を包含する。ここでスチレン系単量体
とは、スチレン、α−メチルスチレン、第三級ブ
チルスチレン、ｐ−メチルスチレン等の核置換ス
チレン等の１種又は２種以上をいう。該単量体と
共重合可能な他のビニル単量体の例としては、ア
クリロニトリル、メタクリル酸エステル、アクリ
ル酸エステル、無水マレイン酸等がある。又、ゴ
ム状重合体としてはブタジエン、イソプレン、ク
ロロプレン等の共役１，３ジエン重合体、ブタジ
エン−スチレン共重合体、ブチルゴム、エチレン
−プロピレンターポリマー（EPDM）などがあ
り、これらを１種又は２種以上使用する。スチレ
ン系単量体に他のビニル単量体や、ゴム状物質を
共重合せしめる場合、構成されるスチレン系単量
体は少なくとも共重合体中の50重量％以上を占め
ることが必要である。又、ゴム状重合体を使用す
る場合の使用量はスチレン系重合体中で通常１な
いし20重量％である。これを超えると、ゴム状重
合体のスチレン系単量体溶液の粘度が高くなり、
重合装置の撹拌動力が非常に大きくなり、装置上
から好ましくない。 本発明において、10mmHg減圧下における初留
温度が200℃以上である白色鉱油の使用量はスチ
レン系単量体、又はスチレン系単量体にゴム状重
合体を溶解させた混合物又は、該単量体もしくは
該混合物にスチレン系単量体と共重合可能な他の
ビニル単量体を混合した混合物100重量部に対し、
0.1〜10重量部、好ましくは0.5〜6.5重量部であ
る。 本発明において、その重合方法としては、特に
制限はなく塊状・懸濁または塊状−懸濁などの重
合法が好ましくこれらに限られるものではない。
又、本発明において、重合時にメルカプタン類、
α−メチルスチレンダイマー等で代表される分子
量調節剤を添加することも可能である。 本発明において、その重合温度は80〜200℃が
好ましく、80℃未満でもスチレン系樹脂は得られ
るが、重合反応を完結するのに時間がかかり、単
位時間あたりの収量が低く好ましくない。また
200℃を超えると、反応速度が著しく大きく、円
滑な重合制御が難しくなる。 本発明のひとつの目的である優れた成形加工性
能を有するスチレン系樹脂組成物を得る為には、
上記の通りスチレン系樹脂の重合の際に10mmHg
減圧下における初溜温度が200℃以上である白色
鉱油を特定量存在させればよい。 さらに用いる白色鉱油の性状が、10mmHg減圧
下における初溜温度が200℃以上であり且つ、ｎ
−ｄ−Ｍ環分析法によるナフテン成分（Cn）が
少なくとも28％以上、好ましくは30％から40％で
ある場合、得られるスチレン系樹脂組成物は成形
加工性能に優れることはもちろんであり、さらに
ゴム状重合体を含まない透明タイプのスチレン系
樹脂組成物の場合には透明性の良いスチレン系樹
脂組成物が得られることがわかつた。 すなわち、本発明によれば、さらに、10mmHg
減圧下における初溜温度が200℃以上であり、ｎ
−ｄ−Ｍ環分析法によるナフテン成分が少なくと
も28％以上である白色鉱油0.1〜10重量部の存在
下で、スチレン系単量体、又はスチレン系単量体
にゴム状重合体を溶解させた混合物又は該単量体
もしくは、該混合物にスチレン系単量体と共重合
可能な他のビニル単量体を混合した混合物100重
量部を重合することを特徴とするスチレン系樹脂
組成物の製造方法が提供される。 ここでｎ−ｄ−Ｍ環分析法とは高沸点石油留分
の組成試験方法であり、それは各炭化水素の炭素
分布を求めるものである。炭素分布とは、芳香環
中の炭素原子の含量（％Ca）、ナフテン環中の炭
素原子の含量（％Cn）、パラフイン鎖構造中の炭
素原子の含量（％Cp）である。これらの算出は、
JIS K2421による屈折率(n)、JIS K2249による密
度(d)及び分子量測定により知られる分子量(M)より
数式で得られるため、ｎ−ｄ−Ｍ法と呼ばれる。 次に本発明を実施例をもつて更に説明する。し
かしながら本発明はこれらの例によつて限定され
るものではない。 実施例 １ 内容積230のオートクレーブに純水100Kg、ド
デシルベンゼンスルホン酸ナトリウム３ｇ、第３
リン酸カルシウム600ｇを加え、150rpmで撹拌し
た。つづいて予め、混合したスチレン90Kgと、白
色鉱油2.7Kgとを投入し、過酸化ベンゾイル207ｇ
とターシヤリーブチルパーオキシベンゾエート45
ｇを添加し、オートクレーブ内を窒素ガスで置換
してから密閉した。ここで用いた白色鉱油の性状
は10mmHg減圧下の初溜温度は202℃、ｎ−ｄ−Ｍ
環分析法によるナフテン成分が30％であつた。オ
ートクレーブは昇温し、90℃で６時間30分、115
℃で２時間、135℃で２時間保持して重合し、冷
却した。次いで、常法に従い中和、脱水乾燥し、
押出しして通常のペレツト形状としてスチレン系
樹脂組成物を得た。 実施例 ２ 10mmHg減圧下の初溜温度が264℃、ｎ−ｄ−Ｍ
環分析法によるナフテン成分が32％の性状をもつ
た白色鉱油を用いた以外は実施例１と同様にし
て、スチレン系樹脂組成物を得た。 実施例 ３ 10mmHg減圧下の初溜温度が229℃、ｎ−ｄ−Ｍ
環分析法によるナフテン成分が40％の性状をもつ
た白色鉱油750ｇを、ポリブタジエン1.5Kgを溶解
したスチレン溶液25Kgと混合し容量30のオート
クレーブ中に仕込んだ。これに過酸化ベンゾイル
５ｇ、直鎖ドデシルメルカプタン20ｇを加え、
200rpmで撹拌した。缶内を窒素ガスで置換して
から密閉し、昇温した。100℃で７時間重合した
後、冷却し、予備重合を終えた。次いで容量60
のオートクレーブ中に、純水25Kg、第３リン酸カ
ルシウム250ｇ、ドデシルベンゼンスルホン酸ナ
トリウム0.8ｇを加え、180rpmで撹拌している内
に、新たに２，２ジターシヤリーブチルパーオキ
シブタン37.5ｇと、ジクミルパーオキサイド25ｇ
を加えた前記の予備重合液を入れ、窒素置換後密
閉、昇温し、110℃で６時間、135℃で４時間重合
し、冷却した。次いで実施例１と同様にしてスチ
レン系樹脂組成物を得た。 比較例 １ 10mmHg減圧下の初溜温度が178℃、ｎ−ｄ−Ｍ
環分析法によるナフテン成分が37％の性状をもつ
た白色鉱油を用いた以外は、実施例１と同様にし
てスチレン系樹脂組成物を得た。 比較例 ２ 白色鉱油を添加しない以外は実施例３と同様に
して、スチレン系樹脂を得た。 実施例 ４ 10mmHg減圧下の初溜温度が204℃、ｎ−ｄ−Ｍ
環分析法によるナフテン成分が25％である白色鉱
油を用いた以外は実施例１と同様にして、スチレ
ン系樹脂組成物を得た。 実施例 ５ 実施例１で白色鉱油の量を5.4Kgとした以外は
同様にして、スチレン系樹脂組成物を得た。 上記実施例及び比較例で得たスチレン系樹脂又
はスチレン系樹脂組成物について、各種の物性を
測定した結果を第１表に示す。
【表】
なお前記表の物性は次の方法によつて測定し
た。 (1) メルトフローインデツクス：JIS Ｋ−7210に
よる。 (2) 曇り度：ASTM Ｄ−1003による。実施例３
と比較例２はいずれもゴム状重合体を含
むので不透明である為測定しなかつた。 (3) 金型汚れ：表面メツキ仕上げの２個取りプレ
ート金型を(株)新潟鉄工所製20Zインライ
ンスクリユー射出成型機SN−51Bにセ
ツトし、各試料を金型温度40℃、成形温
度230℃で20シヨツト成形後の金型エア
ー抜き周囲の油汚れを面積であらわし
た。 (4) 連続成形テスト：日精樹脂製90Zインライン
スクリユー射出成型機FS−170SEに７
セツト取りカセツトハーフ金型をセツト
し、金型温度40℃、成形温度250℃で各
試料について10時間連続成形し、成形品
の油汚れ、クラツク不良品の個数であら
わした。なお実施例３と比較例２につい
ては３時間の連続成形での個数を10時間
に換算し表示した。
た。 (1) メルトフローインデツクス：JIS Ｋ−7210に
よる。 (2) 曇り度：ASTM Ｄ−1003による。実施例３
と比較例２はいずれもゴム状重合体を含
むので不透明である為測定しなかつた。 (3) 金型汚れ：表面メツキ仕上げの２個取りプレ
ート金型を(株)新潟鉄工所製20Zインライ
ンスクリユー射出成型機SN−51Bにセ
ツトし、各試料を金型温度40℃、成形温
度230℃で20シヨツト成形後の金型エア
ー抜き周囲の油汚れを面積であらわし
た。 (4) 連続成形テスト：日精樹脂製90Zインライン
スクリユー射出成型機FS−170SEに７
セツト取りカセツトハーフ金型をセツト
し、金型温度40℃、成形温度250℃で各
試料について10時間連続成形し、成形品
の油汚れ、クラツク不良品の個数であら
わした。なお実施例３と比較例２につい
ては３時間の連続成形での個数を10時間
に換算し表示した。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 10mmHg減圧下における初溜温度が200℃以上
である白色鉱油0.1〜10重量部の存在下でスチレ
ン系単量体、又はスチレン系単量体にゴム状重合
体を溶解させた混合物又は、該単量体もしくは該
混合物にスチレン系単量体と共重合可能な他のビ
ニル単量体を混合した混合物100重量部を重合す
ることを特徴とするスチレン系樹脂組成物の製造
方法。 ２ 10mmHg減圧下における初溜温度が200℃以上
であり、ｎ−ｄ−Ｍ環分析法によるナフテン成分
が少なくとも28％以上である白色鉱油0.1〜10重
量部の存在下で、スチレン系単量体、又はスチレ
ン系単量体にゴム状重合体を溶解させた混合物、
又は該単量体もしくは、該混合物にスチレン系単
量体と共重合可能な他のビニル単量体を混合した
混合物100重量部を重合することを特徴とするス
チレン系樹脂組成物の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1277583A JPS59140207A (ja) | 1983-01-31 | 1983-01-31 | スチレン系樹脂組成物の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1277583A JPS59140207A (ja) | 1983-01-31 | 1983-01-31 | スチレン系樹脂組成物の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59140207A JPS59140207A (ja) | 1984-08-11 |
| JPH0471087B2 true JPH0471087B2 (ja) | 1992-11-12 |
Family
ID=11814777
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1277583A Granted JPS59140207A (ja) | 1983-01-31 | 1983-01-31 | スチレン系樹脂組成物の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59140207A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19502206A1 (de) * | 1995-01-25 | 1996-08-01 | Buna Sow Leuna Olefinverb Gmbh | Funktionalisierte Polymere, Verfahren zu ihrer Herstellung und ihre Verwendung in thermoplastischen Formmassen |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5426396B2 (ja) * | 1974-06-04 | 1979-09-04 | ||
| JPS5923563B2 (ja) * | 1980-03-03 | 1984-06-02 | 昭光通商株式会社 | 多孔質三次架橋高分子の成形用組成物 |
-
1983
- 1983-01-31 JP JP1277583A patent/JPS59140207A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59140207A (ja) | 1984-08-11 |
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