JPH0473112A - 積層成形体およびその製造方法 - Google Patents
積層成形体およびその製造方法Info
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- JPH0473112A JPH0473112A JP2185931A JP18593190A JPH0473112A JP H0473112 A JPH0473112 A JP H0473112A JP 2185931 A JP2185931 A JP 2185931A JP 18593190 A JP18593190 A JP 18593190A JP H0473112 A JPH0473112 A JP H0473112A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は自動車内袋材や電気製品５こ用いられる外観の
優れた表皮層を有する熱可塑性樹脂成形体およびその製
造方法に関する。
優れた表皮層を有する熱可塑性樹脂成形体およびその製
造方法に関する。
〈従来の技術〉
従来より熟可塑性樹脂成形品己こ表皮材を積層すること
により、その美観、ソフ）５を高め高級化した成形品は
広く知られており、その表皮材と−て、り／ンゴン性付
与のため巳こポリオレフィン心ポリウレタン樹脂などの
発泡層に裏打ちされた軟質ポリ塩化ビニルあるいは熱可
塑性エラストマーなどが用いられている。
により、その美観、ソフ）５を高め高級化した成形品は
広く知られており、その表皮材と−て、り／ンゴン性付
与のため巳こポリオレフィン心ポリウレタン樹脂などの
発泡層に裏打ちされた軟質ポリ塩化ビニルあるいは熱可
塑性エラストマーなどが用いられている。
これらの表皮付き積層成形体を製造する方法としては、
予め熱可塑性樹脂を射出成形等の種々の成形法により賦
形した成形品の上に、表皮材を真空成形等により賦形す
るか、もしくは同時賦形しながら、接着側を使用して接
着積層化する方法がある。
予め熱可塑性樹脂を射出成形等の種々の成形法により賦
形した成形品の上に、表皮材を真空成形等により賦形す
るか、もしくは同時賦形しながら、接着側を使用して接
着積層化する方法がある。
また、別の方法としては表皮材を成形用の金型に配置し
、金型を閉した後加熱溶融した熱可塑性樹脂を金型のゲ
ートより金型内に射出して前記表皮材と積層させ、冷却
後金型を開いて成形品を取り比す方法も知られている。
、金型を閉した後加熱溶融した熱可塑性樹脂を金型のゲ
ートより金型内に射出して前記表皮材と積層させ、冷却
後金型を開いて成形品を取り比す方法も知られている。
〈発明が解決しようとする課題〉
しかしながら前記の方法に関しては、次のような欠点が
あることが知られている。
あることが知られている。
ポリ塩化ビニル表皮材は、比重が大きい上に耐候性が劣
っており、直射日光の当たる部材の表皮に用いた場合は
表面外観の低下が著しい。また、可塑剤を多量に添加す
ることによって軟質化しているために、自動車内装材と
して用いた場合には可塑剤の影響のため、フロントガラ
ス等を曇らせるといった問題点がある。さらに該ポリ塩
化ビニルはその構造上、燃焼させると塩酸ガスを発生す
るため、環境衛生上、廃棄物の焼却処分ができないある
いは各種加工装置を腐食させるなどの問題点もある。
っており、直射日光の当たる部材の表皮に用いた場合は
表面外観の低下が著しい。また、可塑剤を多量に添加す
ることによって軟質化しているために、自動車内装材と
して用いた場合には可塑剤の影響のため、フロントガラ
ス等を曇らせるといった問題点がある。さらに該ポリ塩
化ビニルはその構造上、燃焼させると塩酸ガスを発生す
るため、環境衛生上、廃棄物の焼却処分ができないある
いは各種加工装置を腐食させるなどの問題点もある。
熱可塑性エラストマーを表皮材として用いた場合は、ポ
リ塩化ビニルの場合と比べて上述のような問題点はない
ものの、傷が付き易いため成形品の使用とともに表面の
美感が損なわれてくる。
リ塩化ビニルの場合と比べて上述のような問題点はない
ものの、傷が付き易いため成形品の使用とともに表面の
美感が損なわれてくる。
製造方法に関しては、接着剤を使用する方法では、工程
が複雑になり高価なものとなる上に、接着剤に使用され
る溶剤、分散剤等による環境汚染の恐れもある。射出成
形法においては溶融＃Ｍ脂が金型内に射出され表皮材に
高温かつ高圧の溶融樹脂が接触し金型表面に表皮材を強
く押圧するため、表皮材表面の変色や模様の変形が生し
外観が損なわれる。また、ソフト感の付与のために発泡
層を裏打ちした表皮材を用いた場合も同様の理由から発
泡層の潰れや破れが発生し、成形品のクツション惑の低
下や美感の損なわれが認められる。熱可塑性エラストマ
ーを表皮材とした場合においてもこれらの成形不良状態
は多々認められる。これらの外観不良等を防く目的で表
皮材の表面を湿潤すること（特開昭６１−６１２１４号
公報）あるいは裏打ち材の引張強度を増すことによって
、成形過程における表皮ノートの温度上昇や変形量を抑
制する方法が提案されている（特開昭５９−１５９３４
２号公報、特開平１−０２２５４５号公報）。しかしな
がら、表皮材シートを予め湿潤するという既に出来上が
ったシートに手を加えることは加工工程を１段階増やす
ことになり、加工費の上昇を招いてしまい、また、裏打
ち材の引張強度を増す方法は、裏打ち材の厚みを増すか
別の適当なシートをさらに貼り合わせるあるいは発泡層
の場合は発泡倍率を低下させるといったことが考えられ
るが、いずれも材料費の上昇を招くばかりでなく、本製
造方法において表皮シートは上下金型間に位置するため
、厚み変更前と同一金型を用いて！！造する場合、厚み
を増すことは金型を閉した際上下金型間がより離れる状
態となり、供給する熱可塑性樹脂溶融体の量も増やさな
ければ金型内の隅々まで充填され難くなる。したがって
、満足できる積層成形体を得るためには基材用熱可塑性
樹脂の使用量を増やす、あるいは製造時の圧力を高くす
る必要があり、その結果、材料費や積層成形体の重量を
増すことになったり、表面外観を損なうことになりえる
。これに対して、金型の修正、変更によって対処すると
しても、その変更分の費用負担が予想、される。
が複雑になり高価なものとなる上に、接着剤に使用され
る溶剤、分散剤等による環境汚染の恐れもある。射出成
形法においては溶融＃Ｍ脂が金型内に射出され表皮材に
高温かつ高圧の溶融樹脂が接触し金型表面に表皮材を強
く押圧するため、表皮材表面の変色や模様の変形が生し
外観が損なわれる。また、ソフト感の付与のために発泡
層を裏打ちした表皮材を用いた場合も同様の理由から発
泡層の潰れや破れが発生し、成形品のクツション惑の低
下や美感の損なわれが認められる。熱可塑性エラストマ
ーを表皮材とした場合においてもこれらの成形不良状態
は多々認められる。これらの外観不良等を防く目的で表
皮材の表面を湿潤すること（特開昭６１−６１２１４号
公報）あるいは裏打ち材の引張強度を増すことによって
、成形過程における表皮ノートの温度上昇や変形量を抑
制する方法が提案されている（特開昭５９−１５９３４
２号公報、特開平１−０２２５４５号公報）。しかしな
がら、表皮材シートを予め湿潤するという既に出来上が
ったシートに手を加えることは加工工程を１段階増やす
ことになり、加工費の上昇を招いてしまい、また、裏打
ち材の引張強度を増す方法は、裏打ち材の厚みを増すか
別の適当なシートをさらに貼り合わせるあるいは発泡層
の場合は発泡倍率を低下させるといったことが考えられ
るが、いずれも材料費の上昇を招くばかりでなく、本製
造方法において表皮シートは上下金型間に位置するため
、厚み変更前と同一金型を用いて！！造する場合、厚み
を増すことは金型を閉した際上下金型間がより離れる状
態となり、供給する熱可塑性樹脂溶融体の量も増やさな
ければ金型内の隅々まで充填され難くなる。したがって
、満足できる積層成形体を得るためには基材用熱可塑性
樹脂の使用量を増やす、あるいは製造時の圧力を高くす
る必要があり、その結果、材料費や積層成形体の重量を
増すことになったり、表面外観を損なうことになりえる
。これに対して、金型の修正、変更によって対処すると
しても、その変更分の費用負担が予想、される。
発泡層を裏打ちした熱可塑性エラストマーノートを最外
層とする表皮材は、熱、圧力および延伸等の影響を受け
やすい金型内部では、発泡Ｎに過度の変形が加わり、そ
のため発泡層に潰れが生し、表面外観を損なったり表皮
材までもが破れたりする問題が発生しやすい。
層とする表皮材は、熱、圧力および延伸等の影響を受け
やすい金型内部では、発泡Ｎに過度の変形が加わり、そ
のため発泡層に潰れが生し、表面外観を損なったり表皮
材までもが破れたりする問題が発生しやすい。
く課題を解決するための手段〉
本発明者らは、上記課題に鑑み鋭意検討の結果、引張強
度が高く、かつ、金型等の金属面との摩擦抵抗の小さい
熱可塑性エラストマーノートを最外層として用いること
によって、発泡層の潰れを防ぎ、表面外観およびソフト
５共に良好な積層成形体が得られることを見出し、本発
明を完成した。
度が高く、かつ、金型等の金属面との摩擦抵抗の小さい
熱可塑性エラストマーノートを最外層として用いること
によって、発泡層の潰れを防ぎ、表面外観およびソフト
５共に良好な積層成形体が得られることを見出し、本発
明を完成した。
すなわち本発明は、２３°Ｃにおける１００χモノユラ
ス（１１１００）が２０〜６０ｋｇ／ｃＴＡであり、か
つ、金属面との摩擦抵抗（ｔａｎ δ）が１０以下であ
るオレフィン系熱可塑性エラストマーに発泡層が裏打ち
されてなる表皮材を未閉鎖の雌雄金型間に配設し、該発
泡層と雌又は雄金型間に熱可塑性樹脂溶融体を供給し、
雌雄金型を合わせて表皮材と熱可塑性樹脂を貼合一体止
した積層成形体およびその製造方法に関するものである
。
ス（１１１００）が２０〜６０ｋｇ／ｃＴＡであり、か
つ、金属面との摩擦抵抗（ｔａｎ δ）が１０以下であ
るオレフィン系熱可塑性エラストマーに発泡層が裏打ち
されてなる表皮材を未閉鎖の雌雄金型間に配設し、該発
泡層と雌又は雄金型間に熱可塑性樹脂溶融体を供給し、
雌雄金型を合わせて表皮材と熱可塑性樹脂を貼合一体止
した積層成形体およびその製造方法に関するものである
。
本発明における表皮材に使用するオレフィン系熱可塑性
エラストマーとは、エチレン−プロピレンゴム、エチレ
ンープロピレンージエンターボリマー等のオレフィン系
ゴムとオレフィン系樹脂との動的架橋物および、その動
的架橋物とポリエチレン、ポリプロピレン等のオレフィ
ン系樹脂とのブレンド物が挙げられ、これらに必要に応
して各種添加剤、配合剤、顔料、軟化剤等を適宜加えて
得られる組成物をカレンダー法または押出成形法等によ
ってシート化したものである。また、シート化した熱可
塑性エラストマーの裏打ちに用いられる発泡層とは、ポ
リオレフィン系樹脂発泡体である。この裏打ちに関して
は、熱可塑性エラストマーノートをＴダイノート製造装
置で製造しながら該発泡層をラミヱートするといった方
法などがある。
エラストマーとは、エチレン−プロピレンゴム、エチレ
ンープロピレンージエンターボリマー等のオレフィン系
ゴムとオレフィン系樹脂との動的架橋物および、その動
的架橋物とポリエチレン、ポリプロピレン等のオレフィ
ン系樹脂とのブレンド物が挙げられ、これらに必要に応
して各種添加剤、配合剤、顔料、軟化剤等を適宜加えて
得られる組成物をカレンダー法または押出成形法等によ
ってシート化したものである。また、シート化した熱可
塑性エラストマーの裏打ちに用いられる発泡層とは、ポ
リオレフィン系樹脂発泡体である。この裏打ちに関して
は、熱可塑性エラストマーノートをＴダイノート製造装
置で製造しながら該発泡層をラミヱートするといった方
法などがある。
最外層として用いる熱可塑性エラストマーの上張強度お
よび摩擦抵抗の値は、前者に関しては２３°Ｃにおける
１００％モジュラス（Ｍ １００） が２０ｋｇ／ｃ
＋＋Ｉ以上であり、後者に関しては摩擦抵抗（ｔａｎδ
）が１．０以下である。引張強度が必要以上に高いある
いは摩擦抵抗が必要以上に小さい場合には、表皮材シー
トが過度に金型内に入り込み易くなりそのため表皮層に
皺が発生してしまうことが懸念される。したがって、さ
らに好ましくはＭ１００＝２０−４０ ｋｇ／ａ！およ
びｔａｎδ＝０．５−１．０の特性値を示す熱可塑性エ
ラストマーが適当である。 また、これらのシート表面
は、傷つき性あるいは滑り性改良のために、ポリウレタ
ン系またはアクリル系樹脂およびエンジニアリングプラ
ス千ツク等の耐磨耗性に優れた樹脂をフィルムとして接
着剤または接着剤を介して貼り付ける方法や、コート剤
として塗布する方法により処理して使用することもでき
る。また、コート剤については、成形後の製品表面に塗
布することもできる。
よび摩擦抵抗の値は、前者に関しては２３°Ｃにおける
１００％モジュラス（Ｍ １００） が２０ｋｇ／ｃ
＋＋Ｉ以上であり、後者に関しては摩擦抵抗（ｔａｎδ
）が１．０以下である。引張強度が必要以上に高いある
いは摩擦抵抗が必要以上に小さい場合には、表皮材シー
トが過度に金型内に入り込み易くなりそのため表皮層に
皺が発生してしまうことが懸念される。したがって、さ
らに好ましくはＭ１００＝２０−４０ ｋｇ／ａ！およ
びｔａｎδ＝０．５−１．０の特性値を示す熱可塑性エ
ラストマーが適当である。 また、これらのシート表面
は、傷つき性あるいは滑り性改良のために、ポリウレタ
ン系またはアクリル系樹脂およびエンジニアリングプラ
ス千ツク等の耐磨耗性に優れた樹脂をフィルムとして接
着剤または接着剤を介して貼り付ける方法や、コート剤
として塗布する方法により処理して使用することもでき
る。また、コート剤については、成形後の製品表面に塗
布することもできる。
本発明における熱可塑性樹脂としては圧縮成形、射出成
形、あるいは押出成形において通常使用されている熱可
塑性樹脂であれば、いずれも用いることができる。それ
らを例示すれば、高密度ポリエチレン等各種ポリエチレ
ン、ポリプロピレン、プロピレンを主成分とする各種強
重合体、ＡＢＳ樹脂、各種スチレン系樹脂、ポリアミド
樹脂、ボッエステル樹脂、各種ポリマーアロイまにはこ
れらの混合物などがあげられる。
形、あるいは押出成形において通常使用されている熱可
塑性樹脂であれば、いずれも用いることができる。それ
らを例示すれば、高密度ポリエチレン等各種ポリエチレ
ン、ポリプロピレン、プロピレンを主成分とする各種強
重合体、ＡＢＳ樹脂、各種スチレン系樹脂、ポリアミド
樹脂、ボッエステル樹脂、各種ポリマーアロイまにはこ
れらの混合物などがあげられる。
本発明の熱可塑性樹脂には無機充填側、ガラス繊維等の
各種充填剤、顔料、滑則、帯電防止剤、安定側等の各種
添加剤を必要に応して配合することができる。
各種充填剤、顔料、滑則、帯電防止剤、安定側等の各種
添加剤を必要に応して配合することができる。
以下、図面にもとすき成形方法の一例を説明する。
■熱可塑性エラストマーノートを最外層とする表皮材を
連続ソートの形で、または適切な大きさに切断して、表
皮材固定枠（４）の上に配設する。
連続ソートの形で、または適切な大きさに切断して、表
皮材固定枠（４）の上に配設する。
（第１図）
■次いで雌型（３）を降下させ、表皮材固定枠（４）と
雌型（３）の間で表皮材を適度のクランプ力で保持した
後、雌型と雄型が未閉鎖の状暫で表皮材と雄型の間二二
溶融樹脂（７）を供給する。
雌型（３）の間で表皮材を適度のクランプ力で保持した
後、雌型と雄型が未閉鎖の状暫で表皮材と雄型の間二二
溶融樹脂（７）を供給する。
（第２図）この表皮材保持時二二伸縮装置（５）が縮み
表皮材固定枠（４）は下降する。溶融樹脂の供給は雄型
内に設けられた溶融樹脂通路（図示せず）から行う。
表皮材固定枠（４）は下降する。溶融樹脂の供給は雄型
内に設けられた溶融樹脂通路（図示せず）から行う。
■さらに昇降機構（図示せず）を作動させて雌型（３）
と表皮材固定枠（４）とを下降させると溶融樹脂（τ）
は流動して表皮材（６）をＯｉ型（３）に押圧し、表皮
材の周縁が表皮材固定枠（４）と雌型（３）の間をすべ
りつつかつ表皮材が伸びつつ雌型の凹部内に絞り込まれ
る。
と表皮材固定枠（４）とを下降させると溶融樹脂（τ）
は流動して表皮材（６）をＯｉ型（３）に押圧し、表皮
材の周縁が表皮材固定枠（４）と雌型（３）の間をすべ
りつつかつ表皮材が伸びつつ雌型の凹部内に絞り込まれ
る。
■さらに雌型（３）が下降し続けると、雌 雄両金型（
２）、（３）が完全うこ型締めされ、表皮材と熱可塑性
樹脂（８）が一体となって賦形が完了する。
２）、（３）が完全うこ型締めされ、表皮材と熱可塑性
樹脂（８）が一体となって賦形が完了する。
■冷却後雌型（３）を上昇させ、表皮材（６）と熱可塑
性樹脂（８）が積層一体止された積層成形品を取り出す
。
性樹脂（８）が積層一体止された積層成形品を取り出す
。
本発明においては、通常、厚み０．３〜１ 、２ｍｍ０
表皮材を、２０〜６０℃の未閉鎖の雌雄金型間に配設し
、表皮材の発泡層側に１８０〜２３０°Ｃの熱可望性樹
脂溶融体を供給し、金型を閉鎖して、２０〜１５０ｋｇ
／ｃｕｔのプレス圧で成形することにより、表皮材の表
面、外観およびソフト感共に良好な積層成形体を得るこ
とができる。
表皮材を、２０〜６０℃の未閉鎖の雌雄金型間に配設し
、表皮材の発泡層側に１８０〜２３０°Ｃの熱可望性樹
脂溶融体を供給し、金型を閉鎖して、２０〜１５０ｋｇ
／ｃｕｔのプレス圧で成形することにより、表皮材の表
面、外観およびソフト感共に良好な積層成形体を得るこ
とができる。
以上は、成形方法の一例を示したものであり、表皮材の
予熱、予備賦形の有無、雌雄金型の位置、表皮材固定枠
の有無、溶融樹脂の供給方法、端末部の処理の型構造等
は本発明の範囲内で自由に選択できる。
予熱、予備賦形の有無、雌雄金型の位置、表皮材固定枠
の有無、溶融樹脂の供給方法、端末部の処理の型構造等
は本発明の範囲内で自由に選択できる。
〈実施例〉
本発明をさらに明確に説明するために、以下に実施例を
示す。なお、以下の例中の特性値は下記の方法で測定し
たものである。
示す。なお、以下の例中の特性値は下記の方法で測定し
たものである。
（１）引張特性のうち、伸び１００％におけるモジュラ
ス（門１００）は ＪＩＳ Ｋ ６３０１によった。
ス（門１００）は ＪＩＳ Ｋ ６３０１によった。
（２）摩擦抵抗
摩擦角測定機（東洋精機製）を使用して、サイズ６．３
ｃｍＬＸ１０．ＯｃｍＷＸｌ、９ｃｍＨ、重量１−の表
面がクロムメツキ処理された金属荷重を用い、表皮材ソ
ート表面においてこの金属荷重が滑り始める角度（δ）
を測定し、ｔａｎδで表示しｆこ。この値は、小さい程
摩擦抵抗が小さいことを示す。
ｃｍＬＸ１０．ＯｃｍＷＸｌ、９ｃｍＨ、重量１−の表
面がクロムメツキ処理された金属荷重を用い、表皮材ソ
ート表面においてこの金属荷重が滑り始める角度（δ）
を測定し、ｔａｎδで表示しｆこ。この値は、小さい程
摩擦抵抗が小さいことを示す。
（実施例１）
オレフィン系熱可塑性エラストマーとして、エチレンー
プロピレンーエチリデンノルボル名ン共重合体ゴム〔プ
ロピレン３０重量％、ヨウ素価１０．４０重量部油展（
出光興産製・ＰＷ３８０）、ムーニー粘度（ＭＬ、、、
１００°ｃ） −７８）７０重量部、ランダムポリプロ
ピレン〔エチレン含量５重量％、ＭＦＲ（２３０°Ｃ１
２，１６ｋｇ） ＝１．３ ｇ／１０ｍ１ｎ〕３０重量
部、架橋助剤（住友化学工業■製、スミファインＢＭ■
）０，４重量部をミクストロン（■神戸製訳所製、Ｍ＋
ＸＴＲ０ＮＢＢ−１６）を用いて１０分間混練しその後
押出機を用いて粒状組成物を得た。その組成物１００重
量部に対し２．５−ツメチル−２，５−ジＬブチルパー
オキノヘキサンを０．０４重量部加えたものを二軸混練
機（株日木製鋼所製、ＴＥＸ４４）によって、２２０°
Ｃで１分間動的架橋したものを作製した。この熱可塑性
エラストマーの諸特性値は次の通りである。
プロピレンーエチリデンノルボル名ン共重合体ゴム〔プ
ロピレン３０重量％、ヨウ素価１０．４０重量部油展（
出光興産製・ＰＷ３８０）、ムーニー粘度（ＭＬ、、、
１００°ｃ） −７８）７０重量部、ランダムポリプロ
ピレン〔エチレン含量５重量％、ＭＦＲ（２３０°Ｃ１
２，１６ｋｇ） ＝１．３ ｇ／１０ｍ１ｎ〕３０重量
部、架橋助剤（住友化学工業■製、スミファインＢＭ■
）０，４重量部をミクストロン（■神戸製訳所製、Ｍ＋
ＸＴＲ０ＮＢＢ−１６）を用いて１０分間混練しその後
押出機を用いて粒状組成物を得た。その組成物１００重
量部に対し２．５−ツメチル−２，５−ジＬブチルパー
オキノヘキサンを０．０４重量部加えたものを二軸混練
機（株日木製鋼所製、ＴＥＸ４４）によって、２２０°
Ｃで１分間動的架橋したものを作製した。この熱可塑性
エラストマーの諸特性値は次の通りである。
Ｍ１００ ＝ ３２ ｋｇ／ｃｒｎ、 ｔ ａ ｎδ
＝０．８この熱可塑性エラストマーを４０ｍｍΦ押出機
を使用して、厚さ０．６ｍｍ、温度２２０°ＣでＴダイ
押出しする際、その片面にポリオレフィン系樹脂発泡シ
ート（■東し製：ＰＰ５Ｍ１５０３０）を熱圧着するこ
とにより、二層構造のシートを得た。
＝０．８この熱可塑性エラストマーを４０ｍｍΦ押出機
を使用して、厚さ０．６ｍｍ、温度２２０°ＣでＴダイ
押出しする際、その片面にポリオレフィン系樹脂発泡シ
ート（■東し製：ＰＰ５Ｍ１５０３０）を熱圧着するこ
とにより、二層構造のシートを得た。
このノートを表皮材として、未閉鎖の金型内に発泡層側
を下側として載置し、下金型内に設けた樹脂通路を通し
て、２００°Ｃで可塑化熔融したポリプロピレン（住友
化学工業株製；住友ノーフレン ＡＺ５６４）を供給し
、その後、金型を閉鎖し成形した。成形品は発泡層のつ
ぶれによる表面外観の損なわれ等がなく、良好な状態の
積層体が得られた。
を下側として載置し、下金型内に設けた樹脂通路を通し
て、２００°Ｃで可塑化熔融したポリプロピレン（住友
化学工業株製；住友ノーフレン ＡＺ５６４）を供給し
、その後、金型を閉鎖し成形した。成形品は発泡層のつ
ぶれによる表面外観の損なわれ等がなく、良好な状態の
積層体が得られた。
（比較例１）
実施例１において、エチレンーブロピレンーエチリデン
ノルボル２ン共重合体ゴム〔プロピレン２８重量％、ヨ
ウ素価１２．１００重量部油展（出光興産製：ＰＷ３８
０）、ムーニー粘度（ＭＬ、、、ｌＯＯｏＣ）＝５３］
８０重量部及びランダムポリプロピレン２０重量部に変
更した以外は同材料、同一条件で熱可塑性エラストマー
を作製した。この熱可塑性エラストマーの諸特性値は次
の通りである。
ノルボル２ン共重合体ゴム〔プロピレン２８重量％、ヨ
ウ素価１２．１００重量部油展（出光興産製：ＰＷ３８
０）、ムーニー粘度（ＭＬ、、、ｌＯＯｏＣ）＝５３］
８０重量部及びランダムポリプロピレン２０重量部に変
更した以外は同材料、同一条件で熱可塑性エラストマー
を作製した。この熱可塑性エラストマーの諸特性値は次
の通りである。
Ｍ１００ ＝２０ｋｇ／ｃｕｔ、 Ｌａｎδ＝１．２
この熱可塑性エラストマーを用いて、実施例１と同一の
方法で表皮材ソートを作製し、同一条件で成形した。成
形品は、形状変化の大きい箇所で発泡層のつぶれによる
表面外観不良が認められた。
この熱可塑性エラストマーを用いて、実施例１と同一の
方法で表皮材ソートを作製し、同一条件で成形した。成
形品は、形状変化の大きい箇所で発泡層のつぶれによる
表面外観不良が認められた。
（比較例２）
実施例１において、エチレン−プロピレン−エチリデン
ノルポル２ン共重合体ゴム４０重量部、ランダムポリプ
ロピレン２０重量部およびエチレン−プロピレン共重合
体ゴム〔プロピレン５３重量％、ムーニー粘度（ＭＬ、
、、 １００ ’Ｃ） ＝４３ ］４０重量部とした以
外は同一材料、同一条件で熱可塑性エラストマーを作製
した。この熱可塑性エラストマーの諸特性値は次の通り
である。
ノルポル２ン共重合体ゴム４０重量部、ランダムポリプ
ロピレン２０重量部およびエチレン−プロピレン共重合
体ゴム〔プロピレン５３重量％、ムーニー粘度（ＭＬ、
、、 １００ ’Ｃ） ＝４３ ］４０重量部とした以
外は同一材料、同一条件で熱可塑性エラストマーを作製
した。この熱可塑性エラストマーの諸特性値は次の通り
である。
Ｍ１００ ＝１７ｋｇ／ａｄ、 ｔ ａ ｎδ＝１
゜８この熱可塑性エラストマーを用いて、実施例１と同
一の方法で表皮材シートを作製し、同一条件で成形した
。成形品は、比較例１同様形状変化の大きい箇所で発泡
層の潰れによる表面外観不良が認められた。
゜８この熱可塑性エラストマーを用いて、実施例１と同
一の方法で表皮材シートを作製し、同一条件で成形した
。成形品は、比較例１同様形状変化の大きい箇所で発泡
層の潰れによる表面外観不良が認められた。
（実施例２）
実施例１で用いた熱可塑性エラストマー８５重量部、ラ
ンダムポリプロピレン〔エチレン４．５重量％、ＭＦＲ
（２３０°Ｃ１２，１６ｋｇ） ＝１． ３ｇ／１０ｍ
１ｎ）１５重量部を６５ｍｍΦ押出機を用いて２２０
’Ｃで混練押出しし、粒状のものを作製した。この熱可
塑性エラストマーの諸特性値は次の通りである。
ンダムポリプロピレン〔エチレン４．５重量％、ＭＦＲ
（２３０°Ｃ１２，１６ｋｇ） ＝１． ３ｇ／１０ｍ
１ｎ）１５重量部を６５ｍｍΦ押出機を用いて２２０
’Ｃで混練押出しし、粒状のものを作製した。この熱可
塑性エラストマーの諸特性値は次の通りである。
Ｍ１００ ＝４８ｋｇ／ｃｆｆｌ、 ｔ ａ ｎδ
−０，にの熱可塑性エラストマーを用いて、厚みを０４
ｍｍに変更した以外は実施例１と同一方法で表皮材ソー
トを作製し、成形条件も実施例１と同一にして積層体の
成形を行った。成形品は、実施例１同様発泡層の潰れ等
の不良状ｙＯ：よ認められず、良好であった。
−０，にの熱可塑性エラストマーを用いて、厚みを０４
ｍｍに変更した以外は実施例１と同一方法で表皮材ソー
トを作製し、成形条件も実施例１と同一にして積層体の
成形を行った。成形品は、実施例１同様発泡層の潰れ等
の不良状ｙＯ：よ認められず、良好であった。
（比較例３）
オレフィン系熱可塑性エラストマーとして、エチレンー
プロピレンーエチリデンノルホル♀ン共重合体ゴム〔プ
ロピレン５０重量％、ヨウ素価８、ムーニー粘度（ＭＬ
、、、１００°Ｃ）＝８４〕７７重量部、ホモポリプロ
ピレン［ＭＦＲ（２３０°Ｃ２２，１６ｋｇ） □４ｇ
／１０ｍ１ｎ）３１９重量部、鉱物油系軟化剤（出光興
産製：ＰＷ３８０）４重量部をミクストロン（＠神戸製
鋼所製、ＭＩＸＴＲＯＮ ＢＢ１６）を用いて１０分
間混練し粒状にした後、その組成物１００に対し２，５
−ジメチル−２５−ジし一プチルパーオキノヘキサンを
０．３重量部加えたものを二軸混練４１！！（味日本製
鋼所製、ＴＥＸ−４４）によッテ、２２０°Ｃで１分間
動的架橋したちのう作製した。さろにこの架橋物８５重
量部、ランダムポリプロピレン〔エチレン５重量％、Ｍ
ＦＲ（２３０°Ｃ１２，１６ｋ ｇ ） ＝１．３
ｇ／１０ｍ１ｎ ） １５重量部を６５ｍｍΦ押出
機を用いて２２０“Ｃで混練押出しし、粒状のものを得
た。この熱可塑性エラストマーの諸特性値は次の通りで
ある。
プロピレンーエチリデンノルホル♀ン共重合体ゴム〔プ
ロピレン５０重量％、ヨウ素価８、ムーニー粘度（ＭＬ
、、、１００°Ｃ）＝８４〕７７重量部、ホモポリプロ
ピレン［ＭＦＲ（２３０°Ｃ２２，１６ｋｇ） □４ｇ
／１０ｍ１ｎ）３１９重量部、鉱物油系軟化剤（出光興
産製：ＰＷ３８０）４重量部をミクストロン（＠神戸製
鋼所製、ＭＩＸＴＲＯＮ ＢＢ１６）を用いて１０分
間混練し粒状にした後、その組成物１００に対し２，５
−ジメチル−２５−ジし一プチルパーオキノヘキサンを
０．３重量部加えたものを二軸混練４１！！（味日本製
鋼所製、ＴＥＸ−４４）によッテ、２２０°Ｃで１分間
動的架橋したちのう作製した。さろにこの架橋物８５重
量部、ランダムポリプロピレン〔エチレン５重量％、Ｍ
ＦＲ（２３０°Ｃ１２，１６ｋ ｇ ） ＝１．３
ｇ／１０ｍ１ｎ ） １５重量部を６５ｍｍΦ押出
機を用いて２２０“Ｃで混練押出しし、粒状のものを得
た。この熱可塑性エラストマーの諸特性値は次の通りで
ある。
Ｍ１００ ＝６７ｋｇ／ ＣＴＡ、 し ａｎ
δ −０，５この熱可塑性エラストマーを用いて、
実施例１と同一の方法で表皮剤ソートを作製し、同一条
件で成形した。成形品は、表皮材ノートが過度に金型内
に入り込んだこと５二よって生した皺が認められ、成形
不良状態であった。
δ −０，５この熱可塑性エラストマーを用いて、
実施例１と同一の方法で表皮剤ソートを作製し、同一条
件で成形した。成形品は、表皮材ノートが過度に金型内
に入り込んだこと５二よって生した皺が認められ、成形
不良状態であった。
〈発明の効果〉
発泡層を裏打ちした表皮材と熱可塑性樹脂溶融体とを金
型内で貼合一体止するにあたって、表面外観が良好で破
れ等のないものを得るためには、最外層である熱可塑性
エラストマーが、成形過程において発泡層が受ける熱、
圧力、延伸の影響による変形量を小さくする性質ををし
ていることが重要である。
型内で貼合一体止するにあたって、表面外観が良好で破
れ等のないものを得るためには、最外層である熱可塑性
エラストマーが、成形過程において発泡層が受ける熱、
圧力、延伸の影響による変形量を小さくする性質ををし
ていることが重要である。
本発明では、引張強度が高い熱可塑性エラストマーノー
トを用いることにより、表面外観をより高度シュ保持し
、クノノヨン怒を…なわず、より軽量かつ耐候性に優れ
、リサイクルおよび焼却処分か可能な積層成形体を製造
することができる。発泡層の成形時における延伸変形量
を低下させる効果があったと考えられる。
トを用いることにより、表面外観をより高度シュ保持し
、クノノヨン怒を…なわず、より軽量かつ耐候性に優れ
、リサイクルおよび焼却処分か可能な積層成形体を製造
することができる。発泡層の成形時における延伸変形量
を低下させる効果があったと考えられる。
本発明の成形方法を表す装置の断面図を第１〜３図に記
す。 ｌ 金型装置 ２ 雄型 ３ 雌型 ４ 表皮材固定枠５、伸縮装
置 ６ 表皮材 ７ ？８融樹脂 ８ 熱可塑性樹脂手 続 補 正 書 （自発） 平成３年９月１７日 １、事件の表示 平成 ２年 ２、発明の名称 積層成形体およびその製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 住所 名称 代表者 ４代理人 住所 特許願第１８５９３１号
す。 ｌ 金型装置 ２ 雄型 ３ 雌型 ４ 表皮材固定枠５、伸縮装
置 ６ 表皮材 ７ ？８融樹脂 ８ 熱可塑性樹脂手 続 補 正 書 （自発） 平成３年９月１７日 １、事件の表示 平成 ２年 ２、発明の名称 積層成形体およびその製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 住所 名称 代表者 ４代理人 住所 特許願第１８５９３１号
Claims (2)
- （１）２３℃における１００％モジュラス（Ｍ１００）
が２０〜６０ｋｇ／ｃｍ＾２であり、かつ、金属面との
摩擦抵抗（ｔａｎδ）が１．０以下であるオレフィン系
熱可塑性エラストマーに発泡層が裏打ちされてなる表皮
材を未閉鎖の雌雄金型間に配設し、該発泡層と雌又は雄
金型間に熱可塑性樹脂溶融体を供給し、雌雄金型を合わ
せて表皮材と熱可塑性樹脂を貼合一体化した積層成形体
。 - （２）２３℃における１００％モジュラス（Ｍ１００）
が２０〜６０ｋｇ／ｃｍ＾２であり、かつ、金属面との
摩擦抵抗（ｔａｎδ）が１．０以下であるオレフィン系
熱可塑性エラストマーに発泡層が裏打ちされてなる表皮
材を未閉鎖の雌雄金型間に配設し、該発泡層と雌又は雄
金型間に熱可塑性樹脂溶融体を供給し、雌雄金型を合わ
せて表皮材と熱可塑性樹脂を貼合一体化することを特徴
とする積層成形体の製造方法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18593190A JP2508897B2 (ja) | 1990-07-13 | 1990-07-13 | 積層成形体およびその製造方法 |
| CA 2046786 CA2046786C (en) | 1990-07-13 | 1991-07-11 | Multilayer molded article and method for producing the same |
| EP19910111653 EP0466179B1 (en) | 1990-07-13 | 1991-07-12 | Multilayer molded article and method for producing the same |
| DE69129088T DE69129088T2 (de) | 1990-07-13 | 1991-07-12 | Mehrschichtiger geformter Gegenstand und Verfahren zu seiner Herstellung |
| US07/729,196 US5516582A (en) | 1990-07-13 | 1991-07-12 | Multilayer molded article and method for producing the same |
| ES91111653T ES2114865T3 (es) | 1990-07-13 | 1991-07-12 | Articulo moldeado de capas multiples y metodo para producirlo. |
| KR1019910011952A KR0179387B1 (ko) | 1990-07-13 | 1991-07-13 | 적층 성형 제품 및 그의 제조방법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18593190A JP2508897B2 (ja) | 1990-07-13 | 1990-07-13 | 積層成形体およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0473112A true JPH0473112A (ja) | 1992-03-09 |
| JP2508897B2 JP2508897B2 (ja) | 1996-06-19 |
Family
ID=16179386
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18593190A Expired - Lifetime JP2508897B2 (ja) | 1990-07-13 | 1990-07-13 | 積層成形体およびその製造方法 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5516582A (ja) |
| EP (1) | EP0466179B1 (ja) |
| JP (1) | JP2508897B2 (ja) |
| KR (1) | KR0179387B1 (ja) |
| CA (1) | CA2046786C (ja) |
| DE (1) | DE69129088T2 (ja) |
| ES (1) | ES2114865T3 (ja) |
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| US6106750A (en) * | 1996-03-28 | 2000-08-22 | Sumitomo Chemical Company, Ltd. | Laminated skin material, molding method and laminated molded article |
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| KR100230635B1 (ko) * | 1991-04-25 | 1999-12-01 | 고사이 아끼오 | 다층 성형품 및 그 제조방법 |
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| TW300227B (ja) * | 1993-12-20 | 1997-03-11 | Sumitomo Chemical Co | |
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| US6764756B1 (en) | 1999-12-23 | 2004-07-20 | Sealed Air Corporation (Us) | Polyolefin foam composite structure and method for making the same |
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| JP4576024B2 (ja) | 2000-05-31 | 2010-11-04 | トヨタ紡織株式会社 | 表皮一体成形品の製造方法および装置 |
| USH2104H1 (en) | 2000-06-28 | 2004-05-04 | Sealed Air Corporation (Us) | Polyolefin foam/film composite and method for making the same |
| IT1319215B1 (it) * | 2000-10-16 | 2003-09-26 | Industrialesud Spa | Prodotto multistrato, suo uso per la realizzazione di articolileggeri, fonoassorbenti, autoportanti e articoli ottenibili con detto |
| ES2431044T5 (es) * | 2000-11-27 | 2022-05-27 | Procter & Gamble | Método de lavado de vajillas |
| US6492013B1 (en) | 2001-03-28 | 2002-12-10 | Sealed Air Corporation | Foam composite structure comprising a blend of polypropylene and homogeneous ethylene/alpha-olefin copolymer |
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| JP6310773B2 (ja) * | 2014-05-22 | 2018-04-11 | Ｔｏｗａ株式会社 | 樹脂成形装置及び樹脂成形方法 |
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| DE3519064A1 (de) * | 1985-05-28 | 1986-12-04 | Avery International Corp., Wilmington, Del. | Mehrschichtige, selbstklebende und tiefziehbare schutzfolie insbesondere fuer kraftfahrzeuge |
| JPS63162214A (ja) * | 1986-12-26 | 1988-07-05 | Shigeru Kogyo Kk | 自動車用内装表皮材 |
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- 1990-07-13 JP JP18593190A patent/JP2508897B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1991
- 1991-07-11 CA CA 2046786 patent/CA2046786C/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-07-12 EP EP19910111653 patent/EP0466179B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-07-12 DE DE69129088T patent/DE69129088T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1991-07-12 US US07/729,196 patent/US5516582A/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-07-12 ES ES91111653T patent/ES2114865T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1991-07-13 KR KR1019910011952A patent/KR0179387B1/ko not_active Expired - Lifetime
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| CA2046786A1 (en) | 1992-01-14 |
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