JPH048113B2

JPH048113B2 -

Info

Publication number: JPH048113B2
Application number: JP57106136A
Authority: JP
Inventors: Takeshi Kishido; Tetsuya Yoshino; Takashi Kageyama; Kazuo Kato
Original assignee: Konica Minolta Inc
Current assignee: Konica Minolta Inc
Priority date: 1982-06-22
Filing date: 1982-06-22
Publication date: 1992-02-14
Also published as: EP0097494A2; EP0097494B1; JPS58223457A; DE3375226D1; EP0097494A3; US4561378A

Description

【発明の詳細な説明】本発明は、被塗布可撓性支持体（以下、「支持
体」と略す）を無接触で支持して塗布する装置に
関する。更に詳しくは、写真感光材料等の支持体
の塗布面とは反対側の面を無接触支持させながら
連続状に走行させて１種または２種以上の塗布液
を塗布する装置に関し、とくに連続的な両面塗布
を行なうのに特に適した塗布装置に関する。

従来、支持体の両面に塗布層を有する写真感光
材料の製造においては、該支持体の片面に塗布液
を塗布し、ゲル化して乾燥させた後、同じ工程を
もう一度通過させて、もう一方の面に塗布液を塗
布・ゲル化・乾燥させていたが、生産効率を上げ
る要請から塗布・乾燥工程を１度通過させるだけ
で支持体の両面に塗布層を形成する両面塗布法が
種々提案されている。その中の１つに、先ず被塗
布支持体の片面に塗布し、ゲル化した後、反対面
に連続して塗布する方法がある。この方法には、
（）特公昭48−44171号公報に記載の如く、支持
体の片面に塗布し、ゲル化した後、ゲル化した面
を支持ロールに直接接触させて反対面に塗布する
方法、あるいは（）特公昭49−17853号、特公
昭51−38737号の各公報に記載の如く、ある曲率
をもつた支持ロール面から気体を噴出して支持体
を浮上させ、反対面に塗布する方法等がある。前
記（）の如き方法では、支持ロールに少しでも
傷・塵埃があるとそのまま塗布故障となり、メン
テナンスが非常に困難であること、たとえ傷・塵
埃がないとしても、塗布の開始部分、スプライス
部分等の塗布膜厚に変動のある箇所が支持ロール
に接触して通過する時には塗布層を乱し、ロール
にその一部分が付着して後に続く塗布層を乱す等
の欠点を有している。又、前記（）の方法にお
いては、支持体の張力変動などによる該被塗布支
持体の浮上距離（浮き量）の微少変動により、横
段状の塗布ムラを発生し易い欠点がある。特に、
特公昭49−17853号公報に記載の技術の如く、小
孔もしくはスリツトを有するロール曲面から気体
を噴出させて支持体を浮上させ、塗布機先端を支
持体面に押付けて塗布する方法においては、支持
体端部でその傾向が著しく、また、特公昭51−
38737号公報に記載の技術の如く、支持体の両端
縁を支承するロールを設けて浮上させ塗布する装
置においては、支持体中央付近で、その傾向が著
しい。

本発明者等は、上記欠点を解決すべく、特開昭
57−63163号公報に示す塗布方法及びその装置を
先に提案した。

かかる先提案に係る塗布方法は、複数の気体噴
出孔を有するロールに、支持体の塗布面とは反対
側の面を無接触支持させながら連続状に走行さ
せ、１種または２種以上の塗布液を塗布する塗布
方法において、前記無接触支持部の気体噴出口に
おける各気体噴出量が、外乱による無接触支持部
における支持体の浮き量変動を吸収可能な一定量
に維持されながら塗布されることを特徴とする。

そして、かかる塗布方法を実施するために同時
に提案された、上記先提案に係る塗布装置は、複
数の気体噴出孔を有するロールに、支持体の塗布
面とは反対側の面を無接触支持させながら連続状
に走行させ、１種または２種以上の塗布液を塗布
する構成の塗布装置において、前記無接触支持部
におけるロール曲面の曲率半径を30〜200mmとし、
該無接触支持部におけるロール曲面の面積に対す
る前記気体噴出孔の総面積の比率を0.1％以下と
し、該気体噴出孔の長さに対する該気体噴出口の
直径の比を各0.1以下としたことを特徴とする。

本発明者等は上記先提案技術について検討を続
けた結果、前記の様な両面塗布を行なつた場合に
は、最初に塗布された面の塗布層が無接触支持の
ために噴出される気体にさらされ、その動圧によ
つて表面を乱され、「吹かれムラ」と呼ばれる膜
厚のムラを生じやすいという欠点を生じる場合が
あることが判明した。

そこで本発明の目的は、上述の如き欠点を解消
し、支持体をその浮上距離の変動を抑えながら、
気体噴出器によつて無接触支持し、該気体噴出器
の反対側の支持体面上の塗布層に横段状のムラを
発生することなく、均一な膜厚の塗布を行なうと
ともに、それによつて最初に塗布された面に吹か
れムラを生することなく、支持体の両面に均一な
膜厚の塗布層を連続して得ることが可能な塗布装
置を提供するにある。

本発明のその他の目的は、本明細書の以下の記
述によつて明らかにされる。

本発明の上記目的は、連続的に走行する支持体
をはさんで、互いにほぼ対向する位置にコーター
と気体噴出器を配設し、該気体噴出器から前記支
持体に向かつて気体を噴出することにより、前記
支持体を所望の浮き量を有する無接触で支持しな
がら前記コーターによつて塗布を行なう塗布装置
において、前記気体噴出器は中空の筐体で、その
内部に供給された気体を前記支持体の近接する外
表面より噴出するべく該外表面を含む気体噴出器
外殻は複数の貫通孔を有し、さらに該貫通孔は、
前記外表面より内部側で、最も径の小さい最狭小
部を有し、前記外表面においては、前記最狭小部
の径よりも径の大きい拡大開口部を有する様に構
成されており、且つ前記貫通孔の径が、前記最狭
小部において0.02〜0.5mmであると共に前記拡大
開口部において0.5〜５mmの範囲にあり、前記貫
通孔の長さが、前記最狭小部において５〜30mmで
あると共に前記拡大開口部において１〜５mmの範
囲にあり、これによつて、噴出気体が前記最狭小
部から拡大開口部へ至つた後にその流線を該拡大
開口部において拡大し支持体の広い範囲に衝突す
る構成であり、かつ前記支持体の浮き量と前記拡
大開口部の長さとを加えた長さが、前記最狭小部
の径の30倍以上であることを特徴とする塗布装置
によつて達成される。そして、この範囲とするこ
とによつて該支持体の浮上距離（以下、浮き量と
呼ぶ。）の変動は大巾に抑制され両面とも極めて
均一な膜厚のムラのない塗布層を安定して得るこ
とができる。

本発明の好ましい実施態様に従えば、前記最狭
小部及び拡大開口部は、該拡大開口部に等しい径
の貫通孔であつて気体噴出器の外殻に穿けられた
貫通孔に、該貫通孔を略閉塞する様な外形であつ
て前記最狭小部に等しい径の貫通小孔を有する貫
通管を、埋めこみかつ固定して形成することがで
きる。

本発明者らは前述の（）、（）を初めとして
従来の無接触支持による塗布方法およびその装置
について種々検討を加え、その結果以下のことが
明らかになつた。即ち、上記無接触支持技術の本
質は、被塗布支持体を気体噴出器上で浮上させる
ために互いに近接する該支持体と該気体噴出器外
表面との間隙に周囲圧（支持体の該コーターによ
る被塗布面側の圧力）より高い静圧を有する高静
圧空間を形成することにあり、この高静圧によつ
て該支持体を無接触で支持するのである（以下、
この様に無接触支持のための高静圧が発生してい
る部分を「無接触支持部」と呼ぶ。）。本発明にお
ける無接触支持方法も同様であるが、張力のかか
つた支持体に該張力に垂直な方向の力を加えてこ
れを彎曲させて支持しようとする場合、該彎曲部
分では一般にＴ／Ｒ（Ｔ：該支持体に加えられる
張力、Ｒ：該彎曲部分の曲率半径）で表わされる
圧力（以下、「背圧」と呼ぶ。）が支持体を支持す
るために加えられた力の反対方向に発生するの
で、前記高静圧空間の静圧、即ち支持静圧はこの
背圧に等しくなければならないことになる。逆に
言えば、背圧と支持静圧が等しくなる浮き量にな
る様に支持体は変動するのである。即ち前記高静
圧空間では、常に気体噴出器より気体が流入する
一方、外部へ流出する際には前記支持体と噴出器
との狭い間隙を通るため、その間隙の厚み、即ち
浮き量に応じた流路抵抗を受けるので気体流入量
と前記流路抵抗に見合つた高静圧が維持される。
このことから気体噴出量、支持静圧（＝背圧）、
浮き量の関係を見てみると、背圧が一定とすれ
ば、気体噴出量が多いほど浮き量は大きくなる
が、気体噴出量も不変のときは浮き量も流路抵抗
に見合つて一定に維持される。例えば、他の条件
が不変であつたにもかかわらず、浮き量が増加し
たとすると、前記間隙における流路抵抗は低下す
るから、そのときの支持静圧を維持することがで
きなくなり、支持静圧も低下する。浮き量が増加
すればＴ／ＲのＲが大きくなつて、背圧も減少す
るがその割合は支持静圧の減少よりはるかに小さ
いため背圧が相対的に大きくなつて支持体は気体
噴出器方向に押され、浮き量が減少し、これにと
もなつて流路抵抗が上昇し、結局背圧に等しい支
持静圧を維持できる浮き量、即ちこの場合は変動
前の浮き量に落ち着くことになる。この様な浮き
量の決定されるプロセスは最初に背圧が変動して
も同様で常に浮き量は背圧と支持静圧が等しくな
る様に変動して、かつその時の気体噴出量に応じ
た値をとるのである。前記（）に記載の塗布方
法および塗布装置における横段状の塗布のムラは
この様に浮き量が変動することに起因しており、
この場合の変動巾は数十μにも及んでいることが
わかつた。この現象を解析すると、根本の原因は
支持体張力の変動にあり、これがＴ／Ｒすなわち
背圧の変動をひき起しているのであるが、さらに
この場合はそれだけにとどまらず、気体噴出量の
変動まで起こるため浮き量の変動が大巾なものに
なつているのである。気体噴出器より気体が噴出
されるのは、供給圧と支持静圧との差圧がドライ
ビング・フオースになつているからだが、背圧変
動にともなつて浮き量変動が起つたとき、前述の
様に支持静圧は背圧に等しくなる様に変動するか
ら、例えば背圧が増加すれば浮き量は減少し支持
静圧は増加するため、供給圧が一定だとすると、
前記差圧は減少するから気体噴出量も減少して、
浮き量低下は増巾されてしまう。これは背圧が減
少した場合も同様でいずれも浮き量変動は増巾さ
れる。逆に言うと、もし気体噴出量が一定に保た
れれば、外乱による支持体張力の変動があつても
浮き量変動は最小限に抑えられ、この場合は横段
状の塗布ムラは発生しない。

一方、本発明で意図している様に写真感光材料
等の製造において支持体の片面に塗布液を塗布
し、これを乾燥せずに単にゲル化のみを行ない、
続いて支持体を気体によつて無接触支持しながら
支持体反対面に塗布液を塗布する場合、既設塗布
層は常に気体噴出器からの噴出気体によつて乱さ
れる危険を有している。この様な吹かれムラが発
生する条件は以下の通りである。即ち既設塗布面
のうち、噴出気体が直接衝突する部分において、
塗布層の強度（表面張力）を噴出気体の運動量が
上まわつた時に吹かれムラが発生する。よつて吹
かれムラを防止するには塗布層の強度を大きくす
ることと、噴出気体の運動量を小さくすることの
二通りの方法が考えられる。前者については可能
な限り実施するべきであるが、塗布液の種類によ
つても異なり、多の製造条件や、特に写真感光材
料の場合はその感光材料としての性能との関係も
あつて、むやみに塗布層強度の増大のみを図るこ
とはできない。そこで、技術的課題は、後者の方
法をいかにして実現するかであるが、前述の様に
ある一定の支持体張力のもとで、支持体を所定の
浮き量に保持するためには、気体噴出器より噴出
させる気体量を一定に保たなければならないか
ら、噴出気体が直接衝突する塗布面の面積を拡大
することによつて、塗布面のそれぞれの部分に衝
突する気体量を充分小さく抑えることが必要であ
る。そのための一方法としては、支持体の搬送速
度を大きくすることも考えられるが、塗布におい
て縦筋状の塗布ムラを生じやすくなること、搬送
系全体として蛇行等の危険性が増大すること、ま
た乾燥負荷が大きくなること等の制約から、前述
の吹かれムラ防止の条件を充分満足するには到ら
ない。

結局、気体噴出器より噴出される一定量の気体
を可能な限り広い範囲に分散する様に気体噴出孔
を構成することがあらゆる条件に対応するための
最善の方法と言える。

そこで本発明者らは、上記の様な検討の結果に
基いて本発明を完成したものであり、該気体噴出
器外表面から無接触支持部において噴出される気
体量を常に一定に保つと同時に該噴出気体が気体
噴出孔を通過した後にその流線を急速に拡大して
塗布面のなるべく広い範囲に衝突する様にするこ
とにより、無接触支持部の塗布における横段状の
塗布ムラならびに既設塗布層における吹かれムラ
の発生を防止することに成功したのである。

次に本発明に係る塗布装置の一実施例を添付図
面に基き詳述する。

第１図は本発明の一実施例を示す塗布装置の縦
断面図であり、塗布方法としてスライドホツパー
による二層塗布方式を採用し、連続的に支持体の
両面に写真感光材料の塗布液を塗布する場合を示
している。第２図、第３図はそれぞれ、従来方式
の気体噴出器と、本発明に用いられる気体噴出器
の一例を示す縦断面図である。第４図は支持体の
引張張力と無接触支持部のコーター先端にほぼ対
向する部分における支持体の浮き量との関係を示
すグラフであつて、Ａ，Ｂ両曲線が従来方式によ
る場合、Ｃ曲線が本発明による場合を示す。

第１図において、支持体２は、先ず支持ロール
３に直接接触してコーター１にて従来公知の方法
で塗布される。塗布された塗布層４をゲル化させ
るため、該支持体２は冷風ゾーン８を通過する。
該冷風ゾーン８ではスリツト板もしくは小孔群７
により塗布面４に冷風を当て、更に冷却効率を上
げるため、支持体２の塗布されていない面側に２
〜３mmの間隔を置いて且つ中央ボツクス５に設置
されたロール群６を接触させ、その反対側からサ
クシヨンしてロール群６との接触面積を増大さ
せ、塗布層４を冷却ゲル化することが望ましい。
ゲル化された塗布層４を有する支持体２は続いて
本発明に係る塗布装置の気体噴出器３′の無接触
支持部にてその反対面に塗布層１１がコーター
１′により塗布される。該気体噴出器３′として
は、種々の形態が採用可能であるが、本実施態様
においては、強度や製作上の容易さ等から、最も
一般的と考えられる中空のロール形式のものにつ
いて例示する。前記無接触支持部においては、表
面に複数個の気体噴出孔１０を有する気体噴出器
外表面９から、ゲル化された塗布層４の面に気体
を噴出して支持体２を無接触の状態で支持するも
のであるが、写真感光材料の製造においては、塗
布された層の湿潤状態又は乾燥後の膜厚は通常１
％以下の変動に抑える必要があり、そのためには
コーター１′の先端部と支持体２の塗布されるべ
き面との間隙をできるだけ一定に保つ必要があ
る。この間隙の許容されるべき変動幅は、種々検
討を重ねた結果、数μ以下、最大でも10μ以下に
抑える必要のあることがわかつた。

また前述した様に、気体噴出孔１０から噴出さ
れる気体は直接ゲル化した塗布層４に衝突して吹
かれムラを起こす可能性がある。これを防いで両
面塗布を安定して行なうためには、塗布層４のゲ
ル化の強度を高めるだけでは不充分であり、気体
噴出孔１０から噴出される気体の流路が気体噴出
孔１０を出てから大きく広がる様に気体噴出器
３′を構成する必要があることも明らかになつた。

本発明に係る装置によれば、第３図にその縦断
面図を示す通り、気体噴出器３′の気体噴出孔１
０において、その最狭小部１０ａの径d₁が0.02〜
0.5mm、拡大開口部１０ｂの径d₂が0.5〜５mmの範
囲にそれぞれ入る様に構成して、支持体２の浮き
量変動を前記許容範囲内に抑え、かつ塗布層４に
吹かれムラを生じることなく、両面とも極めて均
一な膜厚の塗布層を安定して得ることが可能とな
る。以下にこの理由を説明する。

まず、支持体２の無接触支持部における浮き量
変動についてであるが、この主たる原因は、支持
体２が気体噴出器３′による無接触支持部を通過
した後に支持体両面に未乾燥塗布層を有するた
め、有接触支持を行なうことができないことに起
因して、支持体走行方向と垂直な方向に振動を起
こすことや、支持体を走行させる駆動力自体にム
ラがあること等を原因とする支持体２の張力変動
にある。前述した通り、支持体２の張力変動は直
接、背圧を変動させる要因となるため浮き量変動
が起こる。そこで該張力変動がどの程度の浮き量
変動に対応するかを調べるため、支持体２に加え
る張力を種々変化させて、気体噴出器外表面９と
塗布層４の表面までの距離、即ち「浮き量」を無
接触支持部のうちコーター１′の先端付近で測定
した結果をグラフ化したものが第４図である。第
４図のＡ，Ｂ，Ｃの３つの曲線はいずれも中空の
ロール型の気体噴出器（以下、それぞれの曲線を
得るために用いられた気体噴出器を「Ａの噴出
器」、「Ｂの噴出器」、「Ｃの噴出器」と略す。）を
用いている。Ａの噴出器は第２図にその縦断面図
を示す形をしており、ロールの外表面９の半径を
100mm、気体噴出孔１０の径ｄを一様に２mm、長
さｌを５mmとし、開孔率（無接触支持部におい
て、気体噴出器外表面全体の面積に対して貫通孔
の最狭小部の気体噴出方向に垂直な断面の面積の
総和が占める割合）を１％としたもので、気体噴
出器中空部１２への気体の供給ゲージ圧（以下、
「供給圧」と略す。）は0.03Kg／cm²となつている。
この場合、支持体２の張力を0.1Kg／cm巾とする
と、第４図から明らかな様に前記の原因で約10％
の張力変動が起こると、支持体２の浮き量変動は
数十μに及びコーター１′による塗布では横段状
の塗布ムラを生じる。またＢの噴出器は、Ａの噴
出器と同様の形式で、気体噴出孔１０の径ｄを
0.1mm、長さを10mm、開孔率を0.1％としたもの
で、供給圧は１Kg／cm²として他の条件はＡ曲線の
場合と同じにしたときの結果がＢ曲線である。こ
こでは前記張力変動があつても、浮き量変動は最
大10μ程度に抑えられ、横段状の塗布ムラは通常
発生しない。しかし浮き量変動としては許容範囲
ギリギリのところにあるため供給圧や張力変動が
通常よりわずかに大きくなると、塗布層１１に横
段状の塗布ムラを発生することがある。Ｃの噴出
器は本発明に係る気体噴出器であつて、第３図に
その縦断面図を示す様に気体噴出孔１０は２段階
の径を有しており、最狭小部１０ａは径d₁が0.1
mm、長さl₁が10mm、拡大開口部１０ｂは径d₂が２
mm、長さl₂が３mmとなつていて、他の条件はＢ曲
線の場合と同じである。これによつて浮き量変動
は8μ程度にまで抑えられ塗布層１１における横
段状の塗布ムラを完全に防止することが可能とな
つた。即ち支持体２の浮き量変動を小さく抑制す
るためには、第４図のグラフにおいて張力の通常
の使用範囲で、曲線の接線が水平に近づくことが
必要で、そのためには前述した通り、張力変動が
気体噴出量の変動を引き起こすことの無い様に気
体噴出器を構成する必要がある。Ｂ，Ｃ両曲線は
このことを考慮した気体噴出器によるものであ
り、該気体噴出器内の圧力を無接触支持部の支持
静圧により充分大きくとることを可能にして、張
力変動による支持静圧（＝背圧）変動が起こつて
も両者の差圧の変動がほぼ無視できる範囲におさ
まる様に構成されている。気体の噴出は、前記差
圧をドライビング・フオースとしているため、こ
の様な気体噴出器では、気体噴出量の変動もほぼ
無視することができる。この様に気体噴出器内の
圧力を支持静圧より充分大きくとることができる
のは、該気体噴出器内の中空部１２と無接触支持
部の高静圧空間とを連通する気体噴出孔１０の径
が極めて小さく、気体が気体噴出孔１０を通過す
る際には、大きな圧力損失を被る様な構造のため
である。Ｂ，Ｃ両曲線の差異については以下の様
に説明される。該支持静圧は無接触支持部全体に
おいて一定となるものではなく、気体の流れに応
じて静圧の大小の分布が生じる。該静圧の最も大
きい部分は気体噴出孔１０の出口部分であり、そ
こから離れるにつれ該静圧は急激に減衰する。Ｃ
の噴出器はこの最大の支持静圧が維持される部分
の拡大を意図して、気体噴出孔１０の径を出口部
分のみ大きくしたもので、これによつて支持体２
を無接触支持するための実効的静圧を増大させる
ことに成功したものである。逆に言うとＣの噴出
器では張力変動による背圧変動が気体噴出孔１０
の出口部分に伝わりにくくなつているため、気体
噴出量の変動はＢの噴出器よりさらに小さく、浮
き量変動も小さくなつているのである。

浮き量の絶対値も考慮すべき条件であつて、浮
き量が小さい場合には塗布層４がスプライス部分
や厚膜部分で、気体噴出器外表面９に接触するこ
とがあり、その場合塗布層の一部が該外表面に付
着して、後に続く塗布層４を乱す恐れがある。前
記Ｂの噴出器を用いた場合には実際に上記の様な
現象が起こることがあるのに対し、Ｃの噴出器で
は、実効的支持静圧を増大させて浮き量を大きく
してあるため、塗布層４と該噴出器外表面９との
接触は全く起こらない。

一方、Ｃの噴出器は、前記吹かれムラの発生を
防止するうえでも、良好な特性を示す。Ａ，Ｂ，
Ｃそれぞれの噴出器を用いて第１図に示す如き方
法で両面塗布を行なうと、Ａの噴出器では塗布層
４に必ず吹かれムラを生じ、Ｂの噴出器でも気体
供給圧が高かつたり、冷風ゾーン８でのゲル化の
強度が弱かつたり、若干でも条件が変わると、吹
かれムラを生じることがあるのに対し、Ｃの噴出
器では吹かれムラは全く発生しない。このこと
は、塗布層４のうち噴出気体が直接衝突する部分
（以下、「気体衝突部」と略す。）において、噴出
気体が保持している運動量の大小によつて説明さ
れる。噴出気体は気体噴出孔１０を通過すると、
流路の規制が無くなるとともに周囲圧が減少する
ため、その流路を拡大しながら塗布層４に衝突す
ることになる。よつて該流路が拡大されるほど、
気体衝突部が拡大され衝突する気体の密度が小さ
くなつて、気体衝突部単位面積あたりに気体が持
ち込む運動量も小さくなる。このことに影響する
因子としては以下の３つがそれぞれ独立したもの
としてあげられる。

即ち気体噴出孔１０の径、気体噴出孔１０の出
口から塗布層４の表面までの距離（以下、「気体
衝突距離」と呼ぶ。）及び噴出気体の線速度であ
る。これらの因子をもとにそれぞれの噴出器につ
いて気体衝突部における気体の持ち込み運動量の
大小を検討すると、前記の吹かれムラ発生状況の
違いが理解される。まずＡの噴出器は気体噴出孔
１０の径ｄが大きく気体衝突距離、即ちここでは
浮き量の約10倍ほどであるため、気体流路の拡大
は相対的に小さく、噴出気体の大部分は初期の噴
出速度を保つたまま、気体噴出孔１０の出口の断
面積とほぼ同じ面積の気体衝突部に衝突するか
ら、その部分には大きな運動量が与えられて吹か
れムラが発生する。Ｂの噴出器では、気体噴出孔
１０の径ｄはＡの場合の1/20になつており、気体
衝突距離との比はほぼ１対１であるから相対的に
気体流路の拡大効果は大きくなつて、噴出気体は
気体噴出孔出口断面積よりかなり大きい面積の気
体衝突部に衝突する。噴出気体の線速度はＡの噴
出器と比べて、気体噴出孔の数が多いこと、気体
噴出総量が少ないことによつてほぼ同等であるた
め、上記気体流路の拡大効果が大きく、吹かれム
ラは発生しにくくなる。さらにＣの噴出器につい
ては拡大開口部１０ｂの効果が大きくなつてい
る。即ちＣの噴出器では、実質的な気体流路の拡
大は、気体が最狭小部１０ａを出た時点で開始さ
れるから、この場合の気体衝突距離は浮き量では
なく、浮き量に拡大開口部１０ｂの長さl₂を加え
た長さになつているのである。そのため気体衝突
距離は気体噴出孔１０の径、即ちここでは最狭小
部１０ａの径d₁に比べて30倍以上になつており、
気体流路の拡大効果はＢの噴出器よりはるかに大
きい。噴出気体の線速度等の条件はすべてＢの噴
出器と同等であるからＣの噴出器が吹かれムラの
発生防止に対して極めて有利であることは明らか
である。

本発明者らは、以上述べた様な実施態様を初め
として種々の装置について検討を加えた結果、実
際に上記目的を達成するための条件として次の様
な結論を得た。即ち気体噴出器を中空の筐体と
し、その外殻に、内部に供給された気体を外部に
噴出させる噴出孔を設けるに際し、該噴出孔は噴
出気体に大きな圧力損失を与えるための径の極め
て小さい最狭小部と噴出気体の流路を急激に拡大
するための径の大きい拡大開口部を有することが
必要である。さらに最狭小部、拡大開口部の径と
しては、それぞれ0.02〜0.5mm、0.5〜５mmの範囲
とするのが最適である。但し本明細書中における
「気体噴出孔の径」という記述は、すべて気体噴
出方向に垂直な断面の面積を円として換算した代
表径のことであつて、噴出孔の前記断面が必ずし
も円形である必要は無い。また上記の最狭小部と
拡大開口部の径をどの様に組み合わせるかについ
ては、まず最狭小部の径をどのように設定するか
によつて拡大開口部の径は限定されてくる。既述
の通り、最狭小部の径は小さいほど支持体の浮き
量変動は小さくなる方向だが、個々の気体噴出孔
から噴出される気体量は少なくなるから、所望の
浮き量を得るための気体噴出量とするには気体噴
出孔の数を増やす必要がある。この場合、拡大開
口部が気体噴出器外表面に占める面積も増加し、
隣接する拡大開口部が重なり合つたり、それほど
でなくても、気体噴出器外表面の面積が減少して
支持体との間隙を気体が通過する際の流路抵抗が
低下する等の弊害が生じるため、拡大開口部の径
をあまり大きくとることはできない。逆に最狭小
部の径を大きくしていくと、噴出気体の流路の拡
大のために拡大開口部の径をより大きくしていか
なければならないのは当然である。最狭小部と拡
大開口部の効果を考えると、それぞれの長さも考
慮しなければならない要素である。大きな圧力損
失を与え、気体流路を大きく拡大するという意味
においては、両者とも長さは長いほど好ましいは
ずであるが、圧力損失については、長さには一次
であるのに径には二次で比例するため、径を充分
小さくとるのみで長さはそれほど長くする必要は
なく、拡大開口部の長さはあまり長くすると拡大
開口部内の容積が増えその部分での気体の圧縮性
が無視できなくなつて浮き量変動が増大する。最
狭小部については、上記の通りあまり長くとる必
要がないので製作上の問題などから、また拡大開
口部についても前述の通り、好ましい長さの範囲
をそれぞれ有する。即ち本発明の貫通孔の径に対
して最狭小部、拡大開口部の該長さの範囲はそれ
ぞれ５〜30mm、１〜５mmである。

次に本発明を実施する際の操作条件等の代表例
について示す。まず気体噴出器３′に気体を供給
する供給圧であるが、これは0.1〜５Kg／cm²の範
囲にあることが望ましい。0.1Kg／cm²未満では支
持静圧との差圧を充分大きくとることができず、
逆に５Kg／cm²を超える場合は、気体噴出孔１０の
最狭小部１０ａの径を非常に小さくしなくてはな
らないという理由でそれぞれ望ましくない。しか
し前記供給圧自体の上・下限は本発明の要旨とす
るところではないので上記範囲を超える値におい
ても本発明の実施が可能であることは容易に想定
されるところである。また気体噴出器に供給する
気体としては、N₂ガス、フレオンガス、空気等
安全上問題の無いものであれば何でも良いが、最
も一般的には空気であり、更にこの空気も、塗布
層に異物を吹きつけたり、気体噴出孔が目詰まり
を起こしたりすることのない様にフイルター等を
通した清澄空気であることが望ましい。吹かれム
ラに対して許容される範囲で塗布層４の強度を大
きくすることも当然で写真感光材料等の塗布の場
合、ゲル化強度を強めるため、無接触支持部に進
入する直前の塗布層４の温度が２〜５℃となる様
に冷風ゾーン８におけるスリツト板７からの冷風
の温度ならびに吹き出し圧、中央ボツクス５側の
サクシヨン圧等を調節することが必要である。

また気体噴出器３′の材質については、特に制
約は無く、中空部１２の内圧に耐え得るものであ
れば何でも良いが、ステンレス鋼や表面にハード
クロムメツキを施した真ちゆう鋼等が好ましく、
気体噴出孔１０の穴あけ加工の容易さを考えると
プラスチツク材料の使用も可能である。

尚、本発明で使用する被塗布可撓性支持体とし
ては、ポリエチレンテレフタレート、トリアセチ
ルセルロース等のプラスチツクフイルムやペーパ
ー等の写真感光材料用支持体等を使用することが
できる。

本発明によれば次のような効果がある。

(1) 被塗布支持体の片面に写真用感光材料等の１
種以上の塗布液を塗布した後、該塗布層をゲル
化し、該ゲル化した塗布面を接触させることな
く連続して反対面に塗布する塗布部において、
複雑な装置を用いることなく簡便な装置で、既
設塗布層を乱すことなく被塗布支持体を浮上さ
せ、浮き量の変動を抑えて、コーター先端部と
塗布されるべき面との間隙を正確に保ちなが
ら、均一な塗布が可能となる。

(2) それによつて、塗布乾燥工程を１回通過させ
るだけで被塗布支持体の両面にほとんど同時に
塗布できるため、生産効率を飛躍的に増大させ
ることが可能である。

(3) 片面のみの塗布を行なう場合も、従来の有接
触ロール支持にかわつて無接触支持塗布が可能
となつたことにより、有接触支持ロールに付着
した塵埃が塗布層に影響してムラをつくる転写
現象を防止できる。

以上本発明について、主に第１図〜第４図に基
いて説明したが、本発明の実施例は、これに限定
されず、気体噴出器としては無接触支持部におい
てその外表面として支持体との間隙に高静圧を保
つため連続した曲面を有し、該曲面に本発明の最
狭小部と拡大開口部を持つた気体噴出孔が存在し
ている形式であればどんなものでも良く、前述の
通り、外形がロール状である必要はなく、他の構
成の気体噴出器を配した塗布装置でもよい。たと
えば気体噴出器の形としては、半円筒形でも楕円
筒形でも良いし、無接触支持部のみ外表面に曲率
をもたせ、他は平面で構成された様な形も可能で
ある。ただ気体噴出器の形で問題となるのは、無
接触支持部での外表面の曲率半径である。該支持
体は無接触支持されるわけだが、その浮き量は極
めて小さいため、彎曲する支持体の曲率は近接す
る気体噴出器外表面の曲率にほぼ等しい。支持体
張力はどこでも同じだから、無接触支持部におけ
る背圧は、気体噴出器外表面の曲率半径によつて
決まることになる。

既述の様に、背圧は小さすぎると浮き量変動を
起こしやすくなり、逆に大きすぎると、支持静圧
を対応させることが難しくなるということで、そ
の望ましい範囲を有するから、支持体張力の実用
的な範囲に対応して気体噴出器外表面の曲率半径
も或る範囲内にすることが望ましい。特に、浮き
量変動を極小にしなければならない塗布液が支持
体に塗布されるコーター先端部分についてはこの
ことが顕著であり、本発明者らの検討によれば、
この範囲は30〜200mmであつた。但し、この範囲
も本発明の実施条件を本質的に限定するものでは
なく、この範囲外での実施ももちろん可能であ
る。

なお、支持体の片面及び反対面に塗布する方法
としては、ビード塗布法、エクストルージヨン塗
布法、流延塗布法等従来公知の方法を用いること
ができる。

本発明の実施に用いられる気体噴出器の製作手
段の一例を以下に示す。本発明の実施に用いられ
る気体噴出器の気体噴出用貫通孔の最狭小部は非
常に微細な径の孔が比較的長く必要であり、この
様な貫通孔を機械加工による穴あけで得るのは非
常に困難である。即ちドリルによる穴あけはドリ
ル径が小さくなるほど難しくなり、さらに穴の深
さが深いとこれを実施するのは殆んど不可能とな
る。本製作手段について、第５図に基づいて説明
すると、図中、中空の筐体の外殻に拡大開口部１
０ｂに等しい径の噴出孔１０を設け、該噴出孔１
０をほぼ閉塞する様な外形で、最狭小部１０ａの
径に等しい貫通小孔を有する貫通管１３を前記気
体噴出孔１０に埋めこんで固定することによつて
該気体噴出器を実際に製作することが可能とな
る。該拡大開口部１０ｂの径は比較的大きくドリ
ルによる機械加工で充分行なえる範囲であり、逆
に加工しやすい穴径に拡大開口部１０ｂの径を設
定することもできる。一方、外径が拡大開口部１
０ｂの径に等しく、最狭小部１０ａの径に等しい
貫通小孔を有する貫通管１３については、セラミ
ツク等の材料を用いて製作可能である。

本製作手段のもう一つの利点は、拡大開口部１
０ｂと最狭小部１０ａの長さを同時に設定可能な
ことである。前記セラミツク等を用いた貫通管の
長さは自由に設定できるし、パイプの固定はエポ
キシ系等の接着剤１４によつて行なえば良いので
拡大開口部１０ｂの長さも自由に設定できる。ま
た同図に示す様に貫通管のまわりに接着剤１４を
つけて固定すれば、気体が最狭小部１０ａ以外の
部分から漏れることも防止できる。

以下に本発明の具体的実施例をあげる。

実施例１第１図に示す塗布装置において、気体噴出器
３′は中空のロールに二段階の径を有する複数個
の気体噴出孔１０を配設（第３図参照）し、該ロ
ール外表面の半径を100mm、該噴出孔１０は丸穴
として最狭小部１０ａの直径d₁を0.08mm、その長
さl₁を10mm、拡大開口部１０ｂの直径d₂を1.5mm、
その長さl₂を３mm（従つて、支持体の浮き量を加
味することなく、本発明の気体衝突距離はこの部
分のみで37倍を越える。）、開孔率を0.02％とし、
過精度2μのフイルターを通した清澄空気を該
気体噴出器中空部１２にゲージ圧１Kg／cm²で供給
して気体噴出孔１０より噴出させた。支持体２と
して厚さ0.18mmのポリエチレンテレフタレートフ
イルムを用い、これに引張張力0.1Kg／cm巾をか
けて毎分20ｍの速度で搬送しながら、コーター
（スライドホツパー）１によつてゼラチンをバイ
ンダーとするレントゲン用ハロゲン化銀乳剤を下
層に、また保護層用ゼラチン水溶液を上層にして
それぞれ塗布直後の膜厚が55μ、20μとなる様に
二層同時塗布を行なつた。続いて冷風ゾーン８に
おいてスリツト板７より約５℃に冷却した空気を
塗布層４に吹きつけてゲル化した後、無接触支持
部で上記条件によつて無接触支持しながら、コー
ター（スライドホツパー）１′によつてコーター
１と同じ条件で、二層同時塗布を行ない、塗布層
１１をゲル化した後、両面とも乾燥した。これに
よつて得られた塗布層１１には、横段状の塗布ム
ラ、その他一切の故障もなく、均一な膜厚に仕上
がつていた。また塗布層４も気体噴出器外表面９
との接触、噴出気体による吹かれムラとも一切無
く、きれいな仕上がりであつた。

実施例２実施例１において、他の条件は同一にして搬送
速度のみ毎分100ｍに変更して、両面塗布を行な
い、乾燥した結果、実施例１と同じく支持体両面
とも塗布故障がなく均一な膜厚の良好な塗布層が
得られた。

実施例３実施例１において、他の条件は同一にして有接
触支持ロール３を気体噴出器３′と同じ構成を有
する気体噴出器に置き換え、コーター１′の部分
と同一条件で無接触支持化した塗布装置によつて
両面塗布を行ない、乾燥した結果、支持体両面と
も横段状の塗布故障のない均一な膜厚の良好な塗
布層が得られた。

実施例４第１図に示す塗布装置において、ロール状気体
噴出器３′の気体噴出孔１０は最狭小部１０ａの
直径d₁を0.2mm、その長さl₁を15mm、拡大開口部１
０ｂの直径d₂を３mm、その長さl₂を５mm（従つ
て、この部分での本発明の気体衝突距離は25倍だ
けであるが、支持体の浮き量を加味すれば30倍以
上である。）、開孔率を0.1％とし、過精度2μの
フイルターを通した清澄空気を該気体噴出器中空
部１２にゲージ圧0.2Kg／cm²で供給して噴出孔１
０より噴出させた。支持体２としては厚さ0.1mm
のポリエチレンテレフタレートフイルムを用い、
これに引張張力0.1Kg／cm巾をかけて毎分40ｍの
速度で搬送しながら、コーター１によつて印刷感
光材料用ハレーシヨン防止用色素を溶解させたゼ
ラチン水溶液を下層に、保護層用ゼラチン水溶液
を上層にして、それぞれ塗布直後の膜厚が50μ、
20μになる様に二層同時塗布を行なつた。続い
て、冷風ゾーン８においてスリツト板７より約５
℃に冷却した空気を塗布面４に吹きつけてこれを
ゲル化した後無接触支持部で、上記条件によつ
て、無接触支持しながら、ゼラチンをバインダー
とした印刷感光材料用ハロゲン化銀乳剤を下層
に、保護層用ゼラチン水溶液を上層に、それぞれ
塗布直後の膜厚が60μ、20μになる様に二層同時
塗布を行ない、塗布層１１をゲル化した後両面と
も乾燥した。ここで得られた塗布層１１も横段状
の塗布ムラも無く均一な膜厚をもち、塗布層４も
吹かれムラ、気体噴出器外表面９との接触による
キズもなく、ともに良好な仕上がりであつた。

比較例１実施例１において、拡大開口部１０ｂの長さl₂
を0.5mmとすると共に、本発明の気体衝突距離
（前記l₂＝0.5mmに支持体浮き量を加えた長さ）を
1.5mmとした（従つて、この実験での気体衝突距
離は22.5倍となる。）ことのみ異ならせ、他の条
件は同一にして、両面塗布を行い、乾燥した結
果、一部分に吹かれムラが生じた。

実施例５実施例１において下記の点のみを異ならせ、噴
出気体による吹かれイムラの発生率（％）と、浮
き量変動（μ）を調べた。

支持体；幅400mm、厚さ100μのポリエチレンテレ
フタレート。

塗布液；上層がゼラチン4.0重量％の保護層用ゼ
ラチン水溶液。

下層がゼラチン3.5重量％のレントゲン用ハロ
ゲン化銀乳剤。

膜厚；塗布直後の膜厚が（上層、下層）＝（20μ
ｍ、50μｍ）であり、表・裏面とも同一条件と
した。

塗布速度：50ｍ／minの条件とした。

気体噴出器：第５図に示す構成を採用して、（浮
き量＋拡大開口部の長さ）／（最狭小部径）＝
０〜60の範囲内で変化させた。

(1) 吹かれムラ発生率（％）の測定：吹かれムラ
は支持体の長手方向にスジ状に発生するので、
塗布長（100ｍ）に対して、吹かれムラの発生
した長さの割合で示す。その結果は第６図に示
す通りである。

(2) 浮き量変動（μ）の測定：塗布器の直後に光
学式変位センサーを配置し、気体噴出器条件を
変更する毎に浮き量変動を測定する。その結果
は第７図に示す通りである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例を示す塗布装置の縦
断面図であり、塗布方法としてスライドホツパー
による二層塗布方式を採用し、連続的に支持体の
両面に塗布する場合を示している。第２図、第３
図はそれぞれ従来方式と本発明に用いられる気体
噴出器の一例を示す縦断面図である。第４図は支
持体の引張張力と無接触支持部のコーター先端対
向部分における支持体の浮き量との関係を示すグ
ラフであつて、Ａ，Ｂ両曲線が従来方式による場
合、Ｃ曲線が本発明方式による場合を示す。第５
図は本発明に用いられる気体噴出器の製作法を示
す気体噴出孔部分の縦断面図である。第６図は実
施例５における吹かれムラ発生率の測定結果を示
すグラフであり、第７図は、同じく浮き量変動の
測定結果を示すグラフである。図中１，１′はコーター、２は支持体、３は有
接触支持ロール、３′は気体噴出器、４，１１は
塗布層、５は中央ボツクス、６は冷却用伝熱ロー
ル群、７は冷却風吹き出しスリツト、８は冷風ゾ
ーン、９は気体噴出器外表面、１０は気体噴出
孔、（１０ａは最狭小部、１０ｂは拡大開口部）、
１２は気体噴出器中空部、１３は貫通小孔つき貫
通管、１４は接着剤、ｌは気体噴出用貫通孔の長
さ（l₁，l₂はそれぞれ最狭小部、拡大開口部の長
さ）、ｄはその直径（d₁，d₂はそれぞれ最狭小部、
拡大開口部の直径）を示す。

Claims

【特許請求の範囲】

１連続的に走行する支持体をはさんで、互いに
ほぼ対向する位置にコーターと気体噴出器を配設
し、該気体噴出器から前記支持体に向かつて気体
を噴出することにより、前記支持体を所望の浮き
量を有する無接触で支持しながら前記コーターに
よつて塗布を行なう塗布装置において、前記気体
噴出器は中空の筐体で、その内部に供給された気
体を前記支持体の近接する外表面より噴出するべ
く該外表面を含む気体噴出器外殻は複数の貫通孔
を有し、さらに該貫通孔は、前記外表面より内部
側で、最も径の小さい最狭小部を有し、前記外表
面においては、前記最狭小部の径よりも径の大き
い拡大開口部を有する様に構成されており、且つ
前記貫通孔の径が、前記最狭小部において0.02〜
0.5mmであると共に前記拡大開口部において0.5〜
５mmの範囲にあり、前記貫通孔の長さが、前記最
狭小部において５〜30mmであると共に前記拡大開
口部において１〜５mmの範囲にあり、これによつ
て、噴出気体が前記最狭小部から拡大開口部へ至
つた後にその流線を該拡大開口部において拡大し
支持体の広い範囲に衝突する構成であり、かつ前
記支持体の浮き量と前記拡大開口部の長さとを加
えた長さが、前記最狭小部の径の30倍以上である
ことを特徴とする塗布装置。