JPH05116006A - 耐熱塑性変形性のすぐれた炭窒化チタン基サーメツト製切削工具 - Google Patents
耐熱塑性変形性のすぐれた炭窒化チタン基サーメツト製切削工具Info
- Publication number
- JPH05116006A JPH05116006A JP30973591A JP30973591A JPH05116006A JP H05116006 A JPH05116006 A JP H05116006A JP 30973591 A JP30973591 A JP 30973591A JP 30973591 A JP30973591 A JP 30973591A JP H05116006 A JPH05116006 A JP H05116006A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cutting tool
- ticn
- powder
- cutting
- forming component
- Prior art date
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- Pending
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- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 発熱を伴なう苛酷な条件下での切削にすぐれ
た耐熱塑性変形性を発揮するＴｉＣＮ基サーメット製切
削工具を開発する。 【構成】 切削工具を、重量％で、結合相形成成分とし
てのＣｏおよびＮｉのうちの１種または２種：０．２〜
８％、分散相形成成分としてのＺｒＯ2 および安定化Ｚ
ｒＯ2 のうちの１種または２種：５〜３０％、分散相形
成成分としてのＺｒＣＮ：１〜４４％、を含有し、残り
が分散相形成成分としての５０％以上のＴｉＣＮと不可
避不純物からなる組成を有するＴｉＣＮ基サーメットで
構成する。
た耐熱塑性変形性を発揮するＴｉＣＮ基サーメット製切
削工具を開発する。 【構成】 切削工具を、重量％で、結合相形成成分とし
てのＣｏおよびＮｉのうちの１種または２種：０．２〜
８％、分散相形成成分としてのＺｒＯ2 および安定化Ｚ
ｒＯ2 のうちの１種または２種：５〜３０％、分散相形
成成分としてのＺｒＣＮ：１〜４４％、を含有し、残り
が分散相形成成分としての５０％以上のＴｉＣＮと不可
避不純物からなる組成を有するＴｉＣＮ基サーメットで
構成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、すぐれた耐熱塑性変
形性を有し、したがって高熱発生を伴なう苛酷な条件下
での切削にも熱変形することなく、長期に亘ってすぐれ
た耐摩耗性を発揮する炭窒化チタン（以下、ＴｉＣＮで
示す）基サーメット製切削工具に関するものである。
形性を有し、したがって高熱発生を伴なう苛酷な条件下
での切削にも熱変形することなく、長期に亘ってすぐれ
た耐摩耗性を発揮する炭窒化チタン（以下、ＴｉＣＮで
示す）基サーメット製切削工具に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、鋼やダクタイル鋳鉄などの切削
に、例えば特開昭５２−９４８１４号公報に記載される
通り、重量％で（以下％は重量％を示す）、 Ｎｉを主成分とする結合相：１０〜４９％、 ＴｉＣＮからなる分散相：残り、 からなる組成を有するＴｉＣＮ基サーメットで構成され
たＴｉＣＮ基サーメット製切削工具が用いられているこ
とは良く知られるところである。
に、例えば特開昭５２−９４８１４号公報に記載される
通り、重量％で（以下％は重量％を示す）、 Ｎｉを主成分とする結合相：１０〜４９％、 ＴｉＣＮからなる分散相：残り、 からなる組成を有するＴｉＣＮ基サーメットで構成され
たＴｉＣＮ基サーメット製切削工具が用いられているこ
とは良く知られるところである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の切削加工
の省力化および高速化に対する要求は厳しく、これに伴
ない、高速切削や、高送りおよび高切込みなどの重切削
を余儀なくされ、このような苛酷な条件下での切削では
きわめて高い発熱を伴なうものであるため、切削工具に
はすぐれた耐熱塑性変形性を具備することが必要とされ
るが、上記の従来ＴｉＣＮ基サーメット製切削工具はじ
め、その他多くのＴｉＣＮ基サーメット製切削工具は、
いずれも結合相の含有割合が相対的に高いために熱変形
し易く、これらの要求に十分満足に対応することができ
ないのが現状である。
の省力化および高速化に対する要求は厳しく、これに伴
ない、高速切削や、高送りおよび高切込みなどの重切削
を余儀なくされ、このような苛酷な条件下での切削では
きわめて高い発熱を伴なうものであるため、切削工具に
はすぐれた耐熱塑性変形性を具備することが必要とされ
るが、上記の従来ＴｉＣＮ基サーメット製切削工具はじ
め、その他多くのＴｉＣＮ基サーメット製切削工具は、
いずれも結合相の含有割合が相対的に高いために熱変形
し易く、これらの要求に十分満足に対応することができ
ないのが現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、苛酷な条件下での切削にもすぐ
れた耐熱塑性変形性を示すＴｉＣＮ基サーメット製切削
工具を開発すべく研究を行なった結果、 （ａ） 上記の従来切削工具を構成するＴｉＣＮ基サー
メットにおいて、これの結合相の含有割合である１０〜
４９％を８％以下に低くすれば、耐熱塑性変形性は改善
されるようになるが、このように低い結合相の含有量で
は良好な焼結性を確保することができず、強度低下が著
しいこと。
上述のような観点から、苛酷な条件下での切削にもすぐ
れた耐熱塑性変形性を示すＴｉＣＮ基サーメット製切削
工具を開発すべく研究を行なった結果、 （ａ） 上記の従来切削工具を構成するＴｉＣＮ基サー
メットにおいて、これの結合相の含有割合である１０〜
４９％を８％以下に低くすれば、耐熱塑性変形性は改善
されるようになるが、このように低い結合相の含有量で
は良好な焼結性を確保することができず、強度低下が著
しいこと。
【０００５】（ｂ） しかし、ＴｉＣＮ基サーメット製
切削工具において、これを構成するＴｉＣＮ基サーメッ
トに、ジルコニア（以下ＺｒＯ2 で示す）および安定化
ＺｒＯ2 のいずれか、または両方を５〜３０％の割合で
含有させると、結合相含有量を８％以下にしてもすぐれ
た焼結性を示すので、十分な強度を確保することがで
き、さらに炭窒化ジルコニウム（以下ＺｒＣＮで示す）
を１〜４４％の割合で含有させると、このＺｒＣＮの作
用ですぐれた熱伝導性を具備するようになり、この結
果、結合相含有量を８％以下に低減できることと相まっ
て、すぐれた耐熱塑性変形性をもつようになり、切削工
具として高熱発生を伴なう苛酷な条件下での切削にも熱
変形することなく長期に亘ってすぐれた耐摩耗性を発揮
すること。以上（ａ）および（ｂ）に示される研究結果
を得たのである。
切削工具において、これを構成するＴｉＣＮ基サーメッ
トに、ジルコニア（以下ＺｒＯ2 で示す）および安定化
ＺｒＯ2 のいずれか、または両方を５〜３０％の割合で
含有させると、結合相含有量を８％以下にしてもすぐれ
た焼結性を示すので、十分な強度を確保することがで
き、さらに炭窒化ジルコニウム（以下ＺｒＣＮで示す）
を１〜４４％の割合で含有させると、このＺｒＣＮの作
用ですぐれた熱伝導性を具備するようになり、この結
果、結合相含有量を８％以下に低減できることと相まっ
て、すぐれた耐熱塑性変形性をもつようになり、切削工
具として高熱発生を伴なう苛酷な条件下での切削にも熱
変形することなく長期に亘ってすぐれた耐摩耗性を発揮
すること。以上（ａ）および（ｂ）に示される研究結果
を得たのである。
【０００６】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、結合相形成成分としてのＣｏお
よびＮｉのうちの１種または２種：０．２〜８％、分散
相形成成分としてのＺｒＯ2 および安定化ＺｒＯ2 のう
ちの１種または２種：５〜３０％、分散相形成成分とし
てのＺｒＣＮ：１〜４４％、を含有し、残りが分散相形
成成分としての５０％以上のＴｉＣＮと不可避不純物か
らなる組成を有するＴｉＣＮ基サーメットで構成してな
るＴｉＣＮ基サーメット製切削工具に特徴を有するもの
である。
なされたものであって、結合相形成成分としてのＣｏお
よびＮｉのうちの１種または２種：０．２〜８％、分散
相形成成分としてのＺｒＯ2 および安定化ＺｒＯ2 のう
ちの１種または２種：５〜３０％、分散相形成成分とし
てのＺｒＣＮ：１〜４４％、を含有し、残りが分散相形
成成分としての５０％以上のＴｉＣＮと不可避不純物か
らなる組成を有するＴｉＣＮ基サーメットで構成してな
るＴｉＣＮ基サーメット製切削工具に特徴を有するもの
である。
【０００７】つぎに、この発明の切削工具において、こ
れを構成するＴｉＣＮ基サーメットの成分組成を上記の
通りに限定した理由を説明する。 （ａ） ＣｏおよびＮｉ これらの成分には、焼結性を向上させ、かつ焼結後は結
合相を形成して強度を向上させる作用があるが、その含
有量が０．２％未満では前記作用に所望の効果が得られ
ず、一方その含有量が８％を越えると耐熱塑性変形性が
低下するようになることから、その含有量を０．２〜８
％と定めた。
れを構成するＴｉＣＮ基サーメットの成分組成を上記の
通りに限定した理由を説明する。 （ａ） ＣｏおよびＮｉ これらの成分には、焼結性を向上させ、かつ焼結後は結
合相を形成して強度を向上させる作用があるが、その含
有量が０．２％未満では前記作用に所望の効果が得られ
ず、一方その含有量が８％を越えると耐熱塑性変形性が
低下するようになることから、その含有量を０．２〜８
％と定めた。
【０００８】（ｂ） ＺｒＯ2 および安定化ＺｒＯ2 ここで云うＺｒＯ2 は純ＺｒＯ2 を意味し、また安定化
ＺｒＯ2 は、Ｙ，Ｃａ，Ｍｇ、および希土類元素の酸化
物のうちの１種以上を１〜１０％の割合で固溶したＺｒ
Ｏ2 を意味するものであり、これらの成分には、上記の
通り焼結性を著しく向上させる作用があり、したがって
結合相の含有量を８％以下に低減してもすぐれた焼結性
を確保できるので、十分な強度が得られ、しかもこのよ
うな結合相含有量の低減により切削工具の耐熱塑性変形
性が向上するようになるが、その含有量が５％未満では
前記作用に所望の向上効果が得られず、一方その含有量
が３０％を越えると、耐摩耗性が低下するようになるこ
とから、その含有量を５〜３０％と定めた。
ＺｒＯ2 は、Ｙ，Ｃａ，Ｍｇ、および希土類元素の酸化
物のうちの１種以上を１〜１０％の割合で固溶したＺｒ
Ｏ2 を意味するものであり、これらの成分には、上記の
通り焼結性を著しく向上させる作用があり、したがって
結合相の含有量を８％以下に低減してもすぐれた焼結性
を確保できるので、十分な強度が得られ、しかもこのよ
うな結合相含有量の低減により切削工具の耐熱塑性変形
性が向上するようになるが、その含有量が５％未満では
前記作用に所望の向上効果が得られず、一方その含有量
が３０％を越えると、耐摩耗性が低下するようになるこ
とから、その含有量を５〜３０％と定めた。
【０００９】（ｃ） ＺｒＣＮ ＺｒＣＮ成分には、熱伝導性を一段と向上させる作用が
あり、これによって切削に伴なう発熱がすみやかに逃が
され、切削工具の熱変形が抑制されるようになるが、そ
の含有量が１％未満では前記作用に所望の効果が得られ
ず、一方その含有量が４４％を越えると耐摩耗性が低下
するようになることから、その含有量を１〜４４％と定
めた。
あり、これによって切削に伴なう発熱がすみやかに逃が
され、切削工具の熱変形が抑制されるようになるが、そ
の含有量が１％未満では前記作用に所望の効果が得られ
ず、一方その含有量が４４％を越えると耐摩耗性が低下
するようになることから、その含有量を１〜４４％と定
めた。
【００１０】（ｄ） ＴｉＣＮ ＴｉＣＮはきわめて硬質であり、したがって５０％未満
の含有では所望のすぐれた耐摩耗性を確保することがで
きないことから、その含有量を５０％以上と定めた。
の含有では所望のすぐれた耐摩耗性を確保することがで
きないことから、その含有量を５０％以上と定めた。
【００１１】なお、この発明の切削工具を構成するＴｉ
ＣＮ基サーメットにおいて、構成成分であるＴｉＣＮお
よびＺｒＣＮのＣ／Ｎ原子比は２／８〜８／２であるこ
とが望ましい。
ＣＮ基サーメットにおいて、構成成分であるＴｉＣＮお
よびＺｒＣＮのＣ／Ｎ原子比は２／８〜８／２であるこ
とが望ましい。
【００１２】
【実施例】つぎに、この発明の切削工具を実施例により
具体的に説明する。原料粉末として、いずれも０．５〜
１．５μｍの範囲内の平均粒径を有する各種のＴｉＣｘ
ＮｙおよびＺｒＣｘＮｙ粉末、ＺｒＯ2 粉末、Ｙ
2 Ｏ3 ：３％固溶の安定化ＺｒＯ2 粉末、ＣａＯ：８％
固溶の安定化ＺｒＯ2 粉末、ＭｇＯ：１０％固溶の安定
化ＺｒＯ2 粉末、ＣｅＯ2 ：１０％固溶の安定化ＺｒＯ
2 粉末、Ｌａ2 Ｏ3 ：１０％固溶の安定化ＺｒＯ2 粉
末、Ｃｏ粉末、およびＮｉ粉末、さらにＭｏ粉末、炭素
粉末を用意し、これら原料粉末を表１に示される配合組
成に配合し、ボールミルにて７２時間湿式混合し、乾燥
した後、１ton/cm2 の圧力で圧粉体にプレス成形し、こ
の圧粉体を窒素雰囲気中、１４００〜１６００℃の範囲
内の所定温度に１時間保持の条件で普通焼結し、さらに
引続いて圧力：１５００気圧、温度：１４００℃の条件
でＨＩＰ処理することにより、実質的に配合組成と同じ
成分組成をもち、かつＳＮＧＮ１２０４０８のスローア
ウェイチップ形状を有する本発明ＴｉＣＮ基サーメット
製切削工具（以下、本発明切削工具という）１〜８およ
び従来ＴｉＣＮ基サーメット製切削工具（以下、従来切
削工具という）１〜３をそれぞれ製造した。
具体的に説明する。原料粉末として、いずれも０．５〜
１．５μｍの範囲内の平均粒径を有する各種のＴｉＣｘ
ＮｙおよびＺｒＣｘＮｙ粉末、ＺｒＯ2 粉末、Ｙ
2 Ｏ3 ：３％固溶の安定化ＺｒＯ2 粉末、ＣａＯ：８％
固溶の安定化ＺｒＯ2 粉末、ＭｇＯ：１０％固溶の安定
化ＺｒＯ2 粉末、ＣｅＯ2 ：１０％固溶の安定化ＺｒＯ
2 粉末、Ｌａ2 Ｏ3 ：１０％固溶の安定化ＺｒＯ2 粉
末、Ｃｏ粉末、およびＮｉ粉末、さらにＭｏ粉末、炭素
粉末を用意し、これら原料粉末を表１に示される配合組
成に配合し、ボールミルにて７２時間湿式混合し、乾燥
した後、１ton/cm2 の圧力で圧粉体にプレス成形し、こ
の圧粉体を窒素雰囲気中、１４００〜１６００℃の範囲
内の所定温度に１時間保持の条件で普通焼結し、さらに
引続いて圧力：１５００気圧、温度：１４００℃の条件
でＨＩＰ処理することにより、実質的に配合組成と同じ
成分組成をもち、かつＳＮＧＮ１２０４０８のスローア
ウェイチップ形状を有する本発明ＴｉＣＮ基サーメット
製切削工具（以下、本発明切削工具という）１〜８およ
び従来ＴｉＣＮ基サーメット製切削工具（以下、従来切
削工具という）１〜３をそれぞれ製造した。
【００１３】
【表１】
【００１４】つぎに、この結果得られた各種の切削工具
について、 被削材：ＳＣＭ４４０、 切削速度：３４０m/min 、 送り：０．３mm/rev. 、 切込み：１．５mm、 切削時間：２０min 、 の条件で鋼の湿式高速連続切削試験を行ない、切刃の逃
げ面摩耗幅を測定した。これらの結果を強度を評価する
目的で測定した抗析力と共に表１に示した。
について、 被削材：ＳＣＭ４４０、 切削速度：３４０m/min 、 送り：０．３mm/rev. 、 切込み：１．５mm、 切削時間：２０min 、 の条件で鋼の湿式高速連続切削試験を行ない、切刃の逃
げ面摩耗幅を測定した。これらの結果を強度を評価する
目的で測定した抗析力と共に表１に示した。
【００１５】
【発明の効果】表１に示される結果から、本発明切削工
具１〜８は、いずれもこれを構成するＴｉＣＮ基サーメ
ットにおける結合相の含有量が相対的に低いにもかかわ
らず、ＺｒＯ2 および安定化ＺｒＯ2 の作用で、すぐれ
た焼結性が確保されるので、同結合相の含有量が相対的
に高い従来切削工具１〜３と同等の強度を有し、かつこ
のように結合相含有量が低く、かつ熱伝導性向上効果を
有するＺｒＣＮの作用で、すぐれた耐熱塑性変形性をも
つようになるので、高温発生を伴なう高速切削でもすぐ
れた耐摩耗性を発揮するのに対して、従来切削工具１〜
３は、結合相含有量が高いことが原因で、切削開始後す
ぐに塑性変形を起し、切削不能に至ることが明らかであ
る。
具１〜８は、いずれもこれを構成するＴｉＣＮ基サーメ
ットにおける結合相の含有量が相対的に低いにもかかわ
らず、ＺｒＯ2 および安定化ＺｒＯ2 の作用で、すぐれ
た焼結性が確保されるので、同結合相の含有量が相対的
に高い従来切削工具１〜３と同等の強度を有し、かつこ
のように結合相含有量が低く、かつ熱伝導性向上効果を
有するＺｒＣＮの作用で、すぐれた耐熱塑性変形性をも
つようになるので、高温発生を伴なう高速切削でもすぐ
れた耐摩耗性を発揮するのに対して、従来切削工具１〜
３は、結合相含有量が高いことが原因で、切削開始後す
ぐに塑性変形を起し、切削不能に至ることが明らかであ
る。
【００１６】上述のように、この発明のＴｉＣＮ基サー
メット製切削工具は、すぐれた耐熱塑性変形性を有する
ので、特に発熱を伴なう高速切削や重切削などの苛酷な
条件下での切削にすぐれた耐摩耗性を示し、長期に亘っ
てすぐれた切削性能を発揮するのである。
メット製切削工具は、すぐれた耐熱塑性変形性を有する
ので、特に発熱を伴なう高速切削や重切削などの苛酷な
条件下での切削にすぐれた耐摩耗性を示し、長期に亘っ
てすぐれた切削性能を発揮するのである。
【手続補正書】
【提出日】平成４年４月３日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１２
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１２】
【実施例】つぎに、この発明の切削工具を実施例により
具体的に説明する。原料粉末として、いずれも０．５〜
１．５μｍの範囲内の平均粒径を有する各種のＴｉＣｘ
ＮｙおよびＺｒＣｘＮｙ粉末、ＺｒＯ2 粉末、Ｙ
2 Ｏ3 ：３％固溶の安定化ＺｒＯ2 粉末、ＣａＯ：８％
固溶の安定化ＺｒＯ2 粉末、ＭｇＯ：１０％固溶の安定
化ＺｒＯ2 粉末、ＣｅＯ2 ：１０％固溶の安定化ＺｒＯ
2 粉末、Ｌａ2 Ｏ3 ：１０％固溶の安定化ＺｒＯ2 粉
末、Ｃｏ粉末、およびＮｉ粉末、さらにＭｏ粉末、炭素
粉末を用意し、これら原料粉末を、本発明切削工具１〜
３、５、７、および８、並びに従来切削工具１〜３につ
いては表１に示される配合組成に配合し、混合ボールと
して粒径：１ｍｍの焼結ＺｒＯ2 ボールを用い、ボール
ミルにて７２時間湿式混合し、また本発明切削工具４お
よび６については、原料粉末としてＣｏ粉末およびＮｉ
粉末を使用せず、これに代っていずれも粒径：１ｍｍを
有する組成：ＴｉＣ0.5 Ｎ0.5 −３０％ＣｏおよびＴｉ
Ｃ0.5 Ｎ0.5 −４０％Ｎｉのセラミックボールを用い、
ボールミルでの湿式混合時間を、本発明切削工具４につ
いては６０時間、本発明切削工具６については１２時間
とし、上記セラミックボールの混合時の摩耗によりＣｏ
およびＮｉを供給して表１に示される配合組成とし、い
ずれも乾燥した後、１ton/cm2 の圧力で圧粉体にプレス
成形し、この圧粉体を窒素雰囲気中、１４００〜１６０
０℃の範囲内の所定温度に１時間保持の条件で普通焼結
し、さらに引続いて圧力：１５００気圧、温度：１４０
０℃の条件でＨＩＰ処理することにより、実質的に配合
組成と同じ成分組成をもち、かつＳＮＧＮ１２０４０８
のスローアウェイチップ形状を有する本発明ＴｉＣＮ基
サーメット製切削工具（以下、本発明切削工具という）
１〜８および従来ＴｉＣＮ基サーメット製切削工具（以
下、従来切削工具という）１〜３をそれぞれ製造した。
なお、上記実施例の場合、原料粉末として、Ｃｏ粉末お
よびＮｉ粉末のほかに、炭素粉末との共存下でＣｏＯ粉
末やＮｉＯ粉末、さらにＣｏ3 Ｔｉ粉末およびＮｉ3 Ｔ
ｉ粉末を用い、これら粉末の焼結時の分解反応によって
所定量のＣｏおよび／またはＮｉを生成せしめて結合相
を形成するようにしてもよい。
具体的に説明する。原料粉末として、いずれも０．５〜
１．５μｍの範囲内の平均粒径を有する各種のＴｉＣｘ
ＮｙおよびＺｒＣｘＮｙ粉末、ＺｒＯ2 粉末、Ｙ
2 Ｏ3 ：３％固溶の安定化ＺｒＯ2 粉末、ＣａＯ：８％
固溶の安定化ＺｒＯ2 粉末、ＭｇＯ：１０％固溶の安定
化ＺｒＯ2 粉末、ＣｅＯ2 ：１０％固溶の安定化ＺｒＯ
2 粉末、Ｌａ2 Ｏ3 ：１０％固溶の安定化ＺｒＯ2 粉
末、Ｃｏ粉末、およびＮｉ粉末、さらにＭｏ粉末、炭素
粉末を用意し、これら原料粉末を、本発明切削工具１〜
３、５、７、および８、並びに従来切削工具１〜３につ
いては表１に示される配合組成に配合し、混合ボールと
して粒径：１ｍｍの焼結ＺｒＯ2 ボールを用い、ボール
ミルにて７２時間湿式混合し、また本発明切削工具４お
よび６については、原料粉末としてＣｏ粉末およびＮｉ
粉末を使用せず、これに代っていずれも粒径：１ｍｍを
有する組成：ＴｉＣ0.5 Ｎ0.5 −３０％ＣｏおよびＴｉ
Ｃ0.5 Ｎ0.5 −４０％Ｎｉのセラミックボールを用い、
ボールミルでの湿式混合時間を、本発明切削工具４につ
いては６０時間、本発明切削工具６については１２時間
とし、上記セラミックボールの混合時の摩耗によりＣｏ
およびＮｉを供給して表１に示される配合組成とし、い
ずれも乾燥した後、１ton/cm2 の圧力で圧粉体にプレス
成形し、この圧粉体を窒素雰囲気中、１４００〜１６０
０℃の範囲内の所定温度に１時間保持の条件で普通焼結
し、さらに引続いて圧力：１５００気圧、温度：１４０
０℃の条件でＨＩＰ処理することにより、実質的に配合
組成と同じ成分組成をもち、かつＳＮＧＮ１２０４０８
のスローアウェイチップ形状を有する本発明ＴｉＣＮ基
サーメット製切削工具（以下、本発明切削工具という）
１〜８および従来ＴｉＣＮ基サーメット製切削工具（以
下、従来切削工具という）１〜３をそれぞれ製造した。
なお、上記実施例の場合、原料粉末として、Ｃｏ粉末お
よびＮｉ粉末のほかに、炭素粉末との共存下でＣｏＯ粉
末やＮｉＯ粉末、さらにＣｏ3 Ｔｉ粉末およびＮｉ3 Ｔ
ｉ粉末を用い、これら粉末の焼結時の分解反応によって
所定量のＣｏおよび／またはＮｉを生成せしめて結合相
を形成するようにしてもよい。
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、 結合相形成成分としてのＣｏおよびＮｉのうちの１種ま
たは２種：０．２〜８％、 分散相形成成分としてのジルコニアおよび安定化ジルコ
ニアのうちの１種または２種：５〜３０％、 分散相形成成分としての炭窒化ジルコニウム：１〜４４
％、を含有し、残りが分散相形成成分としての５０％以
上の炭窒化チタンと不可避不純物からなる組成を有する
炭窒化チタン基サーメットで構成したことを特徴とする
耐熱塑性変形性のすぐれた炭窒化チタン基サーメット製
切削工具。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30973591A JPH05116006A (ja) | 1991-10-29 | 1991-10-29 | 耐熱塑性変形性のすぐれた炭窒化チタン基サーメツト製切削工具 |
| US07/960,693 US5376466A (en) | 1991-10-17 | 1992-10-14 | Cermet blade member |
| DE69213152T DE69213152T2 (de) | 1991-10-17 | 1992-10-15 | Cermet Schneidkörperblatt |
| EP92117631A EP0537741B1 (en) | 1991-10-17 | 1992-10-15 | Cermet blade member |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30973591A JPH05116006A (ja) | 1991-10-29 | 1991-10-29 | 耐熱塑性変形性のすぐれた炭窒化チタン基サーメツト製切削工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05116006A true JPH05116006A (ja) | 1993-05-14 |
Family
ID=17996670
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30973591A Pending JPH05116006A (ja) | 1991-10-17 | 1991-10-29 | 耐熱塑性変形性のすぐれた炭窒化チタン基サーメツト製切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05116006A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2131224A2 (en) | 2008-06-04 | 2009-12-09 | Olympus Corporation | Microscope system and its magnication modifying method |
-
1991
- 1991-10-29 JP JP30973591A patent/JPH05116006A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2131224A2 (en) | 2008-06-04 | 2009-12-09 | Olympus Corporation | Microscope system and its magnication modifying method |
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