JPH05202421A - 超深絞り用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
超深絞り用冷延鋼板の製造方法Info
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- JPH05202421A JPH05202421A JP3434792A JP3434792A JPH05202421A JP H05202421 A JPH05202421 A JP H05202421A JP 3434792 A JP3434792 A JP 3434792A JP 3434792 A JP3434792 A JP 3434792A JP H05202421 A JPH05202421 A JP H05202421A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 極低炭素冷延鋼板のｒ値をＭnにより改善を
図ると共にＴi量を低減して超深絞り用冷延鋼板を低コ
ストにて製造する。 【構成】 Ｃ:０.００１１〜０.００２５％、Ｍn:０.１
〜１.０％、Ｓ:０.０１％以下、Ｎ:０.００３％以下、
Ａl:０.０１〜０.１％、Ｔi:０.０４％以下で、かつ、
ＴiをＮとＣの総量の原子当量比以上に含み、残部がＦe
及び不可避的不純物元素よりなる鋼について、１１００
〜１３００℃の範囲に加熱し、かつ、該加熱温度及び熱
間仕上げ圧延入側温度が下記式(１)、(２)を満足する条
件で熱間圧延を行い、４００〜７５０℃の温度範囲で巻
取り、これを酸洗し、冷間圧延、焼鈍を行うことによ
り、超深絞り用冷延鋼板が得られる。 記 【化１】 【化２】
図ると共にＴi量を低減して超深絞り用冷延鋼板を低コ
ストにて製造する。 【構成】 Ｃ:０.００１１〜０.００２５％、Ｍn:０.１
〜１.０％、Ｓ:０.０１％以下、Ｎ:０.００３％以下、
Ａl:０.０１〜０.１％、Ｔi:０.０４％以下で、かつ、
ＴiをＮとＣの総量の原子当量比以上に含み、残部がＦe
及び不可避的不純物元素よりなる鋼について、１１００
〜１３００℃の範囲に加熱し、かつ、該加熱温度及び熱
間仕上げ圧延入側温度が下記式(１)、(２)を満足する条
件で熱間圧延を行い、４００〜７５０℃の温度範囲で巻
取り、これを酸洗し、冷間圧延、焼鈍を行うことによ
り、超深絞り用冷延鋼板が得られる。 記 【化１】 【化２】
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、超深絞り用冷延鋼板の
製造方法に関し、特にランクフォード値(ｒ値)の改善を
可能にしたものである。
製造方法に関し、特にランクフォード値(ｒ値)の改善を
可能にしたものである。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】自動車
用部品、特にフェンダー、オイルパン等の部品の成形で
は深絞り性が要求され、従来から、ｒ値が２.０前後の
超深絞り用冷延鋼板が使用されてきた。更に近年、ユー
ザーニーズの多様化、或いはファッション性の追求に伴
い、一層高度のプレス成形性の求められる部品が増加し
つつある。
用部品、特にフェンダー、オイルパン等の部品の成形で
は深絞り性が要求され、従来から、ｒ値が２.０前後の
超深絞り用冷延鋼板が使用されてきた。更に近年、ユー
ザーニーズの多様化、或いはファッション性の追求に伴
い、一層高度のプレス成形性の求められる部品が増加し
つつある。
【０００３】従来、上述のような超深絞り用冷延鋼板と
しては、極低Ｃ鋼にＣ或いはＮを十分固着するに必要な
Ｔi或いはＮbを添加したＩＦ鋼(Ｉnterstitial Ｆree
Ｓteel)がよく知られている。しかしながら、これらの
鋼においては、ＴiはＮ、Ｓ及びＣの総量の原子当量比
以下の添加では固溶Ｃが残存し、十分な特性を得ること
ができないと言われてきた。
しては、極低Ｃ鋼にＣ或いはＮを十分固着するに必要な
Ｔi或いはＮbを添加したＩＦ鋼(Ｉnterstitial Ｆree
Ｓteel)がよく知られている。しかしながら、これらの
鋼においては、ＴiはＮ、Ｓ及びＣの総量の原子当量比
以下の添加では固溶Ｃが残存し、十分な特性を得ること
ができないと言われてきた。
【０００４】また、Ｍnは、焼鈍時の粒成長性を劣化さ
せる成分として知られており、高ｒ値を得るには、Ｎ、
Ｓ及びＣの総量の原子当量比以上の十分なＴiの添加、
及びＭnの低減を行うことが必要であると言われてい
る。そのため、Ｔiの多量添加によるコストアップ、Ｍn
Ｓの十分な析出が行われないことによるスラブの熱間脆
性割れ等の問題点があった。
せる成分として知られており、高ｒ値を得るには、Ｎ、
Ｓ及びＣの総量の原子当量比以上の十分なＴiの添加、
及びＭnの低減を行うことが必要であると言われてい
る。そのため、Ｔiの多量添加によるコストアップ、Ｍn
Ｓの十分な析出が行われないことによるスラブの熱間脆
性割れ等の問題点があった。
【０００５】例えば、Ｔi添加極低炭素冷延鋼板にＭnを
添加することにより、ｒ値が向上することが「鉄と
鋼」、７６(１９９０)、ｐ４２２に示されている。しか
し、これは、Ｐ、Ｍnを複合添加した高張力鋼板を得る
技術であって、Ｍnを添加するのは、これによりＭnＳが
形成されるが、その結果、ＦeＴiＰの析出状況を変化さ
せ、ｒ値に好ましい再結晶集合組織を形成させる役割を
果たすためであるとされている。
添加することにより、ｒ値が向上することが「鉄と
鋼」、７６(１９９０)、ｐ４２２に示されている。しか
し、これは、Ｐ、Ｍnを複合添加した高張力鋼板を得る
技術であって、Ｍnを添加するのは、これによりＭnＳが
形成されるが、その結果、ＦeＴiＰの析出状況を変化さ
せ、ｒ値に好ましい再結晶集合組織を形成させる役割を
果たすためであるとされている。
【０００６】以上のように、従来の超深絞り用冷延鋼板
では、Ｔi添加ＩＦ鋼によってある程度の前進が得られ
たとは言え、各種特性値のより一層の向上、それに伴う
操業条件の緩和、歩留りの向上等、残された問題も多
い。特に、極低炭素冷延鋼板のｒ値をＭnにより改善を
図る技術は未だ確立されていないのが実情である。
では、Ｔi添加ＩＦ鋼によってある程度の前進が得られ
たとは言え、各種特性値のより一層の向上、それに伴う
操業条件の緩和、歩留りの向上等、残された問題も多
い。特に、極低炭素冷延鋼板のｒ値をＭnにより改善を
図る技術は未だ確立されていないのが実情である。
【０００７】本発明は、かゝる状況のもとで、極低炭素
冷延鋼板のｒ値をＭnにより改善を図ると共にＴi量を低
減して超深絞り用冷延鋼板を低コストにて製造し得る方
法を提供することを目的とするものである。
冷延鋼板のｒ値をＭnにより改善を図ると共にＴi量を低
減して超深絞り用冷延鋼板を低コストにて製造し得る方
法を提供することを目的とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するた
め、本発明者らは、ｒ値の改善を図り、Ｔi量を低減し
た超深絞り用冷延鋼板の製造方法について検討した結
果、まず、極低Ｃ−ＩＦ鋼において、Ｍn量を適量添加
することにより、ＭnＳが析出し、ＴiＳ分のＴiがＴiＣ
の析出に働くため、Ｔi添加量がＣ、Ｎ、Ｓの原子当量
比以下であっても固溶Ｃが残存しないことを知見した。
め、本発明者らは、ｒ値の改善を図り、Ｔi量を低減し
た超深絞り用冷延鋼板の製造方法について検討した結
果、まず、極低Ｃ−ＩＦ鋼において、Ｍn量を適量添加
することにより、ＭnＳが析出し、ＴiＳ分のＴiがＴiＣ
の析出に働くため、Ｔi添加量がＣ、Ｎ、Ｓの原子当量
比以下であっても固溶Ｃが残存しないことを知見した。
【０００９】そこで、本発明者らは、更に鋭意研究を重
ねた結果、適量のＭnを添加すると共に、スラブ加熱温
度、Ｔi、Ｎ及びＳ量を制御することにより、熱間圧延
前のスラブ再加熱時に鋼中の３０％以上のＳ量をＭnＳ
として析出させることで、熱延時にＴiＳの析出を制御
し、比較的粗大な析出物を得ることができることを知見
した。これに伴い、熱延過程で析出する微細なＴiＳよ
りも冷延焼鈍時の回復、再結晶過程での粒成長性が良く
なり、優れた深絞り性を持つことを見い出した。これに
よって、その製造コストが低減でき、また、熱間加工時
の脆化を抑制できることが判明し、ここに本発明を完成
したものである。
ねた結果、適量のＭnを添加すると共に、スラブ加熱温
度、Ｔi、Ｎ及びＳ量を制御することにより、熱間圧延
前のスラブ再加熱時に鋼中の３０％以上のＳ量をＭnＳ
として析出させることで、熱延時にＴiＳの析出を制御
し、比較的粗大な析出物を得ることができることを知見
した。これに伴い、熱延過程で析出する微細なＴiＳよ
りも冷延焼鈍時の回復、再結晶過程での粒成長性が良く
なり、優れた深絞り性を持つことを見い出した。これに
よって、その製造コストが低減でき、また、熱間加工時
の脆化を抑制できることが判明し、ここに本発明を完成
したものである。
【００１０】すなわち、本発明は、Ｃ:０.００１１〜
０.００２５％、Ｍn:０.１〜１.０％、Ｓ:０.０１％以
下、Ｎ:０.００３％以下、Ａl:０.０１〜０.１％、Ｔi:
０.０４％以下で、かつ、ＴiをＮとＣの総量の原子当量
比以上に含み、残部がＦe及び不可避的不純物元素より
なる鋼について、１１００〜１３００℃の範囲に加熱
し、かつ、該加熱温度及び熱間仕上げ圧延入側温度が下
記式(１)、(２)を満足する条件で熱間圧延を行い、４０
０〜７５０℃の温度範囲で巻取り、これを酸洗し、冷間
圧延、焼鈍を行うことを特徴とする超深絞り用冷延鋼板
の製造方法を要旨とするものである。
０.００２５％、Ｍn:０.１〜１.０％、Ｓ:０.０１％以
下、Ｎ:０.００３％以下、Ａl:０.０１〜０.１％、Ｔi:
０.０４％以下で、かつ、ＴiをＮとＣの総量の原子当量
比以上に含み、残部がＦe及び不可避的不純物元素より
なる鋼について、１１００〜１３００℃の範囲に加熱
し、かつ、該加熱温度及び熱間仕上げ圧延入側温度が下
記式(１)、(２)を満足する条件で熱間圧延を行い、４０
０〜７５０℃の温度範囲で巻取り、これを酸洗し、冷間
圧延、焼鈍を行うことを特徴とする超深絞り用冷延鋼板
の製造方法を要旨とするものである。
【００１１】記
【化３】
【化４】 ここで、Ｓ：鋼中Ｓ量(％) Ｔi：鋼中Ｔi量(％)−３.４３×鋼中Ｎ量(％) Ｍn：鋼中Ｍn量(％) Ｘ：加熱温度(℃＋２７３) Ｔ：熱間仕上げ圧延入側温度(℃＋２７３)
【００１２】以下に本発明を更に詳細に説明する。
【００１３】
【００１４】まず、本発明における化学成分の限定理由
について説明する。
について説明する。
【００１５】Ｃ：従来のＩＦ鋼は０.００３０％程度の
Ｃを含み、それを固定するに十分なＴiを添加して初め
て高ｒ値が得られた。これは、固溶Ｃが冷延若しくは回
復再結晶過程で転位の移動に影響を及ぼし、(１１１）
集合組織の発達を抑制することが原因と知られている。
しかし、本発明者らの研究により、Ｃ量を０.００１１
〜０.００２５％にすることにより、その析出及び固定
のために添加する炭化物形成元素の絶対量を少なくする
ことができ、析出物の量も低減できることがわかった。
したがって、Ｃ量は０.００１１〜０.００２５％の範囲
とする。
Ｃを含み、それを固定するに十分なＴiを添加して初め
て高ｒ値が得られた。これは、固溶Ｃが冷延若しくは回
復再結晶過程で転位の移動に影響を及ぼし、(１１１）
集合組織の発達を抑制することが原因と知られている。
しかし、本発明者らの研究により、Ｃ量を０.００１１
〜０.００２５％にすることにより、その析出及び固定
のために添加する炭化物形成元素の絶対量を少なくする
ことができ、析出物の量も低減できることがわかった。
したがって、Ｃ量は０.００１１〜０.００２５％の範囲
とする。
【００１６】Ｍn、Ｔi：Ｍn量を０.１〜１.０％、Ｔi量
を０.０４％以下で、かつ、ＮとＣをＴiで固定すること
により、冷延板の焼鈍時の粒成長性が良好になり、ｒ値
が向上する。しかし、Ｍn量が０.１％未満では必要とす
るＭnＳが十分得られず、また、１.０％を超えると延性
の低下が大きくなり、成形性が低下する。一方、Ｔi量
はＮとＣの総量の原子当量比より少ないと固溶Ｃ及び固
溶Ｎが存在し、ｒ値が低下する。またＴi量が０.０４％
を超えると焼鈍時の粒成長性を劣化させるだけでなく、
コストアップの要因ともなる。
を０.０４％以下で、かつ、ＮとＣをＴiで固定すること
により、冷延板の焼鈍時の粒成長性が良好になり、ｒ値
が向上する。しかし、Ｍn量が０.１％未満では必要とす
るＭnＳが十分得られず、また、１.０％を超えると延性
の低下が大きくなり、成形性が低下する。一方、Ｔi量
はＮとＣの総量の原子当量比より少ないと固溶Ｃ及び固
溶Ｎが存在し、ｒ値が低下する。またＴi量が０.０４％
を超えると焼鈍時の粒成長性を劣化させるだけでなく、
コストアップの要因ともなる。
【００１７】Ｓ：Ｓ量が増加すると析出するＭnＳ量の
絶対量も増加し、伸びフランジ性に代表される局部延性
を劣化させるため、Ｓ量は０.０１％以下に制限しなけ
ればならない。
絶対量も増加し、伸びフランジ性に代表される局部延性
を劣化させるため、Ｓ量は０.０１％以下に制限しなけ
ればならない。
【００１８】Ａl：Ａlは脱酸に必要な元素であり、十分
に脱酸を行うには最低０.０１％のＡl量が必要である。
しかし、逆に０.１％を超えると脱酸が飽和に達するだ
けでなく、アルミナ系介在物が発生し、成形性を劣化さ
せるので好ましくない。
に脱酸を行うには最低０.０１％のＡl量が必要である。
しかし、逆に０.１％を超えると脱酸が飽和に達するだ
けでなく、アルミナ系介在物が発生し、成形性を劣化さ
せるので好ましくない。
【００１９】Ｎ：Ｎ量の増加に伴い、それを固定するの
に必要なＴiの添加量が多くなり、コストアップを招く
他、析出物量も増加し、粒成長性が劣化し、ｒ値の向上
が得にくくなるので、Ｎ量はできるだけ低レベル、好ま
しくは０.００２％以下が望ましいが、所望の材質を得
るのに必要な最低限の値が０.００３％であることか
ら、Ｎ量は０.００３％以下とする。
に必要なＴiの添加量が多くなり、コストアップを招く
他、析出物量も増加し、粒成長性が劣化し、ｒ値の向上
が得にくくなるので、Ｎ量はできるだけ低レベル、好ま
しくは０.００２％以下が望ましいが、所望の材質を得
るのに必要な最低限の値が０.００３％であることか
ら、Ｎ量は０.００３％以下とする。
【００２０】次に本発明の製造条件について説明する。
【００２１】上記成分組成の鋼は通常行われる転炉等で
溶製される。溶製された溶鋼は鋼片とされるが、その方
法としては特に制限はなく、造塊法でもかまわない。鋼
片は室温まで冷却された後、熱延加熱炉に装入される
が、その際、一旦室温まで冷却せず、加熱炉に装入する
ＨＣＲ法でもかまわない。また、鋼片を再加熱すること
なくそのまま圧延することはもとより、短時間の保熱及
び／又は部分的な加熱の後に熱延しても本発明の効果は
何ら損なわれるものではない。
溶製される。溶製された溶鋼は鋼片とされるが、その方
法としては特に制限はなく、造塊法でもかまわない。鋼
片は室温まで冷却された後、熱延加熱炉に装入される
が、その際、一旦室温まで冷却せず、加熱炉に装入する
ＨＣＲ法でもかまわない。また、鋼片を再加熱すること
なくそのまま圧延することはもとより、短時間の保熱及
び／又は部分的な加熱の後に熱延しても本発明の効果は
何ら損なわれるものではない。
【００２２】鋼片の加熱温度については、通常の１１０
０〜１３００℃の範囲でよいが、仕上げ温度がＡr3点以
上に確保できるのであれば、できるだけ低い方が望まし
い。
０〜１３００℃の範囲でよいが、仕上げ温度がＡr3点以
上に確保できるのであれば、できるだけ低い方が望まし
い。
【００２３】但し、加熱温度は次式(１)を満たさなけれ
ばならない。
ばならない。
【化５】
【００２４】この(１)式の条件を満たすことは、加熱温
度時において鋼中に含まれるＳの少なくとも３０％以上
がＭnＳとして存在していることを表わしている。
度時において鋼中に含まれるＳの少なくとも３０％以上
がＭnＳとして存在していることを表わしている。
【００２５】熱延条件はオーステナイト域での熱延終了
が好ましい。仕上げ温度がＡr3点未満になると、冷延、
焼鈍後の特性を害する集合組織が形成される。また、こ
の際に熱間仕上げ圧延入側温度(Ｔ)は次式(２)を満たさ
なければならない。
が好ましい。仕上げ温度がＡr3点未満になると、冷延、
焼鈍後の特性を害する集合組織が形成される。また、こ
の際に熱間仕上げ圧延入側温度(Ｔ)は次式(２)を満たさ
なければならない。
【化６】
【００２６】この(２)式の条件を満たすことは、仕上げ
圧延前の鋼中にＴiＳが殆ど存在していないことを表わ
している。
圧延前の鋼中にＴiＳが殆ど存在していないことを表わ
している。
【００２７】巻取り温度は、固溶Ｃの固定のために規制
することが必要であるが、Ｃ量が極めて低い本鋼におい
ては、低温巻取りでも残存固溶Ｃ量は少なく、ｒ値の低
下は殆どないので、その下限は４００℃とする。しか
し、巻取り温度が７５０℃を超えると高温巻取り温度に
おける諸問題、例えば、スケール、表面欠陥等の問題が
発生するので、７５０℃を上限とする。
することが必要であるが、Ｃ量が極めて低い本鋼におい
ては、低温巻取りでも残存固溶Ｃ量は少なく、ｒ値の低
下は殆どないので、その下限は４００℃とする。しか
し、巻取り温度が７５０℃を超えると高温巻取り温度に
おける諸問題、例えば、スケール、表面欠陥等の問題が
発生するので、７５０℃を上限とする。
【００２８】次に、これを酸洗し、冷間圧延、焼鈍を行
うが、これらの条件は特に制限されない。なお、冷延条
件は冷延率が６５〜９０％であれば高いほどｒ値の向上
が得られるが、最低限６５％の冷延を加えれば所望の特
性が得られ、一方、９０％以上の冷延は通常のタンデム
ミルで１回の圧延で完了することは不可能である。焼鈍
条件は、均熱温度が再結晶温度以上、Ａc3点未満の範囲
であれば加熱、冷却条件は特に規制されない。しかし、
Ａc3点を超えてオーステナイト域まで加熱するとγ−α
変態時にランダム核生成をもたらし、極端にｒ値が劣化
するので留意する。
うが、これらの条件は特に制限されない。なお、冷延条
件は冷延率が６５〜９０％であれば高いほどｒ値の向上
が得られるが、最低限６５％の冷延を加えれば所望の特
性が得られ、一方、９０％以上の冷延は通常のタンデム
ミルで１回の圧延で完了することは不可能である。焼鈍
条件は、均熱温度が再結晶温度以上、Ａc3点未満の範囲
であれば加熱、冷却条件は特に規制されない。しかし、
Ａc3点を超えてオーステナイト域まで加熱するとγ−α
変態時にランダム核生成をもたらし、極端にｒ値が劣化
するので留意する。
【００２９】本発明により得られる超深絞り用冷延鋼板
は、冷延前にＣ、ＮがＴiによって殆ど固定され、冷
延、焼鈍後も殆ど分解することがないため、過時効処理
は必要でないが、現状の連続焼鈍ラインに設置されてい
る過時効帯を通板し、通常のアルミキルド鋼に採用され
ているような過時効処理を加えても、何ら材質を劣化さ
せるものではない。
は、冷延前にＣ、ＮがＴiによって殆ど固定され、冷
延、焼鈍後も殆ど分解することがないため、過時効処理
は必要でないが、現状の連続焼鈍ラインに設置されてい
る過時効帯を通板し、通常のアルミキルド鋼に採用され
ているような過時効処理を加えても、何ら材質を劣化さ
せるものではない。
【００３０】次に本発明の実施例を示す。
【００３１】
【表１】 に示す化学成分の供試鋼について常法により製造した鋼
片を
片を
【表２】 に示す条件で加熱し、熱間圧延を行った後、巻取り、酸
洗後、８０％の圧下率で冷間圧延を施し、板厚０.８mm
の冷延板を得た。この冷延板に８５０℃×１分の焼鈍を
施し、引張試験を行った。
洗後、８０％の圧下率で冷間圧延を施し、板厚０.８mm
の冷延板を得た。この冷延板に８５０℃×１分の焼鈍を
施し、引張試験を行った。
【００３２】試験結果は、表２に示すように、本発明の
製造条件により得られた本発明材１、３及び５は、いず
れもｒ値が２.４〜２.５程度の高い深絞り性を示してい
る。これに対し、単に、Ｍn添加量を増加した比較材６
(鋼Ｄ)、７(鋼Ｅ)及び９(鋼Ｇ)では、製造条件を本発明
範囲内の条件にしても、目的とする高い深絞り性を得る
ことができない。
製造条件により得られた本発明材１、３及び５は、いず
れもｒ値が２.４〜２.５程度の高い深絞り性を示してい
る。これに対し、単に、Ｍn添加量を増加した比較材６
(鋼Ｄ)、７(鋼Ｅ)及び９(鋼Ｇ)では、製造条件を本発明
範囲内の条件にしても、目的とする高い深絞り性を得る
ことができない。
【００３３】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
自動車ボディ、オイルパン等に用いるプレス加工用鋼板
のプレス加工性を改善することができる。また、Ｔi添
加量を低減することができ、低温巻取り法によっても従
来の高温巻取り材と同等のｒ値を持つ冷延鋼板を製造す
ることができる。
自動車ボディ、オイルパン等に用いるプレス加工用鋼板
のプレス加工性を改善することができる。また、Ｔi添
加量を低減することができ、低温巻取り法によっても従
来の高温巻取り材と同等のｒ値を持つ冷延鋼板を製造す
ることができる。
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で(以下、同じ)、Ｃ:０.００１１
〜０.００２５％、Ｍn:０.１〜１.０％、Ｓ:０.０１％
以下、Ｎ:０.００３％以下、Ａl:０.０１〜０.１％、Ｔ
i:０.０４％以下で、かつ、ＴiをＮとＣの総量の原子当
量比以上に含み、残部がＦe及び不可避的不純物元素よ
りなる鋼について、１１００〜１３００℃の範囲に加熱
し、かつ、該加熱温度及び熱間仕上げ圧延入側温度が下
記式(１)、(２)を満足する条件で熱間圧延を行い、４０
０〜７５０℃の温度範囲で巻取り、これを酸洗し、冷間
圧延、焼鈍を行うことを特徴とする超深絞り用冷延鋼板
の製造方法。 記 【化１】 【化２】 ここで、Ｓ：鋼中Ｓ量(％) Ｔi：鋼中Ｔi量(％)−３.４３×鋼中Ｎ量(％) Ｍn：鋼中Ｍn量(％) Ｘ：加熱温度(℃＋２７３) Ｔ：熱間仕上げ圧延入側温度(℃＋２７３)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3434792A JPH05202421A (ja) | 1992-01-24 | 1992-01-24 | 超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3434792A JPH05202421A (ja) | 1992-01-24 | 1992-01-24 | 超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05202421A true JPH05202421A (ja) | 1993-08-10 |
Family
ID=12411610
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3434792A Pending JPH05202421A (ja) | 1992-01-24 | 1992-01-24 | 超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05202421A (ja) |
-
1992
- 1992-01-24 JP JP3434792A patent/JPH05202421A/ja active Pending
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20000307 |