JPH0521147B2 - - Google Patents
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- JPH0521147B2 JPH0521147B2 JP59095203A JP9520384A JPH0521147B2 JP H0521147 B2 JPH0521147 B2 JP H0521147B2 JP 59095203 A JP59095203 A JP 59095203A JP 9520384 A JP9520384 A JP 9520384A JP H0521147 B2 JPH0521147 B2 JP H0521147B2
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- Japan
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- weight
- polymer
- vibration damping
- parts
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Description
（産業上の利用分野）
本発明は、制振材に関し、詳しくは、動的弾性
係数及び損失係数が大きいと共に、すぐれた耐熱
性と高い弾性率を有する新規な重合体組成物を利
用してなる制振材に関する。 （従来の技術） 従来、各種の機械装置、電気装置、構造物等か
ら発生する騒音や振動を抑制し、又は防止するた
めに、粘弾性物質の剪断変形による内部摩擦を利
用した種々の樹脂組成物からなる制振材が提案さ
れ、或いは実用化されている。 このような制振材としては、既に代表的な熱可
塑性樹脂であるポリエチレンやポリプロピレンが
知られているほか、例えば、特開昭57−34949号
公報には、エチレン／酢酸ビニル共重合体からな
る制振材が開示されており、また、特開昭54−
43251号公報や特開昭54−43252号公報には、ポリ
イソブチレンを主成分とし、これにジエン系炭化
水素重合体又は環状オレフイン重合体と無機充填
剤とを配合してなる制振材が開示されている。し
かし、このような従来の制振材は、いずれもその
制振性能が尚十分ではないうえに、耐熱性が低い
ために、例えば、高温において制振用積層体とし
て使用し難く、或いは焼付塗装のような高温処理
に耐えない問題がある。また、弾性率が小さいた
めに加工性に劣る問題もある。 （発明が解決しようとする問題点） 本発明は、制振材における上記した問題を解決
するためになされたものであつて、制振性能にす
ぐれるのみならず、耐熱性及び加工性にもすぐれ
る制振材を提供することを目的とする。 （発明の概要） 本発明による制振材は、４−メチル−１−ペン
テン系重合体100重量部について、イソブチレン
含有量90モル％以上を有し、且つ、20℃のジイソ
ブチレン中で測定した極限粘度が0.6〜4dl／ｇの
範囲にあるポリイソブチレン系弾性重合体20〜
200重量部を含有する組成物からなり、熱変形温
度が100℃以上であると共に、25℃において、損
失係数が0.06以上であり、動的弾性係数が１×
109dyn／cm2以上であることを特徴とする。 （問題点を解決するための手段及び作用） 本発明による制振材において用いる４−メチル
−１−ペンテン系重合体には、４−メチル−１−
ペンテンの単独重合体、及び４−メチル−１−ペ
ンテンとこれを除く他の少量のα−オレフイン成
分との共重合体を含み、135℃のデカリン中で測
定した極限粘度〔η〕が1.0〜5.0dl／ｇの範囲に
あることが必要であり、1.5〜3.0dl／ｇの範囲に
あることが好ましい。また、上記α−オレフイン
としては炭素数２〜20のα−オレフイン、例え
ば、エチレン、プロピレン、１−ブテン、１−ペ
ンテン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−デセ
ン、１−ドデセン、１−テトラデセン、１−ヘキ
サデセン、１−オクタデセン等を挙げることがで
きる。４−メチル−１−ペンテン系重合体におけ
るこれらα−オレフイン成分の含有量は、通常、
0.5〜４モル％の範囲である。 本発明において用いるポリイソブチレン系弾性
重合体は、イソブチレン含有量90モル％以上を有
し、且つ、20℃のイソブチレン中で測定した極限
粘度が0.6〜3dl／ｇの範囲にあることを要する。
このような極限粘度を有するポリイソブチレン系
弾性重合体は、数平均分子量が2000を越えてお
り、重量平均分子量がおよそ２万乃至50万の範囲
にある弾性を有する固体重合体である。従つて、
このようなポリイソブチレン系弾性重合体の具体
例としては、例えば、イソブチレン単独共重合
体、イソブチレン／ジエン共重合体等を挙げるこ
とができる。 本発明による制振材において用いる４−メチル
−１−ペンテン系重合体組成物組成物は、上記４
−メチル−１−ペンテン系重合体100重量部につ
いて、上記ポリイソブチレン系弾性重合体20〜
200重量部を含有する。重合体組成物におけるポ
リイソブチレン系弾性重合体の含有量が上記範囲
よりも少ないときは、かかる重合体組成物よりな
る制振材の制振性能が尚低く、一方、上記範囲を
越える多量であるときは、熱変形温度が低下す
る。 更に、本発明による制振材においては、上記重
合体組成物は、熱変形温度が100℃以上であると
共に、25℃において、損失係数（tan δ）が0.06
以上であり、動的弾性係数（E'）が１×
109dyn／cm2以上である。 ここに、熱変形温度とは、針入度試験法によ
り、荷重49ｇで５℃／分の昇温速度で試料を昇温
するとき、0.1mm針入時の温度をいい、例えば、
Dupont 990 TMA装置によつて測定することが
できる。この熱変形温度が100℃よりも低いとき
は、制振材の耐熱性が十分でない。損失係数と
は、Vibron法による周波数110Hz、動的変位1.6
×10-3cmでのtan δをいい、25℃においてこの損
失係数が0.06よりも小さいときは、制振性能が十
分でない。また、動的弾性係数とは、Vibron法
による周波数110Hz、動的変位1.6×10-3cmでの貯
蔵弾性率（E'）をいい、25℃におけるこの動的弾
性係数が１×109dyn／cm2よりも小さいときは、
例えば、この制振材を金属板の間に積層して、複
合積層体とした場合に、特に、高周波数領域にお
ける振動に対する制振性能が不足し、更には、か
かる複合体における形状保持性が低下する。ま
た、制振材をプレス加工により製造する際の深絞
り性が低下する。 本発明による制振材は、例えば、制振用複合積
層体における芯体若しくは中間層として、また、
充填剤を含有してなる制振用複合組成物として好
適に用いることができる。 先ず、制振用複合積層体における芯体としての
使用について説明する。芯体として使用するに際
しては、複合積層体の構造は何ら制限されるもの
ではないが、例えば、対向する金属板の間にこの
制振材を介在させた構造を有する複合積層体を好
ましい一例として挙げることができる。このよう
な芯体として使用する場合、芯体の厚みは、通
常、0.05〜0.5mmの範囲が好適である。また、複
合積層体における上記金属板としては、鉄、鋼、
銅、アルミニウム、ステンレス鋼、真ちゆう等を
例示することができ、これら金属板の厚みは、特
に制限されないが、通常、0.1〜２mm、好ましく
は0.2〜0.5mmの範囲である。 本発明による制振材は、例えば、金属への接着
性を改善するために、変性ポリオレフインを含有
してもよい。かかる変性ポリオレフインとして
は、例えば、アクリル酸、メタクリル酸、マレイ
ン酸、イタコン酸、シトラコン酸、ビシクロ
〔2.2.1〕ヘプト−２−エン−５，６−ジカルボン
酸等の不飽和カルボン酸、又はその酸無水物、塩
若しくはエステルからなる不飽和カルボン酸誘導
体をポリオレフインにグラフト共重合させた共重
合体を好適に用いることができる。ここに、上記
ポリオレフインとしては、例えば、ポエチレン、
プロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、４−メ
チル−１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテ
ン、１−デセン、１−ドデセン、１−テトラデセ
ン、１−ヘキサデセン、１−オクタデセン等の単
独重合体及びこれらの共重合体を挙げることがで
きる。これら変性ポリオレフインにおける上記不
飽和カルボン酸誘導体成分単位のグラフト割合
は、上記ポリオレフイン100重量部に対して、通
常、0.1〜５重量部、好ましくは0.2〜３重量部の
範囲である。また、かかる変性ポリオレフインの
制振材における含有量は、前記４−メチル−１−
ペンテン系重合体100重量部に対して、通常、５
〜20重量部、好ましくは５〜10重量部の範囲であ
る。 また、本発明による制振材には、制振性や剛性
を向上させ、或いは焼付塗装の際の重合体の流れ
出しを抑えるために、必要に応じて、無機充填剤
を含有させることができる。かかる無機充填剤と
しては、例えば、グラフアイト、マイカ、酸化チ
タン、亜鉛華、クレー、炭酸カルシウム、炭酸マ
グネシウム、カーボンブラツク等を例示すること
ができる。このような無機充填剤の配合量は、前
記４−メチル−１−ペンテン系重合体100重量部
について、通常、10〜50重量部の範囲である。 このような制振用複合積層体の製造方法は既に
種々知られている。例えば、シート状制振材を金
属板間に熱圧着し、或いは適宜の接着剤を用いて
金属板間に接着積層すれば、制振用複合積層体を
得ることができる。 次に、本発明による制振材に無機充填剤を配合
してなる制振用複合組成物としての使用について
説明する。無機充填剤としては、前記したと同様
に、グラフアイト、マイカ、酸化チタン、亜鉛
華、クレー、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウ
ム、鉛、カーボンブラツク等が好適に用いられ、
前記と同様に、４−メチル−１−ペンテン系重合
体100重量部について、通常、10〜400重量部、好
ましくは10〜200重量部の範囲で配合される。必
要に応じて、他の重合体、例えば、エチレン／α
−オレフイン共重合体、プロピレン／α−オレフ
イン共重合体、１−ブテン／α−オレフイン共重
合体、エチレン／プロピレン／ジエン共重合体ポ
リイソブチレン、ブチルゴム、NBR、エチレ
ン／酢酸ビニル共重合体、前記した不飽和カルボ
ン酸変性ポリオレフイン等を配合することもでき
る。このように、本発明による制振材に前記不飽
和カルボン酸変性ポリオレフインを配合すると、
４−メチル−１−ペンテン系重合体と無機充填剤
との接着性及び親和性が向上すると共に、複合組
成物の金属に対する接着性が向上する。上記変性
ポリオレフインを含む上記他の重合体の配合量
は、４−メチル−１−ペンテン系重合体100重量
部に対して、通常、５〜20重量部、好ましくは５
〜10重量部の範囲である。 このような制振用複合組成物は、上記各成分か
らなる混合物を溶融混練することによつて得ら
れ、例えば、電子計算機ほか種々の事務用機器の
プリンター用ハウジング、スピーカー・ボツク
ス、輸送機器、防音シート等、制振性が要求され
る製品や部材の成形に供される。 （発明の効果） 以上のように、本発明による制振材は、４−メ
チル−１−ペンテン系重合体と前記所定の性質を
備えたポリイソブチレン系弾性体とからなり、従
来の制振材に比較してその制振性能が著しく改善
されているうえに、耐熱性及び加工性にすぐれて
おり、かくして、そのすぐれた加工性により、例
えば、従来困難であつた深絞り加工が可能であ
り、また、そのすぐれた耐熱性のために、高温で
使用する制振材や高温処理を要する制振材に好適
である。 （実施例） 以下に実施例を挙げて、本発明による制振材を
説明する。 実施例 １ （重合体組成物の調製） 炭素数16〜18のα−オレフインを共重合体成分
として1.5モル％含有し、極限粘度〔η〕が
2.1dl／ｇである４−メチル−１−ペンテン系重
合体100重量部に対して、イソブチレン含有量98
モル％、極限粘度〔η〕1.21であるポリイソブチ
レン系重合体（日本合成ゴム(株)製JSRブチル（登
録商標）365）150重量部を配合し、ブラベンダ
ー・ミキサーにより250℃で混合して、重合体組
成物を調製した。 この重合体組成物を250℃にて熱プレス成形し、
冷プレスにより急冷して、厚み１mmのシートを得
た。このシートの熱変形温度は105℃、室温での
損失係数（tan δ）は0.15、動的弾性係数（E'）
は1.0×109dyn／cm2であつた。 （制振用複合積層体の製造及び評価） 上記重合体組成物を用いた積層体の制振性を評
価するために、積層体（亜鉛びき鉄板／重合体組
成物／亜鉛びき鉄板＝450μ／500μ／450μ）を作
製した。尚、亜鉛びき鉄板と重合体組成物との接
着は、４−メチル−１−ペンテン系重合体に無水
マレイン酸をグラフト共重合させた共重合体から
なる厚み20μのフイルムを鉄板と重合体組成物と
の間に接着フイルムとして積層することにより行
つた。 制振性能の評価は、日本ゴム協会誌第51巻第
222頁（1978）に記載されているように、二本吊
共振減衰法の測定が可能な装置を製作し、各種周
波数での対数減衰率を求めた。対衰減衰率は、
「騒音ハンドブツク」（日本音響材料協会編昭和41
年技報堂(株)発行）第433頁に記載された方法に従
つて求めた。試験片は、長さ300mm、幅30mm、厚
さ1.4mmの積層体とした。この積層体の100Hz及び
1000Hzでの対数減衰率はそれぞれ0.06及び0.25で
あつた。 実施例 ２〜５ 表に示す４−メチル−１−ペンテン系重合体と
ポリイソブチレン系重合体とを用いて、実施例１
と同様にしてシート及び制振用複合積層体を得
た。 シートの熱変形温度、損失係数（tan δ）及び
動的弾性係数（E'）を表に示す。また、複合積層
体の制振性能を表に示す。 比較例 １〜３ 実施例１と同じ４−メチル−１−ペンテン系重
合体にポリイソブチレン系重合体を配合せず、或
いは本発明で規定する範囲外の量を配合して、重
合体組成物を調製し、これより実施例１と同様に
してシート及び積層体を製作した。 シート熱変形温度、損失係数（tan δ）及び動
的弾性係数（E'）を表に示す。また、複合積層体
の制振性能を表に示す。
係数及び損失係数が大きいと共に、すぐれた耐熱
性と高い弾性率を有する新規な重合体組成物を利
用してなる制振材に関する。 （従来の技術） 従来、各種の機械装置、電気装置、構造物等か
ら発生する騒音や振動を抑制し、又は防止するた
めに、粘弾性物質の剪断変形による内部摩擦を利
用した種々の樹脂組成物からなる制振材が提案さ
れ、或いは実用化されている。 このような制振材としては、既に代表的な熱可
塑性樹脂であるポリエチレンやポリプロピレンが
知られているほか、例えば、特開昭57−34949号
公報には、エチレン／酢酸ビニル共重合体からな
る制振材が開示されており、また、特開昭54−
43251号公報や特開昭54−43252号公報には、ポリ
イソブチレンを主成分とし、これにジエン系炭化
水素重合体又は環状オレフイン重合体と無機充填
剤とを配合してなる制振材が開示されている。し
かし、このような従来の制振材は、いずれもその
制振性能が尚十分ではないうえに、耐熱性が低い
ために、例えば、高温において制振用積層体とし
て使用し難く、或いは焼付塗装のような高温処理
に耐えない問題がある。また、弾性率が小さいた
めに加工性に劣る問題もある。 （発明が解決しようとする問題点） 本発明は、制振材における上記した問題を解決
するためになされたものであつて、制振性能にす
ぐれるのみならず、耐熱性及び加工性にもすぐれ
る制振材を提供することを目的とする。 （発明の概要） 本発明による制振材は、４−メチル−１−ペン
テン系重合体100重量部について、イソブチレン
含有量90モル％以上を有し、且つ、20℃のジイソ
ブチレン中で測定した極限粘度が0.6〜4dl／ｇの
範囲にあるポリイソブチレン系弾性重合体20〜
200重量部を含有する組成物からなり、熱変形温
度が100℃以上であると共に、25℃において、損
失係数が0.06以上であり、動的弾性係数が１×
109dyn／cm2以上であることを特徴とする。 （問題点を解決するための手段及び作用） 本発明による制振材において用いる４−メチル
−１−ペンテン系重合体には、４−メチル−１−
ペンテンの単独重合体、及び４−メチル−１−ペ
ンテンとこれを除く他の少量のα−オレフイン成
分との共重合体を含み、135℃のデカリン中で測
定した極限粘度〔η〕が1.0〜5.0dl／ｇの範囲に
あることが必要であり、1.5〜3.0dl／ｇの範囲に
あることが好ましい。また、上記α−オレフイン
としては炭素数２〜20のα−オレフイン、例え
ば、エチレン、プロピレン、１−ブテン、１−ペ
ンテン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−デセ
ン、１−ドデセン、１−テトラデセン、１−ヘキ
サデセン、１−オクタデセン等を挙げることがで
きる。４−メチル−１−ペンテン系重合体におけ
るこれらα−オレフイン成分の含有量は、通常、
0.5〜４モル％の範囲である。 本発明において用いるポリイソブチレン系弾性
重合体は、イソブチレン含有量90モル％以上を有
し、且つ、20℃のイソブチレン中で測定した極限
粘度が0.6〜3dl／ｇの範囲にあることを要する。
このような極限粘度を有するポリイソブチレン系
弾性重合体は、数平均分子量が2000を越えてお
り、重量平均分子量がおよそ２万乃至50万の範囲
にある弾性を有する固体重合体である。従つて、
このようなポリイソブチレン系弾性重合体の具体
例としては、例えば、イソブチレン単独共重合
体、イソブチレン／ジエン共重合体等を挙げるこ
とができる。 本発明による制振材において用いる４−メチル
−１−ペンテン系重合体組成物組成物は、上記４
−メチル−１−ペンテン系重合体100重量部につ
いて、上記ポリイソブチレン系弾性重合体20〜
200重量部を含有する。重合体組成物におけるポ
リイソブチレン系弾性重合体の含有量が上記範囲
よりも少ないときは、かかる重合体組成物よりな
る制振材の制振性能が尚低く、一方、上記範囲を
越える多量であるときは、熱変形温度が低下す
る。 更に、本発明による制振材においては、上記重
合体組成物は、熱変形温度が100℃以上であると
共に、25℃において、損失係数（tan δ）が0.06
以上であり、動的弾性係数（E'）が１×
109dyn／cm2以上である。 ここに、熱変形温度とは、針入度試験法によ
り、荷重49ｇで５℃／分の昇温速度で試料を昇温
するとき、0.1mm針入時の温度をいい、例えば、
Dupont 990 TMA装置によつて測定することが
できる。この熱変形温度が100℃よりも低いとき
は、制振材の耐熱性が十分でない。損失係数と
は、Vibron法による周波数110Hz、動的変位1.6
×10-3cmでのtan δをいい、25℃においてこの損
失係数が0.06よりも小さいときは、制振性能が十
分でない。また、動的弾性係数とは、Vibron法
による周波数110Hz、動的変位1.6×10-3cmでの貯
蔵弾性率（E'）をいい、25℃におけるこの動的弾
性係数が１×109dyn／cm2よりも小さいときは、
例えば、この制振材を金属板の間に積層して、複
合積層体とした場合に、特に、高周波数領域にお
ける振動に対する制振性能が不足し、更には、か
かる複合体における形状保持性が低下する。ま
た、制振材をプレス加工により製造する際の深絞
り性が低下する。 本発明による制振材は、例えば、制振用複合積
層体における芯体若しくは中間層として、また、
充填剤を含有してなる制振用複合組成物として好
適に用いることができる。 先ず、制振用複合積層体における芯体としての
使用について説明する。芯体として使用するに際
しては、複合積層体の構造は何ら制限されるもの
ではないが、例えば、対向する金属板の間にこの
制振材を介在させた構造を有する複合積層体を好
ましい一例として挙げることができる。このよう
な芯体として使用する場合、芯体の厚みは、通
常、0.05〜0.5mmの範囲が好適である。また、複
合積層体における上記金属板としては、鉄、鋼、
銅、アルミニウム、ステンレス鋼、真ちゆう等を
例示することができ、これら金属板の厚みは、特
に制限されないが、通常、0.1〜２mm、好ましく
は0.2〜0.5mmの範囲である。 本発明による制振材は、例えば、金属への接着
性を改善するために、変性ポリオレフインを含有
してもよい。かかる変性ポリオレフインとして
は、例えば、アクリル酸、メタクリル酸、マレイ
ン酸、イタコン酸、シトラコン酸、ビシクロ
〔2.2.1〕ヘプト−２−エン−５，６−ジカルボン
酸等の不飽和カルボン酸、又はその酸無水物、塩
若しくはエステルからなる不飽和カルボン酸誘導
体をポリオレフインにグラフト共重合させた共重
合体を好適に用いることができる。ここに、上記
ポリオレフインとしては、例えば、ポエチレン、
プロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、４−メ
チル−１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテ
ン、１−デセン、１−ドデセン、１−テトラデセ
ン、１−ヘキサデセン、１−オクタデセン等の単
独重合体及びこれらの共重合体を挙げることがで
きる。これら変性ポリオレフインにおける上記不
飽和カルボン酸誘導体成分単位のグラフト割合
は、上記ポリオレフイン100重量部に対して、通
常、0.1〜５重量部、好ましくは0.2〜３重量部の
範囲である。また、かかる変性ポリオレフインの
制振材における含有量は、前記４−メチル−１−
ペンテン系重合体100重量部に対して、通常、５
〜20重量部、好ましくは５〜10重量部の範囲であ
る。 また、本発明による制振材には、制振性や剛性
を向上させ、或いは焼付塗装の際の重合体の流れ
出しを抑えるために、必要に応じて、無機充填剤
を含有させることができる。かかる無機充填剤と
しては、例えば、グラフアイト、マイカ、酸化チ
タン、亜鉛華、クレー、炭酸カルシウム、炭酸マ
グネシウム、カーボンブラツク等を例示すること
ができる。このような無機充填剤の配合量は、前
記４−メチル−１−ペンテン系重合体100重量部
について、通常、10〜50重量部の範囲である。 このような制振用複合積層体の製造方法は既に
種々知られている。例えば、シート状制振材を金
属板間に熱圧着し、或いは適宜の接着剤を用いて
金属板間に接着積層すれば、制振用複合積層体を
得ることができる。 次に、本発明による制振材に無機充填剤を配合
してなる制振用複合組成物としての使用について
説明する。無機充填剤としては、前記したと同様
に、グラフアイト、マイカ、酸化チタン、亜鉛
華、クレー、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウ
ム、鉛、カーボンブラツク等が好適に用いられ、
前記と同様に、４−メチル−１−ペンテン系重合
体100重量部について、通常、10〜400重量部、好
ましくは10〜200重量部の範囲で配合される。必
要に応じて、他の重合体、例えば、エチレン／α
−オレフイン共重合体、プロピレン／α−オレフ
イン共重合体、１−ブテン／α−オレフイン共重
合体、エチレン／プロピレン／ジエン共重合体ポ
リイソブチレン、ブチルゴム、NBR、エチレ
ン／酢酸ビニル共重合体、前記した不飽和カルボ
ン酸変性ポリオレフイン等を配合することもでき
る。このように、本発明による制振材に前記不飽
和カルボン酸変性ポリオレフインを配合すると、
４−メチル−１−ペンテン系重合体と無機充填剤
との接着性及び親和性が向上すると共に、複合組
成物の金属に対する接着性が向上する。上記変性
ポリオレフインを含む上記他の重合体の配合量
は、４−メチル−１−ペンテン系重合体100重量
部に対して、通常、５〜20重量部、好ましくは５
〜10重量部の範囲である。 このような制振用複合組成物は、上記各成分か
らなる混合物を溶融混練することによつて得ら
れ、例えば、電子計算機ほか種々の事務用機器の
プリンター用ハウジング、スピーカー・ボツク
ス、輸送機器、防音シート等、制振性が要求され
る製品や部材の成形に供される。 （発明の効果） 以上のように、本発明による制振材は、４−メ
チル−１−ペンテン系重合体と前記所定の性質を
備えたポリイソブチレン系弾性体とからなり、従
来の制振材に比較してその制振性能が著しく改善
されているうえに、耐熱性及び加工性にすぐれて
おり、かくして、そのすぐれた加工性により、例
えば、従来困難であつた深絞り加工が可能であ
り、また、そのすぐれた耐熱性のために、高温で
使用する制振材や高温処理を要する制振材に好適
である。 （実施例） 以下に実施例を挙げて、本発明による制振材を
説明する。 実施例 １ （重合体組成物の調製） 炭素数16〜18のα−オレフインを共重合体成分
として1.5モル％含有し、極限粘度〔η〕が
2.1dl／ｇである４−メチル−１−ペンテン系重
合体100重量部に対して、イソブチレン含有量98
モル％、極限粘度〔η〕1.21であるポリイソブチ
レン系重合体（日本合成ゴム(株)製JSRブチル（登
録商標）365）150重量部を配合し、ブラベンダ
ー・ミキサーにより250℃で混合して、重合体組
成物を調製した。 この重合体組成物を250℃にて熱プレス成形し、
冷プレスにより急冷して、厚み１mmのシートを得
た。このシートの熱変形温度は105℃、室温での
損失係数（tan δ）は0.15、動的弾性係数（E'）
は1.0×109dyn／cm2であつた。 （制振用複合積層体の製造及び評価） 上記重合体組成物を用いた積層体の制振性を評
価するために、積層体（亜鉛びき鉄板／重合体組
成物／亜鉛びき鉄板＝450μ／500μ／450μ）を作
製した。尚、亜鉛びき鉄板と重合体組成物との接
着は、４−メチル−１−ペンテン系重合体に無水
マレイン酸をグラフト共重合させた共重合体から
なる厚み20μのフイルムを鉄板と重合体組成物と
の間に接着フイルムとして積層することにより行
つた。 制振性能の評価は、日本ゴム協会誌第51巻第
222頁（1978）に記載されているように、二本吊
共振減衰法の測定が可能な装置を製作し、各種周
波数での対数減衰率を求めた。対衰減衰率は、
「騒音ハンドブツク」（日本音響材料協会編昭和41
年技報堂(株)発行）第433頁に記載された方法に従
つて求めた。試験片は、長さ300mm、幅30mm、厚
さ1.4mmの積層体とした。この積層体の100Hz及び
1000Hzでの対数減衰率はそれぞれ0.06及び0.25で
あつた。 実施例 ２〜５ 表に示す４−メチル−１−ペンテン系重合体と
ポリイソブチレン系重合体とを用いて、実施例１
と同様にしてシート及び制振用複合積層体を得
た。 シートの熱変形温度、損失係数（tan δ）及び
動的弾性係数（E'）を表に示す。また、複合積層
体の制振性能を表に示す。 比較例 １〜３ 実施例１と同じ４−メチル−１−ペンテン系重
合体にポリイソブチレン系重合体を配合せず、或
いは本発明で規定する範囲外の量を配合して、重
合体組成物を調製し、これより実施例１と同様に
してシート及び積層体を製作した。 シート熱変形温度、損失係数（tan δ）及び動
的弾性係数（E'）を表に示す。また、複合積層体
の制振性能を表に示す。
【表】
実施例 ６
（複合組成物の調製及び遮音特性の評価）
実施例１で調製した４−メチル−１−ペンテン
系重合体組成物に鉛粉末50重量％を配合し、10mm
の厚さのプレス板を作製して、1KHzの音に対す
る透過損失を測定した結果、42dBであつた。 比較例 ４ 実施例１と同じ４−メチル−１−ペンテン系重
合体に鉛粉末50重量％を配合し、実施例６と同様
にして10mm厚さのプレス板を作製した。このプレ
ス板の1KHzの音に対する透過損失は31dBであつ
た。
系重合体組成物に鉛粉末50重量％を配合し、10mm
の厚さのプレス板を作製して、1KHzの音に対す
る透過損失を測定した結果、42dBであつた。 比較例 ４ 実施例１と同じ４−メチル−１−ペンテン系重
合体に鉛粉末50重量％を配合し、実施例６と同様
にして10mm厚さのプレス板を作製した。このプレ
ス板の1KHzの音に対する透過損失は31dBであつ
た。
Claims (1)
- １ 135℃のデカリン中で測定した極限粘度が1.0
〜5.0dl／ｇの範囲にある４−メチル−１−ペン
テン系重合体100重量部について、イソブチレン
含有量90モル％以上を有し、且つ、20℃のジイソ
ブチレン中で測定した極限粘度が0.6〜3dl／ｇの
範囲にあるポリイソブチレン系弾性重合体20〜
200重量部を含有する組成物からなり、熱変形温
度が100℃以上であると共に、25℃において、損
失係数が0.06以上であり、動的弾性係数が１×
109dyn／cm2以上であることを特徴とする制振材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9520384A JPS60238342A (ja) | 1984-05-11 | 1984-05-11 | 制振材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9520384A JPS60238342A (ja) | 1984-05-11 | 1984-05-11 | 制振材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60238342A JPS60238342A (ja) | 1985-11-27 |
| JPH0521147B2 true JPH0521147B2 (ja) | 1993-03-23 |
Family
ID=14131189
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9520384A Granted JPS60238342A (ja) | 1984-05-11 | 1984-05-11 | 制振材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60238342A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DK0573172T3 (da) * | 1992-05-20 | 1997-09-01 | Mitsui Petrochemical Ind | Harpikssammmensætning |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54122348A (en) * | 1978-03-15 | 1979-09-21 | Dainichi Nippon Cables Ltd | 4-methylpentene-1 polymer composition |
-
1984
- 1984-05-11 JP JP9520384A patent/JPS60238342A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60238342A (ja) | 1985-11-27 |
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