JPH0530984B2 - - Google Patents
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- JPH0530984B2 JPH0530984B2 JP58076088A JP7608883A JPH0530984B2 JP H0530984 B2 JPH0530984 B2 JP H0530984B2 JP 58076088 A JP58076088 A JP 58076088A JP 7608883 A JP7608883 A JP 7608883A JP H0530984 B2 JPH0530984 B2 JP H0530984B2
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- Japan
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- fuel
- engine
- amount
- fuel injection
- ignition timing
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D37/00—Non-electrical conjoint control of two or more functions of engines, not otherwise provided for
- F02D37/02—Non-electrical conjoint control of two or more functions of engines, not otherwise provided for one of the functions being ignition
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D2200/00—Input parameters for engine control
- F02D2200/02—Input parameters for engine control the parameters being related to the engine
- F02D2200/021—Engine temperature
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D35/00—Controlling engines, dependent on conditions exterior or interior to engines, not otherwise provided for
- F02D35/02—Controlling engines, dependent on conditions exterior or interior to engines, not otherwise provided for on interior conditions
- F02D35/027—Controlling engines, dependent on conditions exterior or interior to engines, not otherwise provided for on interior conditions using knock sensors
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Ignition Timing (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、排気系の過熱を防止する電子制御燃
料噴射装置に関する。
料噴射装置に関する。
燃料が燃料噴射弁から吸気通路へ供給される電
子制御燃料噴射装置では、従来より機関の高温状
態におけるノツキング回避のために高温期間では
点火時期を遅らせる点火時期制御手段を有してい
る。
子制御燃料噴射装置では、従来より機関の高温状
態におけるノツキング回避のために高温期間では
点火時期を遅らせる点火時期制御手段を有してい
る。
しかし点火時期を遅らせると、混合気が排気系
へ排出された後も燃焼することになるため、上記
の従来の電子制御燃料噴射装置では排気温度が上
昇し、排気系部品の破損および接触過熱をもたら
してしまうことがある。
へ排出された後も燃焼することになるため、上記
の従来の電子制御燃料噴射装置では排気温度が上
昇し、排気系部品の破損および接触過熱をもたら
してしまうことがある。
本発明は上記の点に鑑み、排気系を過熱するこ
となくノツキング回避のための点火時期の遅角制
御を実施することができる電子制御燃料噴射装置
を提供することを目的とする。
となくノツキング回避のための点火時期の遅角制
御を実施することができる電子制御燃料噴射装置
を提供することを目的とする。
この目的を達成するために本発明は機関が高負
荷時に排気温上昇防止のために燃料増量を行なう
第１の燃料増量手段と、機関が高温状態のときに
ノツキング回避のために点火時期の遅角制御を実
行する点火時期制御手段とを有する電子制御燃料
噴射装置において、前記点火時期の遅角制御が実
行される機関高温状態で、かつ、機関高負荷時に
は、前記第１の燃料増量手段による燃料増量より
も大なる燃料増量を行なう第２の燃料増量手段を
備えるようにしたものである。
荷時に排気温上昇防止のために燃料増量を行なう
第１の燃料増量手段と、機関が高温状態のときに
ノツキング回避のために点火時期の遅角制御を実
行する点火時期制御手段とを有する電子制御燃料
噴射装置において、前記点火時期の遅角制御が実
行される機関高温状態で、かつ、機関高負荷時に
は、前記第１の燃料増量手段による燃料増量より
も大なる燃料増量を行なう第２の燃料増量手段を
備えるようにしたものである。
上記の構成により、本発明では機関が高温状態
で点火時期の遅角制御がノツキング回避のために
実行される際に、機関が高負荷であると検出され
たときは、第２の燃料増量手段により、より大な
る燃料増量が行なわれるため、燃焼室内における
混合気の燃焼が良好となり、排気系においても燃
焼が続いているような事態が回避され、排気温度
の上昇を回避することができる。燃料噴射量の増
量を機関の高負荷期間に限定したのは、アイドリ
ング期間における燃焼噴射の実行に因り機関運転
停止（エンジンストール）が発生するのを防止す
るためである。
で点火時期の遅角制御がノツキング回避のために
実行される際に、機関が高負荷であると検出され
たときは、第２の燃料増量手段により、より大な
る燃料増量が行なわれるため、燃焼室内における
混合気の燃焼が良好となり、排気系においても燃
焼が続いているような事態が回避され、排気温度
の上昇を回避することができる。燃料噴射量の増
量を機関の高負荷期間に限定したのは、アイドリ
ング期間における燃焼噴射の実行に因り機関運転
停止（エンジンストール）が発生するのを防止す
るためである。
次に図面を参照して本発明の実施例を説明す
る。第１図は本発明が適用される電子制御燃料噴
射装置を備えた内燃機関の全体の概略図である。
吸気通路１には上流から順番にエアフローメータ
２、吸気温センサ３、スロツトル弁４、サージタ
ンク５、吸気管６が設けられている。燃料噴射弁
７は吸気管６に取付けられ、吸気通路１へ燃料を
噴射する。バイパス通路８は、スロツトル弁４の
設けられている吸気通路部分に対して並列に設け
られ、ISC（アイドル・スピード・コントロール）
弁９がバイパス通路８の流路面積を制御する。
る。第１図は本発明が適用される電子制御燃料噴
射装置を備えた内燃機関の全体の概略図である。
吸気通路１には上流から順番にエアフローメータ
２、吸気温センサ３、スロツトル弁４、サージタ
ンク５、吸気管６が設けられている。燃料噴射弁
７は吸気管６に取付けられ、吸気通路１へ燃料を
噴射する。バイパス通路８は、スロツトル弁４の
設けられている吸気通路部分に対して並列に設け
られ、ISC（アイドル・スピード・コントロール）
弁９がバイパス通路８の流路面積を制御する。
制御室１１は、点火プラグ１２を備え、シリン
ダヘツド１３、シリンダブロツク１４、およびピ
ストン１５により画定され、吸気弁１６を経て混
合気を供給される。燃焼室１１で燃焼した混合気
は排気弁１９を経て排気管２０へ排出される。酸
素センサ２１は排気中の酸素濃度を検出し、水温
センサ２２はシリンダブロツク１４に取付けられ
て冷却水温度を検出する。気筒判別センサ２５お
よび回転角センサ２６は配電器２７の軸２８の回
転からクランク角を検出する。気筒判別センサ２
５および回転角センサ２６はクランク角がそれぞ
れ720°および30°変化するごとにパルスを発生す
る。
ダヘツド１３、シリンダブロツク１４、およびピ
ストン１５により画定され、吸気弁１６を経て混
合気を供給される。燃焼室１１で燃焼した混合気
は排気弁１９を経て排気管２０へ排出される。酸
素センサ２１は排気中の酸素濃度を検出し、水温
センサ２２はシリンダブロツク１４に取付けられ
て冷却水温度を検出する。気筒判別センサ２５お
よび回転角センサ２６は配電器２７の軸２８の回
転からクランク角を検出する。気筒判別センサ２
５および回転角センサ２６はクランク角がそれぞ
れ720°および30°変化するごとにパルスを発生す
る。
パワスイツチ２９はスロツトル弁４がスロツト
ル軸の角度で60°以上の開度にあるか否かを検出
する。パワスイツチ２９は、スロツトル弁４がス
ロツトル軸の角度で60°以上の開度にある場合
（すなわち、機関高負荷状態の場合）はオンにあ
り、スロツトル弁４がスロツトル軸の角度で60°
未満の開度にある場合（すなわち、機関が低負荷
状態のとき）はオフにある。電子制御装置３１
は、各種センサから入力信号を受け、燃料噴射弁
７，ISC弁９および点火装置３２へ出力信号を送
る。点火装置３２の二次点火電流は配電器２７を
経て点火プラグ１２へ送られる。
ル軸の角度で60°以上の開度にあるか否かを検出
する。パワスイツチ２９は、スロツトル弁４がス
ロツトル軸の角度で60°以上の開度にある場合
（すなわち、機関高負荷状態の場合）はオンにあ
り、スロツトル弁４がスロツトル軸の角度で60°
未満の開度にある場合（すなわち、機関が低負荷
状態のとき）はオフにある。電子制御装置３１
は、各種センサから入力信号を受け、燃料噴射弁
７，ISC弁９および点火装置３２へ出力信号を送
る。点火装置３２の二次点火電流は配電器２７を
経て点火プラグ１２へ送られる。
第２図は電子制御装置３１の内部ブロツク図で
ある。RAM３５，ROM３６，CPU３７、入出
力ポート３８，３９、出力ポート４０，４１はバ
ス４２を介して互いに接続されている。CLOCK
４３はCPU３７へクロツクパルスを送る。エア
フローメータ２、吸気温センサ３、および水温セ
ンサ２２のアナログ出力はバツフア４５，４６，
４７を経てマルチプレクサ４８へ送られる。マル
チプレクサ４８は入力信号を選択し、選択された
入力信号はＡ／Ｄ（アナログ／デジタル）変換器
４９においてＡ／Ｄ変換されてから入出力ポート
３８へ送られる。
ある。RAM３５，ROM３６，CPU３７、入出
力ポート３８，３９、出力ポート４０，４１はバ
ス４２を介して互いに接続されている。CLOCK
４３はCPU３７へクロツクパルスを送る。エア
フローメータ２、吸気温センサ３、および水温セ
ンサ２２のアナログ出力はバツフア４５，４６，
４７を経てマルチプレクサ４８へ送られる。マル
チプレクサ４８は入力信号を選択し、選択された
入力信号はＡ／Ｄ（アナログ／デジタル）変換器
４９においてＡ／Ｄ変換されてから入出力ポート
３８へ送られる。
酸素センサ２１の出力はバツフア５０およびコ
ンパレータ５１を経て入出力ポート３９へ送ら
れ、気筒判別センサ２５および回転角センサ２６
の出力は整形回路５３を経て入出力ポート３９へ
送られ、パワスイツチ２９の出力は直接入出力ポ
ート３９へ送られる。ISC弁９は入出力ポート３
９から駆動回路５４を経て入力信号を受け、燃料
噴射弁７は出力ポート４０から駆動回路５５を経
て入力信号を受け、点火装置３２は出力ポート４
１から駆動回路５６を経て入力信号を受ける。
ンパレータ５１を経て入出力ポート３９へ送ら
れ、気筒判別センサ２５および回転角センサ２６
の出力は整形回路５３を経て入出力ポート３９へ
送られ、パワスイツチ２９の出力は直接入出力ポ
ート３９へ送られる。ISC弁９は入出力ポート３
９から駆動回路５４を経て入力信号を受け、燃料
噴射弁７は出力ポート４０から駆動回路５５を経
て入力信号を受け、点火装置３２は出力ポート４
１から駆動回路５６を経て入力信号を受ける。
以上の構成の内燃機関において、第２図の構成
の電子制御装置は第３図に示す燃料噴射ルーチン
を実行することによつて前記第１の燃料増量手段
及び第２の燃料増量手段を実現する。
の電子制御装置は第３図に示す燃料噴射ルーチン
を実行することによつて前記第１の燃料増量手段
及び第２の燃料増量手段を実現する。
第３図に示す燃料噴射量の計算ルーチンが起動
されると、まずパワスイツチ２９がオンか否か判
別される（ステツプ６２）。パワスイツチ２９は
前述した如くスロツトル弁４が60°以上の開度の
ときオンとされ、60°未満の開度のときオフとさ
れるスイツチである。パワスイツチ２９がオフの
ときは後述の燃料増量処理を実行せずにステツプ
７２へ進む。
されると、まずパワスイツチ２９がオンか否か判
別される（ステツプ６２）。パワスイツチ２９は
前述した如くスロツトル弁４が60°以上の開度の
ときオンとされ、60°未満の開度のときオフとさ
れるスイツチである。パワスイツチ２９がオフの
ときは後述の燃料増量処理を実行せずにステツプ
７２へ進む。
パワスイツチ２９がオフのときは機関がアイド
リング期間を含む軽負荷状態のときであるが、ア
イドリング期間は機関運転状態が不安定で、適切
な空燃比に保つ必要があり、空燃比が大きく変動
すると、失火や点火プラグかぶりなどによつて機
関運転停止が起こる可能性がある。従つて、アイ
ドリング期間では燃料噴射量の増大は行なわな
い。
リング期間を含む軽負荷状態のときであるが、ア
イドリング期間は機関運転状態が不安定で、適切
な空燃比に保つ必要があり、空燃比が大きく変動
すると、失火や点火プラグかぶりなどによつて機
関運転停止が起こる可能性がある。従つて、アイ
ドリング期間では燃料噴射量の増大は行なわな
い。
他方、パワスイツチ２９がオンと判定されたと
きは、吸入空気量が大なる高負荷状態のときであ
り、ステツプ６４へ進んでパワ増量係数Fvを計
算する。Fvは例えば吸入空気流量Ｑの比例増大
関数であり、従来より知られている、機関が高負
荷時に排気温上昇防止のために行なう燃料増量値
を定める係数である。
きは、吸入空気量が大なる高負荷状態のときであ
り、ステツプ６４へ進んでパワ増量係数Fvを計
算する。Fvは例えば吸入空気流量Ｑの比例増大
関数であり、従来より知られている、機関が高負
荷時に排気温上昇防止のために行なう燃料増量値
を定める係数である。
続いて、ステツプ６６に進み機関冷却水温度
Twが95℃以上であるか否か判定する。この機関
冷却水温度Twが95℃以上のときは、図示しない
点火時期制御ルーチンにより、ノツキング回避の
ための点火時期の遅角制御が実行される、機関が
高温状態のときである。
Twが95℃以上であるか否か判定する。この機関
冷却水温度Twが95℃以上のときは、図示しない
点火時期制御ルーチンにより、ノツキング回避の
ための点火時期の遅角制御が実行される、機関が
高温状態のときである。
ステツプ６６でTw＜95℃と判定されたときは
上記高温状態ではなく、ステツプ７２へ進んで従
来と同じ高負荷時の燃料増量を行なう燃料噴射量
の計算が行なわれる。ステツプ６６でTw≧95℃
と判定されたときは点火時期の遅角制御が実行さ
れている機関高温状態のときであり、このときは
ステツプ６８へ進んで排気温上昇防止のための増
量係数Fwの計算を行なう。
上記高温状態ではなく、ステツプ７２へ進んで従
来と同じ高負荷時の燃料増量を行なう燃料噴射量
の計算が行なわれる。ステツプ６６でTw≧95℃
と判定されたときは点火時期の遅角制御が実行さ
れている機関高温状態のときであり、このときは
ステツプ６８へ進んで排気温上昇防止のための増
量係数Fwの計算を行なう。
このFwは例えば第４図に示すように、機関冷
却水温度Twが95℃より105℃まで増加するにつれ
て「0.00」から「0.04」まで直線的に増加する一
次増大関数で表わされ、機関冷却水温度Twに応
じて算出される。
却水温度Twが95℃より105℃まで増加するにつれ
て「0.00」から「0.04」まで直線的に増加する一
次増大関数で表わされ、機関冷却水温度Twに応
じて算出される。
続いて、ステツプ７０に進み、ステツプ６４で
計算されたパワ増量係数Fvと、ステツプ６８で
計算された排気温上昇防止増量係数Fwとの加算
を行ない、その加算結果をFvとする。従つて、
点火時期の遅角制御が実行される機関高温状態
（Tw≧95℃）で、かつ、機関高負荷時（パワスイ
ツチ２９オン）のときには、前記ステツプ６４で
計算された通常の排気温上昇防止のための燃料増
量よりも、Fwだけ大なる燃料増量が行なわれる
こととなる。
計算されたパワ増量係数Fvと、ステツプ６８で
計算された排気温上昇防止増量係数Fwとの加算
を行ない、その加算結果をFvとする。従つて、
点火時期の遅角制御が実行される機関高温状態
（Tw≧95℃）で、かつ、機関高負荷時（パワスイ
ツチ２９オン）のときには、前記ステツプ６４で
計算された通常の排気温上昇防止のための燃料増
量よりも、Fwだけ大なる燃料増量が行なわれる
こととなる。
ステツプ７２では最終の燃料噴射量Tauを次式
から計算する。
から計算する。
Tau＝Tb・（１＋Fv）・Fx
ただし
Tb：吸入空気流量Ｑ／機関回転速度Ｎから計算
される基本燃料噴射量 Fx：吸気温度、フイードバツク量から計算され
るその他の補正係数 このように、本実施例によれば、ステツプ７２
で算出された最終燃料噴射量Tauにより、スロツ
トル開度が60°以上で吸入空気量が大なるとき計
算される従来の高負荷時のパワ増量Fvに加えて、
機関冷却水温度Twが95℃以上の点火時期遅角制
御実行時の高温状態のときには排気温上昇防止増
量係数Fw分だけ大なる燃料噴射が行なわれる。
される基本燃料噴射量 Fx：吸気温度、フイードバツク量から計算され
るその他の補正係数 このように、本実施例によれば、ステツプ７２
で算出された最終燃料噴射量Tauにより、スロツ
トル開度が60°以上で吸入空気量が大なるとき計
算される従来の高負荷時のパワ増量Fvに加えて、
機関冷却水温度Twが95℃以上の点火時期遅角制
御実行時の高温状態のときには排気温上昇防止増
量係数Fw分だけ大なる燃料噴射が行なわれる。
上述の如く、本発明によれば、機関が高温状態
のときにノツキング回避のために点火時期が遅ら
される電子制御燃料噴射装置において、スロツト
ル開度が所定値以上の高負荷時には、従来の排気
温上昇防止のための燃料増量よりも燃料噴射量を
増大させるようにしたため、燃焼室内の混合気の
燃焼を良好にして、点火時期を遅らせたときの排
気系での燃焼を抑えることで、排気系の過熱を防
止することができる。またアイドリング期間では
燃料噴射増大を行なわないようにしているため、
アイドリング期間での燃料噴射量増大による機関
運転停止を防止できる。
のときにノツキング回避のために点火時期が遅ら
される電子制御燃料噴射装置において、スロツト
ル開度が所定値以上の高負荷時には、従来の排気
温上昇防止のための燃料増量よりも燃料噴射量を
増大させるようにしたため、燃焼室内の混合気の
燃焼を良好にして、点火時期を遅らせたときの排
気系での燃焼を抑えることで、排気系の過熱を防
止することができる。またアイドリング期間では
燃料噴射増大を行なわないようにしているため、
アイドリング期間での燃料噴射量増大による機関
運転停止を防止できる。
第１図は本発明が適用される電子制御燃料噴射
装置を備えた内燃機関の全体の概略図、第２図は
第１図の電子制御装置のブロツク図、第３図は燃
料噴射量の計算ルーチンのフローチヤート、第４
図は機関冷却水温度と排気温上昇防止増量係数と
の関数を示すグラフである。 １……吸気通路、７……燃料噴射弁、２２……
水温センサ、２９……パワスイツチ、３１……電
子制御装置、３２……点火装置。
装置を備えた内燃機関の全体の概略図、第２図は
第１図の電子制御装置のブロツク図、第３図は燃
料噴射量の計算ルーチンのフローチヤート、第４
図は機関冷却水温度と排気温上昇防止増量係数と
の関数を示すグラフである。 １……吸気通路、７……燃料噴射弁、２２……
水温センサ、２９……パワスイツチ、３１……電
子制御装置、３２……点火装置。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 機関が高負荷時に排気温上昇防止のために燃
料増量を行なう第１の燃料増量手段と、機関が高
温状態のときにノツキング回避のために点火時期
の遅角制御を実行する点火時期制御手段とを有す
る電子制御燃料噴射装置において、 前記点火時期の遅角制御が実行される機関高温
状態で、かつ、機関高負荷時には、前記第１の燃
料増量手段による燃料増量よりも大なる燃料増量
を行なう第２の燃料増量手段を備えることを特徴
とする電子制御燃料噴射装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58076088A JPS59201950A (ja) | 1983-05-02 | 1983-05-02 | 電子制御燃料噴射装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58076088A JPS59201950A (ja) | 1983-05-02 | 1983-05-02 | 電子制御燃料噴射装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59201950A JPS59201950A (ja) | 1984-11-15 |
| JPH0530984B2 true JPH0530984B2 (ja) | 1993-05-11 |
Family
ID=13595074
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58076088A Granted JPS59201950A (ja) | 1983-05-02 | 1983-05-02 | 電子制御燃料噴射装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59201950A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2581051B2 (ja) * | 1986-11-28 | 1997-02-12 | トヨタ自動車株式会社 | 燃料噴射量制御装置 |
| JPS63138136A (ja) * | 1986-11-28 | 1988-06-10 | Toyota Motor Corp | 燃料噴射量制御装置 |
| JP2518719B2 (ja) * | 1990-04-24 | 1996-07-31 | 株式会社ユニシアジェックス | 内燃機関の冷却装置 |
| JP2518717B2 (ja) * | 1990-04-24 | 1996-07-31 | 株式会社ユニシアジェックス | 内燃機関の冷却装置 |
| JP3326945B2 (ja) * | 1993-12-29 | 2002-09-24 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の制御装置 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5225931A (en) * | 1975-08-25 | 1977-02-26 | Automob Antipollut & Saf Res Center | Combustion controller of tw-cycle engine |
| JPS5828559A (ja) * | 1981-07-23 | 1983-02-19 | Toyota Motor Corp | 火花点火式エンジンの空燃比制御方法 |
| JPS5828553A (ja) * | 1981-07-27 | 1983-02-19 | Toyota Motor Corp | 内燃機関の電子制御式燃料噴射方法および装置 |
-
1983
- 1983-05-02 JP JP58076088A patent/JPS59201950A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59201950A (ja) | 1984-11-15 |
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