JPH05332244A - 油圧システム - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 非荷役時のポンプの最小容量運転状態におけ
る吐出容量を低減して消費動力を軽減し、荷役から非荷
役状態へのポンプ容量の減少切換動作を迅速かつ確実に
行なう。 【構成】 可変容量ポンプ２１に吐出管路２２を介して
荷役切換弁２３及び荷役用アクチュエータ２４を連結す
る。前記吐出管路２２と前記ポンプ２１の容量制御シリ
ンダ１９の制御室１９ａとを連通する制御通路２６の途
中に感圧式容量制御弁２７及び圧力制御弁２７Ａを介在
する。この制御弁２７，２６７Ａのスプール２８にはポ
ンプ２１が最小容量運転状態で開路され、最大容量運転
状態で閉路される第１及び第２のドレン通路４０，４１
を形成する。そして、最大容量から最小容量への切り換
えの際、第２ドレン通路４１が第１ドレン通路４０に先
行して開路され、制御室１９ａ内の制御圧力Ｐ_c の低下
を促進し、容量切換動作を迅速に行う。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、各種産業機械や産業
車輌等に広く使用され、特に斜板傾斜角の調節機構を装
備した可変容量型斜板式ピストンポンプを含んで構成さ
れた油圧システムに関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、斜板式可変容量ピストンポンプと
して実開昭６０−１９７７６号公報に示すものが提案さ
れている。このポンプは回転軸と一体的に回転するシリ
ンダブロック内のピストンが斜板の傾斜角に応じた距離
の往復動を行い、シリンダブロックに対して摺接関係に
あるバルブプレート上の吸入ポート及び吐出ポートを介
して作動油の吸入及び吐出を行うようになっている。
又、前記斜板の傾斜角は復帰バネによって常には最大に
なる方向に押圧付勢され、この斜板の傾斜角を変更する
ための制御シリンダが吐出通路内の高圧の作動油によっ
て動作されると、斜板がその傾斜角を減少する方向に移
動制御されて、吐出容量を最小容量に調整することがで
きるようになっている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】上述の構成になるポン
プでは、上記復帰バネが斜板傾斜角を増大方向に付勢す
べく配置されており、運転の停止時、シリンダブロック
の各摺動間隙を介して圧油の漏出によって吐出系圧力が
低下するため、制御シリンダによる対抗力は消失して斜
板は復帰バネの弾性力により最大傾斜角を保って静止す
る。従って、次期運転時のポンプは最大斜板傾斜角つま
り最大容量で起動される結果、立上りトルクが極めて大
きくなるという避け難い不具合がある。しかも同ポンプ
は制御シリンダに高い作動油圧を供給できないので、斜
板傾斜角を０°近傍に保持したごく小容量の運転継続が
不能であり、無負荷時にはクラッチ機構を設けてポンプ
への入力を遮断する必要がある。

【０００４】特に、ダンプトラック等特装車両の荷役装
置に用いられるポンプの伝動系では、自動変速機に付設
された動力取出装置（ＰＴＯ）とポンプとの間に介装さ
れる伝動軸や電磁クラッチが、構成の複雑化と共にコス
トアップを招き、又、仮に電磁クラッチを省略し、動力
取出装置のオン、オフによって直接ポンプの駆動制御を
行うようにしたとすれば、動力取出装置の断接に伴って
シフトレバーのレンジ切り換えを頻繁に繰り返さなけれ
ばならず、操作の煩雑化が避けられない。

【０００５】上記問題点を解消するため、本願出願人は
最小容量起動可能な油圧ポンプを備えた図９に示すよう
な油圧システムを提案している。図９は最小容量起動型
油圧ポンプ２１がエンジンＥにより最小容量で運転さ
れ、荷役切換弁２３がドレンポートに保持されてアクチ
ュエータ２４が停止された非荷役状態を示す。この状態
においては、ポンプ２１の制御シリンダ１９のピストン
２０が没入され、斜板１１が復帰バネ１８により最小傾
斜角位置に保持されている。又、吐出管路２２と制御シ
リンダ１９の制御室１９ａとを連通する制御通路２６に
介在した感圧式容量制御弁５０のスプール５１はバネ５
４により制御通路２６を閉路し、かつ前記制御室１９ａ
と油タンクＴを連通するドレン通路５５を開路する位置
に保持されている。

【０００６】ここで、荷役切換弁２３によりアクチュエ
ータ２４が動作されると、吐出管路２２内の吐出圧力Ｐ
_d が上昇し、この圧力が非荷役から荷役に切り換えるの
に必要な第１設定圧Ｐ₁ よりも高くなると、制御通路２
６及び連通路５２を介してスプール５１を動作する感圧
室５３に供給される。このため図１０に示すようにスプ
ール５１がバネ５４の付勢力に抗してドレン通路５５を
閉路するとともに、制御通路２６を開路する位置に移動
されて、前記制御室１９ａ内に吐出圧力Ｐ_d 相当の制御
圧力Ｐ_c が供給され、制御ピストン２０により斜板１１
の傾斜角が増大され、油圧ポンプ２１の吐出容量が増大
される。

【０００７】このようにポンプ２１が最大吐出容量で運
転されるとともに、荷役作業が行われている状態で、荷
役切換弁２３を荷役ポートからドレンポートに切り換え
て荷役作業を停止すると、吐出通路２２内の圧力Ｐ_d が
低下する。このため制御通路２６を通して制御シリンダ
１９に作用する制御圧力Ｐ_c も低下し、この圧力Ｐ_cが
荷役から非荷役に切り換えるのに必要な第２設定圧Ｐ₂
よりも低くなると、制御弁５０のスプール５１はバネ５
４により再び図９に示すように制御室１９ａがドレン通
路５５と連通され、制御通路２６が閉路される位置に復
帰され、このため制御室１９ａ内の油が外部に漏出し
て、制御ピストン２０が後退し、斜板１１が最小容量位
置に復帰バネ１８により復帰される。

【０００８】図１１は非荷役及び荷役状態における吐出
圧力Ｐ_d 及び制御圧力Ｐ_c の関係を示す。このグラフに
よれば、制御圧力Ｐ_c の非荷役から荷役への切り換えに
必要な前記第１設定圧Ｐ₁ は、荷役から非荷役へ切り換
えるのに必要な前記第２設定圧Ｐ₂ よりも高く（Ｐ₁ ＞
Ｐ₂ ）設定する必要がある。又、ポンプ２１の吐出容量
が最小の状態では荷役操作に切り換えても吐出油量が少
ないため、吐出管路２２内の圧力が上昇し難く、第１設
定圧Ｐ₁ 自身は非荷役から荷役への切換動作を円滑に行
うためできるだけ低い値に設定するのが望ましい。この
ため、前記第２設定圧Ｐ₂ も必然的に低く設定され、か
つ第２設定圧Ｐ₂ をポンプ２１の最小容量運転状態にお
ける吐出圧力Ｐ_o よりも低くすることができないので、
両設定圧Ｐ₁ ，Ｐ₂ は互いに近似した値に制約される。

【０００９】このように、従来の油圧システムは第２設
定圧Ｐ₂ が第１設定圧Ｐ₁ よりも低いので、油圧ポンプ
２１が最大容量で運転されている荷役状態から荷役切換
弁２３が動作されて非荷役状態へ切り換えられる際に、
油圧ポンプ２１からの吐出油量が多いため吐出圧力Ｐ_d
が第２設定圧Ｐ₂ 以下に低下するまでの時間が長くな
り、荷役から非荷役への切り換え動作を迅速に行うこと
ができないという問題があった。

【００１０】又、前記第１設定圧Ｐ₁ は第２設定圧Ｐ₂
よりも高く設定する必要があるので、第１設定圧Ｐ₁ を
低くすることに限界があり、この第１設定圧Ｐ₁ を越え
て非荷役から荷役状態へ切り換えるのに必要な吐出圧力
を確保するために最小容量運転状態における吐出容量を
多くする必要がある。このため、斜板１１の傾斜角を余
り小さくすることができず、非荷役運転での動力損失が
増大するという問題があった。

【００１１】この発明の目的は可変容量ポンプが最小容
量で運転される非荷役状態からポンプが最大容量で運転
される荷役状態へのポンプ容量の切り換えに必要な第１
設定圧を低く設定して、非荷役時の最小容量運転状態に
おける吐出容量を低減して消費動力を軽減することがで
きるとともに、荷役から非荷役状態へのポンプ容量の切
り換えに必要な第２設定圧を前記第１設定圧よりも高く
設定でき、荷役状態から非荷役状態への切換動作を迅速
かつ確実に行なうことができる油圧システムを提供する
ことにある。

【００１２】又、この発明の別の目的は上記目的に加え
て、感圧式容量制御弁及び圧力制御弁の構造を簡素化す
ることができる油圧システムを提供することにある。

【００１３】

【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明は、
上記目的を達成するため、斜板の傾斜角を常に縮小して
容量を減少させる向きに付勢する復帰バネと、これに対
向して該斜板の傾斜角を増大して容量を増大させる向き
に付勢する制御シリンダとを有して、動力供給源に直結
された可変容量型斜板式ピストンポンプと、該ポンプの
吐出ポートとアクチュエータとを結ぶ吐出管路の途中に
設けた荷役切換弁と、前記吐出管路と前記制御シリンダ
の制御室とを連通して圧油を制御シリンダに供給する制
御通路の途中に介在された感圧式容量制御弁とを備えて
いる。

【００１４】又、該感圧式容量制御弁は、第１付勢部材
の付勢力と第１感圧室の圧力とのバランスにより前記制
御通路の開閉及び前記制御室に連通可能な第１ドレン通
路の開閉を行う第１弁体を備えている。

【００１５】さらに、前記制御シリンダの制御室に接続
される第２ドレン通路の途中には制御室内の圧力を制御
する圧力制御弁を設けている。上記圧力制御弁は第２付
勢部材の付勢力と前記制御通路に連通される第２感圧室
の圧力とのバランスにより該第２ドレン通路を開閉する
第２弁体を備えている。

【００１６】前記荷役切換弁が動作されて第２感圧室内
の油圧が第１設定圧以上になった場合には、前記第２付
勢部材の付勢力に抗して前記第２弁体が第２ドレン通路
を閉路する位置に移動され、前記荷役切換弁が停止され
て第２感圧室内の油圧が第２設定圧以下になった場合に
第２付勢部材により第２弁体が前記第１弁体による第１
ドレン通路の開路動作に先行して第２ドレン通路を開路
する位置に移動されるように構成されている。

【００１７】又、請求項２記載の発明は、請求項１にお
いて、前記第１弁体及び第２弁体を一体的に連結し、第
１及び第２の感圧室を同室に、第１及び第２の付勢部材
を同一としている。

【００１８】

【作用】この発明は上記手段をとったことにより、アク
チュエータの休止時には、ポンプが駆動されても油タン
クと連通する吐出管路内の圧力上昇は殆どなく、感圧式
容量制御弁の第１感圧室内の制御圧力も低いので、第１
弁体が第１付勢部材の弾性力により制御通路を閉路し、
かつ第１ドレン通路を開路する位置に保持されている。
このため、制御室内の圧力がほぼ大気圧に保持され、斜
板は復帰バネにより零容量に等しい最小傾斜角（約０．
１〜４°）を保ってクラッチ（オフ）機能を代替してい
る。

【００１９】この状態では前記圧力制御弁の第２感圧室
内の制御圧力も低いので、第２弁体が第２付勢部材によ
り第２ドレン通路を開路する位置に保持されている。こ
の状態から荷役切換弁の操作により荷役用アクチュエー
タへの給油が開始されると、動作負荷に基づいて吐出管
路内の圧力が上昇し、この圧力が制御通路から感圧式容
量制御弁の第１感圧室に作用し、この圧力が第１設定圧
に達すると第１弁体が第１ドレン通路を閉路し、かつ制
御通路を開路する位置に移動される。このため吐出管路
から制御通路を介して制御シリンダの制御室に圧油が供
給され、制御ピストンの移動により斜板の傾斜角が増大
する方向に押圧される。従って、ポンプは零に等しい最
小容量から立ち上がり斜板が最大傾斜角に達するに至っ
て最大容量の定常運転に移行される。

【００２０】この容量増大行程で吐出圧力が増大し制御
通路から圧力制御弁の第２感圧室へ第１設定圧以上の圧
油が供給されるので、第２弁体により第２ドレン通路が
閉路され、制御室から第２ドレン通路を通して制御油が
油タンクに還流されることはない。

【００２１】荷役等の作業が終了し実質的にアクチュエ
ータへの給油が停止されると、吐出管路内の圧力が低下
し、このため感圧式容量制御弁の第１感圧室及び圧力制
御弁の第２感圧室へ作用する制御圧力が共に低下する。
この油圧が第２設定圧以下になると、感圧式容量制御弁
の第１弁体が第１付勢部材により制御通路を閉鎖し、こ
れと同期して圧力制御弁の第２弁体が第２付勢部材によ
り第２ドレン通路を開路する位置に移動され、制御シリ
ンダの制御室内の圧力が急激に低下する。このため第１
ドレン通路が開路される以前に第２ドレン通路が開路さ
れて、制御室内の油圧が降下されるので、制御ピストン
が後退して斜板の傾斜角が減少し、ポンプの吐出容量が
中間容量に低減され、吐出圧力が速やかに低減される。
これに伴って制御圧力が低減され、第１弁体が第１付勢
部材により第１ドレン通路を開路する位置に速やかに移
動され、制御室内の圧力が大気圧に降下され、制御ピス
トンを後退させる力は摺動摩擦のみの力となり、斜板は
復帰バネにより最小傾斜角位置に速やかに移動される。
このためポンプは運転を継続したまま零に等しい最小容
量に移行される。

【００２２】又、請求項２記載の発明は第１弁体及び第
２弁体が同期して動作されるが、制御通路及び第１，第
２のドレン通路の開閉動作は請求項１と同様である。

【００２３】

【実施例】以下、請求項２記載の発明を具体的した油圧
システムの一実施例を図１〜図６に基づいて説明する。

【００２４】図１はこの発明を産業車両に適用した油圧
システムの構成を示すもので、エンジンＥによって駆動
される可変容量型油圧ポンプ２１としては、斜板式ピス
トンポンプが用いられている。このピストンポンプを図
５に基づいて説明すると、センターハウジング１の前
（左）端面にはフロントハウジング２が接合固定され、
センターハウジング１の後（右）端面にはリヤエンドカ
バー３が接合固定され、それらの内部にはクランク室４
が形成されている。前記フロントハウジング２とリヤエ
ンドカバー３の対向端壁間には回転軸５がベアリング６
により支持されており、その外端部は図示しない動力取
出装置（ＰＴＯ）に連結され、エンジンＥ等により直接
回転されるようになっている。

【００２５】又、前記回転軸５にはシリンダブロック８
がスプライン嵌合によって同期回転可能に結合されてお
り、該シリンダブロック８内には複数のシリンダボア９
が回転軸５と平行に形成されている。これらのシリンダ
ボア９内にはそれぞれシュー１０を介して斜板１１に係
留されるピストン１２が往復動可能に収容されている。
又、回転軸５と一体的に回転するシリンダブロック８内
のシリンダボア９がバルブプレート１３に透設した円弧
状をなす吸入ポート１４及び吐出ポート１５と交互に連
通される。これにより作動油が吸入ポート１４からシリ
ンダボア９内に吸入され、シリンダボア９内の作動油は
吐出ポート１５から吐出される。なお、前記リヤエンド
カバー３には前記吸入ポート１４及び吐出ポート１５と
連通する吸入通路１６及び吐出通路１７が形成されてい
る。

【００２６】前記斜板１１は復帰バネ１８により常には
その傾斜角を零容量に等しい最小傾斜角（約０．１〜４
°）に変位する方向、つまり最小容量位置に付勢されて
いる。又、前記リヤエンドカバー３には制御シリンダ１
９が片持ち支持され、該シリンダ１９内には制御ピスト
ン２０が回転軸５と平行に、かつ同方向に往復動可能に
収容され、その先端面が斜板１１の一部に係留した球体
を押動して斜板１１の傾斜角を該復帰バネ１８の弾性力
に抗して増大させる向きに押動することにより、ピスト
ン１２のストロークを変更し、吐出容量を調整すること
ができるようになっている。従って、油圧回路の停止時
においては前記制御シリンダ１９内の制御室１９ａが大
気圧となっているので、前記復帰バネ１８の弾性力によ
り斜板１１が図５において傾斜角が最小となる位置、つ
まり最小吐出容量位置に付勢保持される。なお、フロン
トハウジング２に形成したストッパ２ａは斜板１１の最
大傾斜角を規制するものである。

【００２７】又、以上のように構成された可変容量型斜
板式ピストンポンプ２１の吐出通路１７には、図１に示
すように、吐出管路２２を介して荷役切換弁２３が接続
され、該荷役切換弁２３には荷役用アクチュエータ２４
が接続されている。前記吸入通路１６及び荷役切換弁２
３は油タンクＴに接続されている。

【００２８】図５に示すように、前記リエンドカバー３
の側面には、バルブケーシング２５が接合固定され、そ
の内部には前記吐出通路１７と吐出管路２２を連通する
吐出通路２５ａが形成されている。又、前記吐出通路２
５ａと制御シリンダ１９の制御室１９ａはリヤエンドカ
バー３及びバルブケーシング２５に形成した制御通路２
６により連通され、その途中には感圧式容量制御弁２７
が介在され、吐出通路２５ａから制御室１９ａへの制御
油の供給油量を制御するようにしている。又、この感圧
式容量制御弁２７には圧力制御弁２７Ａが一体的に構成
されている。

【００２９】この感圧式容量制御弁２７は図１に示すよ
うに前記ケーシング２５に形成したスプール収容室２５
ｂ内に直線往復動可能に収容した第１弁体及び第２弁体
としてのスプール２８を備えている。このスプール２８
の外周には第１〜第３の大径部２９，３０，３１が形成
されている。又、スプール２８の内端部には小径部３２
が形成され、前記大径部２９〜３１の間に第１及び第２
の環状溝３３，３４が形成されている。前記小径部３２
と対応するスプール収容室２５ｂは第１感圧室及び第２
感圧室を兼用する感圧室３５となっており、収容室２５
ｂの外端部には蓋３６が螺合固定され、該蓋３６と前記
スプール２８との間には第１付勢部材及び第２付勢部材
を兼用するバネ３７が介在されている。そして、バネ３
７の付勢力によりスプール２８を前記制御通路２６を第
１大径部２９により閉鎖する位置に保持するようにして
いる。

【００３０】又、前記バネ３７を収容する室は大気圧室
３８となっており、該室３８はドレン通路３９により油
タンクＴに連通されている。さらに、前記スプール２８
の内部には前記制御通路２６と大気圧室３８を連通する
第１ドレン通路４０が前記第１環状溝３３に開口するよ
うに形成されている。又、スプール２８には前記第２環
状溝３４と大気圧室３８とを連通する第２ドレン通路４
１が形成されている。

【００３１】図５に示すように前記制御シリンダ１９の
内周面には制御ピストン２０の最大吐出状態において該
ピストン２０の内端面付近に位置するように環状溝４２
が形成されている。この環状溝４２と前記第２環状溝３
４はバルブケーシング２５、リヤエンドカバー３及び制
御シリンダ１９に形成した連通路４３及び前記第２ドレ
ン通路４１により大気圧室３８と連通可能である。

【００３２】次に、前記のように構成した油圧システム
についてその作用を説明する。図１及び図３（ａ）は荷
役切換弁２３が非荷役状態に切り換えられるとともに、
復帰バネ１８により斜板１１の傾斜角が最小となり、可
変容量ポンプ２１がほぼ零容量の状態で運転されてい
る。又、感圧式容量制御弁２７のスプール２８はバネ３
７により、制御通路２６を閉鎖する位置に切り換えられ
ている。さらに制御シリンダ１９の制御室１９ａはスプ
ール２８下流側の制御通路２６、第１環状溝３３、第１
ドレン通路４０、大気圧室３８及びドレン通路３９を介
して油タンクＴに連通されている。

【００３３】又、この状態においては制御室１９ａは圧
力制御弁２７Ａを構成する環状溝４２、連通路４３、ス
プール２８に形成した第２環状溝３４、第２ドレン通路
４１、大気圧室３８及びドレン通路３９を介して油タン
クＴと連通されている。

【００３４】このポンプ２１の最小容量運転状態におい
て、荷役切換弁２３が非荷役から荷役状態に切り換えら
れると、吐出管路２２内の圧力が増大し、制御通路２６
を通して感圧室３５に吐出圧力Ｐ_d が供給される。そし
て、この圧力Ｐ_d 相当の制御圧力Ｐ_c が図６において第
１設定圧Ｐ₁ を越えると、図３（ｂ）に示すように制御
圧力Ｐ_c によりスプール２８がバネ３７の付勢力に抗し
て左方に移動されるので、第１ドレン通路４０と制御室
１９ａとの連通が遮断されるとともに、制御通路２６が
開路される。

【００３５】さらに、制御圧力Ｐ_c が上昇すると図３
（ｃ）に示すようにスプール２８がさらに左方に移動し
て制御通路２６から供給される制御圧力Ｐ_c によりピス
トン２０は突出され斜板１１の傾斜角が増大し、ポンプ
２１は吐出容量が増大し吐出圧力Ｐ_d は急上昇する。

【００３６】スプール２８がバネ３７の付勢力に抗して
左側端へ移動されると、第２ドレン通路４１もスプール
２８の第２大径部３０により閉鎖される。これはピスト
ン２０が最大吐出位置に到達する前に行われ、第３図
（ｄ）に示すようにピストン２０が最大吐出位置に移動
された状態で、連通路４３と第２ドレン通路４１との連
通が遮断される。この結果図２に示すようにポンプ２１
は斜板１１の傾斜角が最大位置に保持された最大容量状
態で運転される。

【００３７】次に、この荷役状態から非荷役状態への切
換動作について、図２及び図４（ａ）〜（ｄ）により説
明する。図２において荷役切換弁２３が非荷役状態に切
り換えられると吐出圧力Ｐ_d が低下される。このため感
圧室３５内の制御圧力Ｐ_c が低下されるので、図４
（ａ）に示すようにスプール２８はバネ３７により右方
に移動される。そして、前記制御圧力Ｐ_c が図６におい
て第２設定圧Ｐ₂ 以下になると、図４（ｂ）に示すよう
にスプール２８により制御通路２６が閉路されるととも
に、スプール２８の第２環状溝３４が連通路４３と対応
する位置に移動されるため、制御室１９ａは連通路４３
及び第２ドレン通路４１を介して大気圧室３８と連通さ
れ、制御室１９ａ内の制御圧力Ｐ_c が急激に低下され
る。このためピストン２０は制御シリンダ１９内へ速や
かに没入され、吐出容量が最大容量から中間容量に速や
かに切り換えられる。容量低下によって圧力低下はさら
に加速される。

【００３８】さらに、図４（ｃ）に示すようにピストン
２０により環状溝４２が閉鎖された状態においては第１
ドレン通路４０がスプール２８下流側の制御通路２６を
介して制御室１９ａと連通されるので、制御室１９ａ内
の制御圧力Ｐ_c が制御通路２６、第１ドレン通路４０、
大気圧室３８及びドレン通路３９を経て油タンクＴに戻
され、制御ピストン２０は図４（ｄ）に示すように最も
後退した最小容量位置に速やかに移動される。

【００３９】このように、非荷役から荷役状態への切換
動作時においては図３（ｂ）〜（ｄ）までスプール２８
が一気に移動されるとともに、荷役から非荷役状態への
切換動作時においてはスプール２８が図４（ａ）〜
（ｄ）まで速やかに移動される。その結果、図３（ｃ）
あるいは図４（ｂ）等でスプール２８がハンチングを起
すことはない。

【００４０】前述したようにこの実施例では非荷役から
荷役状態への切り換えに必要な第１設定圧Ｐ₁ よりも、
荷役から非荷役に切り換えるのに必要な第２設定圧Ｐ₂
を高く設定することができるので、第１設定圧Ｐ₁ を第
２設定圧Ｐ₂ に制約されずに許容値まで低く設定するこ
とができる。このため非荷役時のポンプ２１の最小容量
運転状態における斜板１１の傾斜角の最小値を非常に小
さく設定して吐出容量を低くしても非荷役から荷役への
切り換えに必要な制御圧力が確保でき、最小容量運転で
の消費動力を軽減することができる。

【００４１】次に、本発明を具体化した第２実施例を図
７及び図８に基づいて説明する。この実施例では感圧式
容量制御弁２７と圧力制御弁２７Ａとを別体に構成して
いる。すなわち、図７（ａ）に示すように感圧式容量制
御弁２７のスプール２８は第１及び第２の大径部２９，
３０及び第１環状溝３１を有し、最小容量運転では制御
通路２６を閉路するとともに、第１バネ３７により第１
スプール２８が第１ドレン通路４０を開路する位置に保
持されるようにしている。又、第１感圧室３５内の圧力
Ｐ_c が第１設定圧Ｐ₁ を越えると、図７（ｂ）に示すよ
うに第１スプール２８が第１ドレン通路４０を閉路し、
かつ制御通路２６を開路する位置に移動されるようにし
ている。

【００４２】一方、前記圧力制御弁２７Ａは図８（ａ）
に示すようにポンプ２１の最小容量運転状態では第２弁
体としての第２スプール２８Ａの第２大径部３０Ａが第
２ドレン通路４１を開路し、第２感圧室３５Ａ内の圧力
Ｐ_c が第１設定圧Ｐ₁ を越えると、図８（ｂ）に示すよ
うに第２バネ３７Ａの付勢力に抗して第２ドレン通路４
１が閉路されるようにしている。又、この状態で第２感
圧室３５Ａ内の圧力Ｐ_c が第２設定圧Ｐ₂ 以下になる
と、図７（ｂ）に示す第１ドレン通路４０の開路動作に
先行して第２スプール２８Ａにより第２ドレン通路４１
が開路され、荷役から非荷役への切換動作時にポンプ２
１の吐出容量を中間容量に速やかに切り換えることがで
きる。

【００４３】この第２実施例の油圧システムにおいは、
第１スプール２８と無関係に第２スプール２８Ａの開閉
時期を第２バネ３７Ａの調整により最適時期に設定する
ことができるという利点がある。

【００４４】なお、この発明は前記実施例に限定される
ものではなく、次のように具体化することもできる。前
記容量制御弁２７、圧力制御弁２７Ａはポンプ２１のリ
ヤエンドカバー３に組み込んだが、これをポンプ２１と
別体に構成すること。

【００４５】

【発明の効果】以上詳述したように請求項１記載の発明
は、可変容量ポンプが最小容量で運転される非荷役状態
からポンプが最大容量で運転される荷役状態へのポンプ
容量の切り換えに必要な第１設定圧を低く設定して、非
荷役時の最小容量運転状態における吐出容量を低減して
消費動力を軽減することができるとともに、荷役から非
荷役状態へのポンプ容量の切り換えに必要な第２設定圧
を前記第１設定圧よりも高く設定でき、荷役から非荷役
状態への切換動作を迅速かつ確実に行なうことができ
る。

【００４６】又、請求項２記載の発明は、請求項１記載
の発明の効果に加えて感圧式容量制御弁及び圧力制御弁
の構造を簡素化することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明に係る油圧システムの第１実施例を一
部模式的に表した非荷役状態の油圧回路図である。

【図２】油圧システムの荷役状態の油圧回路図である。

【図３】（ａ）〜（ｄ）は感圧式容量制御弁及び圧力制
御弁の非荷役から荷役状態への切換動作行程を示す断面
図である。

【図４】（ａ）〜（ｄ）は容量制御弁及び圧力制御弁の
荷役から非荷役への切換動作行程を示す断面図である。

【図５】可変容量型ピストンポンプの縦断面図である。

【図６】非荷役及び荷役状態と制御圧力との関係を示す
グラフである。

【図７】（ａ），（ｂ）はこの発明の第２実施例の感圧
式容量制御弁の非荷役から荷役への切り換え動作を示す
断面図である。

【図８】（ａ），（ｂ）は第２実施例の圧力制御弁の非
荷役から荷役への切換動作を示す断面図である。

【図９】従来の油圧システムを一部模式的に表した非荷
役状態の油圧回路図である。

【図１０】従来の油圧システムを一部模式的に表した荷
役状態の油圧回路図である。

【図１１】従来例における非荷役及び荷役状態と制御圧
力との関係を示すグラフである。

【符号の説明】

１１ 斜板、１８ 復帰バネ、１９ 制御シリンダ、１
９ａ 制御室、２１可変容量型斜板式ピストンポンプ、
２２ 吐出管路、２３ 荷役切換弁、２４アクチュエー
タ、２６ 制御通路、２７ 感圧式容量制御弁、２７Ａ
圧力制御弁、２８ 第１弁体及び第２弁体としてのス
プール、２８Ａ 第２弁体としての第２スプール、３５
第１及び第２の感圧室、３５Ａ 第２感圧室、３７
第１付勢部材及び第２付勢部材としてのバネ、３７Ａ
第２付勢部材としての第２バネ、３８ 大気圧室、３９
ドレン通路、４０ 第１ドレン通路、４１ 第２ドレ
ン通路、４２ 環状溝、４３ 連通路、Ｐ_c 制御圧
力、Ｐ₁ 第１設定圧、Ｐ₂ 第２設定圧、Ｅ 動力供
給源としてのエンジン。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 斜板の傾斜角を常に縮小して容量を減少
   させる向きに付勢する復帰バネと、これに対向して該斜
   板の傾斜角を増大して容量を増大させる向きに付勢する
   制御シリンダとを有して、動力供給源に直結された可変
   容量型斜板式ピストンポンプと、 該ポンプの吐出ポートとアクチュエータとを結ぶ吐出管
   路の途中に設けた荷役切換弁と、 前記吐出管路と前記制御シリンダの制御室とを連通して
   圧油を制御シリンダに供給する制御通路の途中に介在さ
   れた感圧式容量制御弁とを備え、 該感圧式容量制御弁は、第１付勢部材の付勢力と第１感
   圧室の圧力とのバランスにより前記制御通路の開閉及び
   前記制御室に連通可能な第１ドレン通路の開閉を行う第
   １弁体を備え、 さらに、前記制御シリンダの制御室に接続される第２ド
   レン通路の途中には制御室内の圧力を制御する圧力制御
   弁を設け、 上記圧力制御弁は第２付勢部材の付勢力と前記制御通路
   に連通される第２感圧室の圧力とのバランスにより該第
   ２ドレン通路を開閉する第２弁体を備え、 前記荷役切換弁が動作されて第２感圧室内の油圧が第１
   設定圧以上になった場合には、前記第２付勢部材の付勢
   力に抗して前記第２弁体が第２ドレン通路を閉路する位
   置に移動され、前記荷役切換弁が停止されて第２感圧室
   内の油圧が第２設定圧以下になった場合に第２付勢部材
   により第２弁体が前記第１弁体による第１ドレン通路の
   開路動作に先行して第２ドレン通路を開路する位置に移
   動されるように構成されている油圧システム。
2. 【請求項２】 請求項１において、前記第１弁体及び第
   ２弁体は一体的に連結され、第１及び第２の感圧室は同
   室に、第１及び第２の付勢部材は同一である油圧システ
   ム。