JPH0541305A - 酸化亜鉛非直線抵抗体の製造方法 - Google Patents
酸化亜鉛非直線抵抗体の製造方法Info
- Publication number
- JPH0541305A JPH0541305A JP3196302A JP19630291A JPH0541305A JP H0541305 A JPH0541305 A JP H0541305A JP 3196302 A JP3196302 A JP 3196302A JP 19630291 A JP19630291 A JP 19630291A JP H0541305 A JPH0541305 A JP H0541305A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- zinc oxide
- pva
- nonlinear resistor
- polyvinyl alcohol
- amount
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- XLOMVQKBTHCTTD-UHFFFAOYSA-N Zinc monoxide Chemical compound [Zn]=O XLOMVQKBTHCTTD-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract 20
- 239000011787 zinc oxide Substances 0.000 title claims abstract 10
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims 4
- 239000004372 Polyvinyl alcohol Substances 0.000 claims abstract 7
- 229920002451 polyvinyl alcohol Polymers 0.000 claims abstract 7
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract 3
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims abstract 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims 1
- 238000001354 calcination Methods 0.000 abstract 1
Landscapes
- Apparatuses And Processes For Manufacturing Resistors (AREA)
- Thermistors And Varistors (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 焼成時におけるクラックや内部ピンホールの
発生を抑制し、非直線特性に優れてかつ生産性にも優れ
た酸化亜鉛非直線抵抗体を得る。 【構成】 ポリビニルアルコールを結合剤として酸化亜
鉛を主成分とする造粒粉を生成する際、灰分の含有量が
０.１％以下であるポリビニルアルコールを用い、その
添加量を酸化亜鉛に対して０.５wt％〜３wt％として酸
化亜鉛非直線抵抗体の製造を行う。
発生を抑制し、非直線特性に優れてかつ生産性にも優れ
た酸化亜鉛非直線抵抗体を得る。 【構成】 ポリビニルアルコールを結合剤として酸化亜
鉛を主成分とする造粒粉を生成する際、灰分の含有量が
０.１％以下であるポリビニルアルコールを用い、その
添加量を酸化亜鉛に対して０.５wt％〜３wt％として酸
化亜鉛非直線抵抗体の製造を行う。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は避雷器、サージアブソー
バ等に用いられる酸化亜鉛を主成分とする酸化亜鉛非直
線抵抗体の製造方法に関する。
バ等に用いられる酸化亜鉛を主成分とする酸化亜鉛非直
線抵抗体の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、非直線抵抗体はオームの法則に
従わず、電圧が高くなると抵抗が減少し電流が著しく増
加するという非直線的な電圧−電流特性を有するため、
避雷器やサージアブソーバのような異常電圧の吸収など
の用途において大きな効果を発揮する。
従わず、電圧が高くなると抵抗が減少し電流が著しく増
加するという非直線的な電圧−電流特性を有するため、
避雷器やサージアブソーバのような異常電圧の吸収など
の用途において大きな効果を発揮する。
【０００３】非直線抵抗体の代表的なものとして、Ｓi
Ｃ粒子の接触抵抗の電圧敏感性を応用したＳiＣ避雷器
特性要素およびＳiＣバリスタがあるが、これらは一般
にＳiＣ粒子と粘土質からなる磁器質結合剤を加え成形
後高温で焼結して作られる。そしてその電圧−電流特性
は近似的に以下に示す式で表される。
Ｃ粒子の接触抵抗の電圧敏感性を応用したＳiＣ避雷器
特性要素およびＳiＣバリスタがあるが、これらは一般
にＳiＣ粒子と粘土質からなる磁器質結合剤を加え成形
後高温で焼結して作られる。そしてその電圧−電流特性
は近似的に以下に示す式で表される。
【０００４】Ｉ＝(Ｖ／Ｃ）ｋ 上記式において、Ｉは電流、Ｖは電圧、Ｃは抵抗値に対
応する定数、ｋは非直線指数である。
応する定数、ｋは非直線指数である。
【０００５】ＳｉＣ避雷器特性要素は数１００アンペア
〜２０キロアンペアの電流範囲においてのみ、ｋ値が３
〜７程度であり、この範囲以外ではオーム性抵抗に近
く、このため直接線路に接続されるＳｉＣ特性要素を用
いた避雷器では線路と接地間の絶縁を保つために直列ギ
ャップを必要とする。
〜２０キロアンペアの電流範囲においてのみ、ｋ値が３
〜７程度であり、この範囲以外ではオーム性抵抗に近
く、このため直接線路に接続されるＳｉＣ特性要素を用
いた避雷器では線路と接地間の絶縁を保つために直列ギ
ャップを必要とする。
【０００６】また、高圧、超高圧用避雷器では多数のギ
ャップおよび特性要素を使用するが、このとき各々のギ
ャップの電圧分担を均等するため並列にコンデンサある
いは抵抗を必要とする。
ャップおよび特性要素を使用するが、このとき各々のギ
ャップの電圧分担を均等するため並列にコンデンサある
いは抵抗を必要とする。
【０００７】このようにギャップ、コンデンサ、抵抗を
多数取付けることは容器である碍子が大きくなるばかり
でなく、ギャップがあるため急峻波に対する応答と続流
しゃ断も悪い。
多数取付けることは容器である碍子が大きくなるばかり
でなく、ギャップがあるため急峻波に対する応答と続流
しゃ断も悪い。
【０００８】そこで、酸化亜鉛を主成分とし、副添加物
として酸化ビスマス、二酸化珪素、酸化アンチモン、酸
化コバルト、二酸化マンガン、酸化クロム、酸化ニッケ
ル等の酸化物を添加物として混合し、円板状、円柱状あ
るいは適当な形状に成形し、高温で焼結した後にこの焼
結された半導体素体の両側にエポキシ樹脂等の側面絶縁
材を被覆し、上下面に電極をつけた酸化物半導体を用い
た酸化亜鉛非直線抵抗体が提案されている。
として酸化ビスマス、二酸化珪素、酸化アンチモン、酸
化コバルト、二酸化マンガン、酸化クロム、酸化ニッケ
ル等の酸化物を添加物として混合し、円板状、円柱状あ
るいは適当な形状に成形し、高温で焼結した後にこの焼
結された半導体素体の両側にエポキシ樹脂等の側面絶縁
材を被覆し、上下面に電極をつけた酸化物半導体を用い
た酸化亜鉛非直線抵抗体が提案されている。
【０００９】上記酸化亜鉛非直線抵抗体は酸化亜鉛粒子
と、その周囲を取り巻く添加物により形成される粒界層
からなり、その優れた非直線特性は酸化亜鉛竜市と粒界
層との界面に起因すると考えられている。
と、その周囲を取り巻く添加物により形成される粒界層
からなり、その優れた非直線特性は酸化亜鉛竜市と粒界
層との界面に起因すると考えられている。
【００１０】上記酸化亜鉛非直線抵抗体は、ミリアンペ
アの電流領域においてｋ値が５０程度であり、従来のＳ
iＣ抵抗体に比べて非直線性が非常に優れ、しかも相当
大きな誘電率を有する。通常この酸化亜鉛電圧非直線抵
抗体は以下の方法にて製造される。即ち、上記副添加物
をボールミル等で予備粉砕した後に有機バインダ及び酸
化亜鉛と混合し、スプレードライヤーで乾燥を行って流
動性の良い原料粉体（造粒粉）を得る。次に、この造粒
粉を金型プレスにより円板等の形状に成形し、脱脂を行
った後に1000℃〜1300℃で数時間焼成を行い、更に側面
に絶縁コーティングを施した後に両端面を研磨し、アル
ミニウムの電極を吹き付けて完成する。
アの電流領域においてｋ値が５０程度であり、従来のＳ
iＣ抵抗体に比べて非直線性が非常に優れ、しかも相当
大きな誘電率を有する。通常この酸化亜鉛電圧非直線抵
抗体は以下の方法にて製造される。即ち、上記副添加物
をボールミル等で予備粉砕した後に有機バインダ及び酸
化亜鉛と混合し、スプレードライヤーで乾燥を行って流
動性の良い原料粉体（造粒粉）を得る。次に、この造粒
粉を金型プレスにより円板等の形状に成形し、脱脂を行
った後に1000℃〜1300℃で数時間焼成を行い、更に側面
に絶縁コーティングを施した後に両端面を研磨し、アル
ミニウムの電極を吹き付けて完成する。
【００１１】上記の酸化亜鉛非直線抵抗体においては、
成形を施す上記造粒粉中の水分量が少ないので結合力は
弱く、成形工程においてクラックやボイドが発生しやす
い。特に、経済的で大量生産に適しているため通常用い
られる乾式プレスにて成形を行う際にはクラックが発生
視野水ので、ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）等の結合
剤を用いてクラックの発生を抑制している。
成形を施す上記造粒粉中の水分量が少ないので結合力は
弱く、成形工程においてクラックやボイドが発生しやす
い。特に、経済的で大量生産に適しているため通常用い
られる乾式プレスにて成形を行う際にはクラックが発生
視野水ので、ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）等の結合
剤を用いてクラックの発生を抑制している。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記造粒粉中
の結合剤量を増すと、クラックの発生は抑制されるが、
その添加量が一定値を超えると焼成により内部ピンホー
ル（ボイド）の発生を誘発し、その結果エネルギー耐量
等の非直線特性は低下する。
の結合剤量を増すと、クラックの発生は抑制されるが、
その添加量が一定値を超えると焼成により内部ピンホー
ル（ボイド）の発生を誘発し、その結果エネルギー耐量
等の非直線特性は低下する。
【００１３】上記のようにボイドが発生する原因として
はＰＶＡ中に通常１wt％〜５wt％程度含まれている、主
としてＮa2Ｏ、酢酸ソーダ等の灰分として焼成後も素子
中に残存してしまう不揮発成分である灰分が挙げられて
いる。
はＰＶＡ中に通常１wt％〜５wt％程度含まれている、主
としてＮa2Ｏ、酢酸ソーダ等の灰分として焼成後も素子
中に残存してしまう不揮発成分である灰分が挙げられて
いる。
【００１４】また、成形時間を短くするとクラックの発
生が起こり、これを防ぐためには成形時間を長くして成
形をゆっくり行う必要があり、このため生産性が低くな
ってしまう。
生が起こり、これを防ぐためには成形時間を長くして成
形をゆっくり行う必要があり、このため生産性が低くな
ってしまう。
【００１５】本発明は上記背景の下になされたものであ
り、クラック及びボイドの発生を抑制し非直線特性に優
れてかつ生産性にも優れた酸化亜鉛非直線抵抗体の製造
方法を提供することを目的とする。
り、クラック及びボイドの発生を抑制し非直線特性に優
れてかつ生産性にも優れた酸化亜鉛非直線抵抗体の製造
方法を提供することを目的とする。
【００１６】
【課題を解決するための手段及び作用】上記課題を解決
するため、本発明はポリビニルアルコールを結合剤とし
て酸化亜鉛を主成分とする造粒粉を生成し、この造粒粉
の加圧成形を行う工程を備えた酸化亜鉛非直線抵抗体の
製造方法において、前記ポリビニルアルコールとして灰
分の含有量が０.１％以下であるポリビニルアルコール
を用いることを特徴とする。また、上記ポリビニルアル
コールの添加量を酸化亜鉛に対して０.５wt％〜３wt％
とする酸化亜鉛非直線抵抗体の製造方法も提供される。
するため、本発明はポリビニルアルコールを結合剤とし
て酸化亜鉛を主成分とする造粒粉を生成し、この造粒粉
の加圧成形を行う工程を備えた酸化亜鉛非直線抵抗体の
製造方法において、前記ポリビニルアルコールとして灰
分の含有量が０.１％以下であるポリビニルアルコール
を用いることを特徴とする。また、上記ポリビニルアル
コールの添加量を酸化亜鉛に対して０.５wt％〜３wt％
とする酸化亜鉛非直線抵抗体の製造方法も提供される。
【００１７】上記のように酸化亜鉛非直線抵抗体の製造
を行うことにより、成形時間が短く生産性に優れ、クラ
ック発生率、内部ピンホール発生率ともに低く非直線特
性に優れた酸化亜鉛非直線抵抗体の製造を行うことが可
能となる。
を行うことにより、成形時間が短く生産性に優れ、クラ
ック発生率、内部ピンホール発生率ともに低く非直線特
性に優れた酸化亜鉛非直線抵抗体の製造を行うことが可
能となる。
【００１８】特にＰＶＡの添加量を０.５wt％〜３wt％
の範囲にすることでクラックの発生及び内部ピンホール
の発生が殆どみられなくなり、非直線特性に非常に優れ
た酸化亜鉛非直線抵抗体の製造が可能となる。
の範囲にすることでクラックの発生及び内部ピンホール
の発生が殆どみられなくなり、非直線特性に非常に優れ
た酸化亜鉛非直線抵抗体の製造が可能となる。
【００１９】
【実施例】以下、本発明を実施例によって説明する。
【００２０】まず、Ｂi2Ｏ3、Ｓb2Ｏ3、Ｃo2Ｏ3、Ｍn
Ｏ、ＣrＯ等からなる添加成分を酸化亜鉛（ＺnＯ）に対
して３wt％〜１５wt％となるよう計量し、予め撹拌中の
純水中に固形分納度４０wt％〜６０wt％で投入する。こ
れを１０分以上混合した後に振動ミルに投入して３〜１
０時間混合粉砕して添加原料スラリーを得る。
Ｏ、ＣrＯ等からなる添加成分を酸化亜鉛（ＺnＯ）に対
して３wt％〜１５wt％となるよう計量し、予め撹拌中の
純水中に固形分納度４０wt％〜６０wt％で投入する。こ
れを１０分以上混合した後に振動ミルに投入して３〜１
０時間混合粉砕して添加原料スラリーを得る。
【００２１】次に乳化剤と、ＰＶＡをＺnＯに対して１.
０wt％となるように秤量し、純水に投入して加熱撹拌を
行い、バインダー溶液を作成する。このバインダー溶液
にＺnＯを投入して十分スラリー化し、このスラリー化
した乳化槽に上記添加原料スラリーを加えて全体を１〜
５時間十分に乳化混合する。
０wt％となるように秤量し、純水に投入して加熱撹拌を
行い、バインダー溶液を作成する。このバインダー溶液
にＺnＯを投入して十分スラリー化し、このスラリー化
した乳化槽に上記添加原料スラリーを加えて全体を１〜
５時間十分に乳化混合する。
【００２２】更に、この乳化混合したスラリーをスプレ
ードライヤーにて噴霧乾燥して造粒粉を生成し、この造
粒粉を直径４０mm、厚み４０mmの円板状に(φ４０-ｔ４
０)成形圧力２５０kg/cm2にて金型成形して成形体を製
造した。
ードライヤーにて噴霧乾燥して造粒粉を生成し、この造
粒粉を直径４０mm、厚み４０mmの円板状に(φ４０-ｔ４
０)成形圧力２５０kg/cm2にて金型成形して成形体を製
造した。
【００２３】本実施例にては、まず上記成形体の製造方
法において、使用するＰＶＡとして灰分含有率が各０.
０５wt％，０.１wt％，１.０wt％，５.０wt％である４
種類のＰＶＡを用いて成形時間を２５秒として成形体を
製造した。
法において、使用するＰＶＡとして灰分含有率が各０.
０５wt％，０.１wt％，１.０wt％，５.０wt％である４
種類のＰＶＡを用いて成形時間を２５秒として成形体を
製造した。
【００２４】上記成形体におけるＰＶＡ中の灰分量とク
ラック発生率の相関を調べ、縦軸にクラック発生率、横
軸にＰＶＡ中の灰分量を取ってグラフを作成した。その
グラフを図１に示す。
ラック発生率の相関を調べ、縦軸にクラック発生率、横
軸にＰＶＡ中の灰分量を取ってグラフを作成した。その
グラフを図１に示す。
【００２５】同様に、上記成形体の製造方法において上
記４種のＰＶＡのそれぞれに対してクラック発生率が１
％未満となる成形時間を調べ、縦軸に成形時間、横軸に
ＰＶＡ中の灰分量を取ってグラフを作成した。そのグラ
フを図２に示す。
記４種のＰＶＡのそれぞれに対してクラック発生率が１
％未満となる成形時間を調べ、縦軸に成形時間、横軸に
ＰＶＡ中の灰分量を取ってグラフを作成した。そのグラ
フを図２に示す。
【００２６】上記図１及び図２により、ＰＶＡ中の灰分
量を０.１wt％以下とするとクラックの発生は全くみら
れなくなった。また、クラックの発生は加圧成形をゆっ
くり行い、圧力伝達性を向上させ、焼結後のクラックを
防止できるが、図２よりＰＶＡ中の灰分が０.１wt％以
下、１wt％、５wt％の各場合における上記成形時間は、
それぞれ１個あたり２５秒、３３秒、６３秒となった。
量を０.１wt％以下とするとクラックの発生は全くみら
れなくなった。また、クラックの発生は加圧成形をゆっ
くり行い、圧力伝達性を向上させ、焼結後のクラックを
防止できるが、図２よりＰＶＡ中の灰分が０.１wt％以
下、１wt％、５wt％の各場合における上記成形時間は、
それぞれ１個あたり２５秒、３３秒、６３秒となった。
【００２７】従って、ＰＶＡ中の灰分を０.１wt％以下
にすることで成形時間を３０％以上短くすることができ
る。
にすることで成形時間を３０％以上短くすることができ
る。
【００２８】次に、上記添加原料スラリーに乳化剤と、
灰分含有率各０.１wt％、１wt％、５wt％のＰＶＡを用
意し、各ＰＶＡについてＺnＯに対して０.１wt％となる
ように秤量し、それぞれ純水に投入して加熱撹拌を行
い、バインダー溶液を作成する。このバインダー溶液に
ＺnＯを投入して十分スラリー化し、このスラリー化し
た乳化槽に上記添加原料スラリーを加えて全体を１〜５
時間十分に乳化混合を行った。
灰分含有率各０.１wt％、１wt％、５wt％のＰＶＡを用
意し、各ＰＶＡについてＺnＯに対して０.１wt％となる
ように秤量し、それぞれ純水に投入して加熱撹拌を行
い、バインダー溶液を作成する。このバインダー溶液に
ＺnＯを投入して十分スラリー化し、このスラリー化し
た乳化槽に上記添加原料スラリーを加えて全体を１〜５
時間十分に乳化混合を行った。
【００２９】更に、この乳化混合したスラリーをスプレ
ードライヤーにて噴霧乾燥して造粒粉を生成し、この造
粒粉を直径８０mm、厚み３０mmの円板状に(φ８０-ｔ３
０)金型成形し、更に１１００℃〜１２５０℃にて１０
時間焼成を行って酸化亜鉛非直線抵抗素子を製造した。
ードライヤーにて噴霧乾燥して造粒粉を生成し、この造
粒粉を直径８０mm、厚み３０mmの円板状に(φ８０-ｔ３
０)金型成形し、更に１１００℃〜１２５０℃にて１０
時間焼成を行って酸化亜鉛非直線抵抗素子を製造した。
【００３０】同様に、上記酸化亜鉛非直線抵抗素子の製
造方法において各ＰＶＡの量を０.５wt％、１wt％、２w
t％、３wt％、４wt％、５wt％としてそれぞれ酸化亜鉛
非直線抵抗素子を製造し、これら７種の酸化亜鉛非直線
抵抗素子のそれぞれをＸ線により内部ピンホール発生率
を調べ、縦軸に内部ピンホール発生率、横軸にＰＶＡ添
加量をとってグラフを作成した。このグラフを図３に示
す。
造方法において各ＰＶＡの量を０.５wt％、１wt％、２w
t％、３wt％、４wt％、５wt％としてそれぞれ酸化亜鉛
非直線抵抗素子を製造し、これら７種の酸化亜鉛非直線
抵抗素子のそれぞれをＸ線により内部ピンホール発生率
を調べ、縦軸に内部ピンホール発生率、横軸にＰＶＡ添
加量をとってグラフを作成した。このグラフを図３に示
す。
【００３１】また、上記各酸化亜鉛非直線抵抗素子のク
ラック発生率を調べて縦軸にクラック発生率、横軸にＰ
ＶＡ添加量をとってグラフを作成した。このグラフを図
４に示す。
ラック発生率を調べて縦軸にクラック発生率、横軸にＰ
ＶＡ添加量をとってグラフを作成した。このグラフを図
４に示す。
【００３２】上記図３において、Ａ線、Ｂ線、Ｃ線はそ
れぞれＰＶＡ中の灰分を５wt％、１wt％、０.１wt％とし
たときにおけるＰＶＡ添加量と内部ピンホールの相関を
表している。また、図４においてＤ線、Ｅ線はそれぞれ
ＰＶＡ中の灰分を１wt％、０.１wt％としたときにおけ
るＰＶＡ添加量とクラック発生率の相関を示している。
れぞれＰＶＡ中の灰分を５wt％、１wt％、０.１wt％とし
たときにおけるＰＶＡ添加量と内部ピンホールの相関を
表している。また、図４においてＤ線、Ｅ線はそれぞれ
ＰＶＡ中の灰分を１wt％、０.１wt％としたときにおけ
るＰＶＡ添加量とクラック発生率の相関を示している。
【００３３】図３より、ＰＶＡ中の灰分が１wt％以上と
なると、ＰＶＡの添加量を０.１wt％以上とすると内部
ピンホールの発生率が高くなって非直線特性が低下する
ことが示されるが、図４からクラック発生率に関しては
ＰＶＡの添加量を少なくとも２wt％以上としなければク
ラックが発生してしまうことがわかり、内部ピンホール
及びクラックの双方の発生を抑制することはできない。
なると、ＰＶＡの添加量を０.１wt％以上とすると内部
ピンホールの発生率が高くなって非直線特性が低下する
ことが示されるが、図４からクラック発生率に関しては
ＰＶＡの添加量を少なくとも２wt％以上としなければク
ラックが発生してしまうことがわかり、内部ピンホール
及びクラックの双方の発生を抑制することはできない。
【００３４】これに対し、図３によりＰＶＡ中の灰分を
小さくすると内部ピンホールの発生率は低下し、特にＰ
ＶＡ中の灰分を０.１wt％以下とすると、ＰＶＡの添加
量が３wt％以下の範囲において内部ピンホールは殆ど発
生しない。更に、図４よりＰＶＡの添加量を０.１wt％
以下とするとＰＶＡの添加量が０.５wt％以上の範囲で
クラックが発生しなくなることがわかった。
小さくすると内部ピンホールの発生率は低下し、特にＰ
ＶＡ中の灰分を０.１wt％以下とすると、ＰＶＡの添加
量が３wt％以下の範囲において内部ピンホールは殆ど発
生しない。更に、図４よりＰＶＡの添加量を０.１wt％
以下とするとＰＶＡの添加量が０.５wt％以上の範囲で
クラックが発生しなくなることがわかった。
【００３５】従って、ＰＶＡ中の灰分を０.１wt％以下
とするとクラック発生率、内部ピンホール発生率ともに
低くなり、特にＰＶＡの添加量を０.５wt％〜３wt％の
範囲にすることでクラックの発生及び内部ピンホールの
発生が殆どみられなくなり、また生産性にも優れた非直
線特性に優れた酸化亜鉛非直線抵抗体の製造が可能とな
る。
とするとクラック発生率、内部ピンホール発生率ともに
低くなり、特にＰＶＡの添加量を０.５wt％〜３wt％の
範囲にすることでクラックの発生及び内部ピンホールの
発生が殆どみられなくなり、また生産性にも優れた非直
線特性に優れた酸化亜鉛非直線抵抗体の製造が可能とな
る。
【００３６】
【発明の効果】本発明においては、灰分の含有率が０.
１wt％以下のＰＶＡを使用することにより内部ピンホー
ルやクラックの発生率を低減し、特に上記ＰＶＡの添加
量を０.５wt％〜３wt％の範囲とすることにより内部ピ
ンホール及びクラックの発生が殆ど見られなくなる。
１wt％以下のＰＶＡを使用することにより内部ピンホー
ルやクラックの発生率を低減し、特に上記ＰＶＡの添加
量を０.５wt％〜３wt％の範囲とすることにより内部ピ
ンホール及びクラックの発生が殆ど見られなくなる。
【００３７】従って、雷サージ、開閉サージ等の非直線
特性に優れた酸化亜鉛非直線抵抗体の製造が可能とな
る。
特性に優れた酸化亜鉛非直線抵抗体の製造が可能とな
る。
【００３８】また、本発明によれば短い加圧成形時間に
てクラックの発生をを短くすることができ、従来の灰分
含有率が１wt％〜５wt％のＰＶＡを用いた場合に比べて
少なくとも３０％以上生産性が向上する。
てクラックの発生をを短くすることができ、従来の灰分
含有率が１wt％〜５wt％のＰＶＡを用いた場合に比べて
少なくとも３０％以上生産性が向上する。
【図１】ＰＶＡ中の灰分量とクラック発生率の相関を表
すグラフ
すグラフ
【図２】ＰＶＡ中の灰分量と成形時間の相関を表すグラ
フ
フ
【図３】ＰＶＡ添加量と内部ピンホール発生率の相関を
表すグラフ
表すグラフ
【図４】ＰＶＡ添加量とクラック発生率の相関を表すグ
ラフ
ラフ
Claims (2)
- 【請求項１】 ポリビニルアルコールを結合剤として酸
化亜鉛を主成分とする造粒粉を生成し、この造粒粉の加
圧成形を行う工程を備えた酸化亜鉛非直線抵抗体の製造
方法において、 前記ポリビニルアルコールとして灰分の含有量が０.１
％以下であるポリビニルアルコールを用いることを特徴
とする酸化亜鉛非直線抵抗体の製造方法。 - 【請求項２】 請求項第１項において、前記ポリビニル
アルコールの添加量を酸化亜鉛に対して０.５wt％〜３w
t％としたことを特徴とする酸化亜鉛非直線抵抗体の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3196302A JPH0541305A (ja) | 1991-08-06 | 1991-08-06 | 酸化亜鉛非直線抵抗体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3196302A JPH0541305A (ja) | 1991-08-06 | 1991-08-06 | 酸化亜鉛非直線抵抗体の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0541305A true JPH0541305A (ja) | 1993-02-19 |
Family
ID=16355550
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3196302A Pending JPH0541305A (ja) | 1991-08-06 | 1991-08-06 | 酸化亜鉛非直線抵抗体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0541305A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0701025A2 (en) | 1994-09-06 | 1996-03-13 | Ransburg Industrial Finishing KK | Dual components mixing system for coating |
-
1991
- 1991-08-06 JP JP3196302A patent/JPH0541305A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0701025A2 (en) | 1994-09-06 | 1996-03-13 | Ransburg Industrial Finishing KK | Dual components mixing system for coating |
| US5632817A (en) * | 1994-09-06 | 1997-05-27 | Ransburg Industrial Finishing K.K. | Dual components mixing system for coating |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6184771B1 (en) | Sintered body having non-linear resistance characteristics | |
| JPH0541305A (ja) | 酸化亜鉛非直線抵抗体の製造方法 | |
| CN100562951C (zh) | 一种避雷器用氧化锌非线性电阻片的制备方法 | |
| JP7242274B2 (ja) | 電圧非直線抵抗体 | |
| JP2692210B2 (ja) | 酸化亜鉛形バリスタ | |
| JP3256366B2 (ja) | 電圧非直線抵抗体の製造方法 | |
| JPH0582315A (ja) | 非直線抵抗体の製造方法 | |
| JPS6115303A (ja) | 酸化物電圧非直線抵抗体の製造方法 | |
| JPH02241003A (ja) | 酸化亜鉛形バリスタの製造方法 | |
| JPH08138911A (ja) | 電圧非直線抵抗体の製造方法 | |
| JPH0281403A (ja) | 電圧非直線抵抗体の製造方法 | |
| JPH08138909A (ja) | 電圧非直線抵抗体の製造方法 | |
| JPH02114603A (ja) | グレーズバリスタの製造方法 | |
| JP2003007512A (ja) | 非線形抵抗素子 | |
| JPH08213209A (ja) | 電圧非直線型抵抗体の製造方法 | |
| JPH04338602A (ja) | 酸化亜鉛非直線抵抗体の製造方法 | |
| JP2001052907A (ja) | セラミック素子とその製造方法 | |
| JPS6322602B2 (ja) | ||
| JPH02119102A (ja) | 電圧非直線抵抗体の製造方法 | |
| JP5929152B2 (ja) | 非直線抵抗体素子の製造方法 | |
| JPH0536505A (ja) | 酸化亜鉛非直線抵抗体の製造方法 | |
| JPH07272906A (ja) | 電圧非直線型抵抗体の製造方法 | |
| JPH0773082B2 (ja) | 酸化亜鉛形バリスタの製造方法 | |
| JPH03250605A (ja) | 電圧非直線抵抗体の製造方法 | |
| JPH10223410A (ja) | 電圧非直線抵抗体の製造方法 |