JPH0549359B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0549359B2 JPH0549359B2 JP1184465A JP18446589A JPH0549359B2 JP H0549359 B2 JPH0549359 B2 JP H0549359B2 JP 1184465 A JP1184465 A JP 1184465A JP 18446589 A JP18446589 A JP 18446589A JP H0549359 B2 JPH0549359 B2 JP H0549359B2
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- Japan
- Prior art keywords
- sludge
- solid
- treatment
- liquid
- water
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Landscapes
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
- Activated Sludge Processes (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は、有機性汚水の処理方法に係り、特
に、し尿などのNH3−Ｎを含む有機性汚水の新
規な処理方法に関する。 〔従来の技術〕 従来、NH3−Ｎ含有有機性排水の処理法とし
て、最も代表的な方法は、生物学的硝化脱窒素法
であるが、この方法は、硝化脱窒反応速度が小さ
いため、大容量の処理槽（し尿処理の場合は滞留
日数９〜10日の生物処理槽を要する）を必要と
し、また余剰生物汚泥の発生量が多く、汚泥処理
に、大がかりな設備と高額の運転コストを必要と
するという２大欠点がある。 また、NH3−Ｎの物理化学的な処理法として、
アルカリ条件下でのNH3ストリツプ法が公知で
あるが、この方法は、NaOH，Ca（OH）2などの
アルカリを多量に必要とし、運転コストが著しく
高いという欠点があつた。 また、アンモニアストリツプ法は、BODを除
去できず、また種々の窒素成分のうちNH3−Ｎ
しか除去できないため、生物学的硝化脱窒工程を
後続して付加する必要があるが、この生物処理工
程からの余剰汚泥の発生量が多いという欠点があ
る。 〔発明が解決しようとする課題〕 本発明は、上記したような従来技術の問題点を
大幅に改善し、し尿などのNH3−Ｎを含む有機
性排水を、短時間で高度に浄化するとともに、排
水処理に伴つて発生する余剰生物汚泥の量を著し
く減少させることができる経済的な新しい処理方
法を提供することを目的とする。 〔課題を解決するための手段〕 上記目的を達成するために、本発明では、(a)ア
ンモニアを含む有機性汚水を含む生物処理する工
程、(b)工程(a)からの生物処理スラツジを固液分離
する工程、(c)工程(b)で固液分離された汚泥の少な
くとも一部、あるいは工程(a)から引抜いた汚泥に
アルカリを添加し、常温又は加温条件下で混和滞
留する工程、(d)工程(c)からの処理汚泥を、中和す
ることなく、そのまま工程(a)で有機性汚水と共に
生物処理する工程、(e)工程(b)で固液分離された分
離水に空気又はスチームを供給してアンモニアス
トリツピングする工程、の各工程を順次行なうこ
とによるアンモニアを含む有機性汚水の処理方法
としたものである。 次に、本発明を、図面を参照にしながら詳述す
る。 第１図は、本発明の処理方法の一例を示すフロ
ー工程図である。ここでは、し尿処理を例に挙げ
て説明する。 第１図において、除渣し尿１を活性汚泥曝気槽
２に供給し、酸素供給装置３から酸素含有ガスを
供給しつつ高濃度の活性汚泥によつて、BODを
除去したのち、活性汚泥スラリー４を固液分離工
程５（図示例はUF膜分離装置）に供給して、分
離汚泥６と清澄分離水７に分離する。し尿無希釈
処理の場合、曝気槽温度は生物酸化熱によつて42
〜48℃に上昇した。 次に、固液分離汚泥６の一部８又は活性汚泥曝
気槽２から引抜いた汚泥８を、混和滞留槽９に
導き、NaOHなどのアルカリ剤１０を添加し、
好ましくはPH10以上、温度50〜100℃に加温しつ
つ、１〜３時間程度混和しつつ滞留せしめ、汚泥
中に含まれるポリサツカライドなどの細胞構成物
質を可溶化する。 次に、該アルカリ処理を受けた汚泥（アルカリ
性を示す）１１を生物処理槽２に供給する。 つまり、生物処理槽２には、原水１とアルカリ
処理汚泥１１の両者が流入し、これらのBOD成
分が除去される。 生物処理槽２のPHは、アルカリ処理汚泥１１の
流入により、アルカリ性を示し、また固液分離処
理水７もアルカリ性を示す。 なお、８′は、アルカリ処理を受けないで、生
物処理槽２に返送される汚泥であり、８″は汚泥
脱水工程に導かれて処分される余剰汚泥である。
本発明では、余剰汚泥８″の発生量は、非常に少
なくなるという特記すべき効果がある。 しかして、以上のような方法に従つて運転操作
された固液分離水７を、必要によりアルカリ剤を
添加して充填塔などの気液接触塔１２の上部に導
き、下向流で、流下させ空気またはスチーム１３
と向流接触せしめ、固液分離水７中のNH3−Ｎ
をストリツピングする。 前述の如く、アルカリ処理汚泥の流入に起因し
て、固液分離水７のPHはアルカリ性を示し、か
つ、生物酸化熱によつて水温40℃になるので
NH3−Ｎは効率的にストリツプ除去される。通
常の場合は汚泥のアルカリ処理槽９に注入される
NaOHだけで、固液分離水７のPHはNH3−Ｎの
ストリツピングに好適なPH9.0以上になるが、原
水の水質によつて、固液分離水のPHが９未満にな
る場合は、少量のNaOHを気液接触塔の流入水
７に補給しても良いことは申すまでもない。 しかして、BOD、SS、NH3−Ｎが高度に除去
された処理水１４が、アンモニアストリツプ塔の
下部から流出し、必要に応じ凝集分離、活性炭、
O3処理などのCOD除去処理１６を施したのち、
公共用水域に放流される。 なお、ストリツプ塔から放散されるNH3含有
ガス１５は、触媒燃焼、酸による吸収など公知手
段１７によつて処理され、無害化される。 〔実施例〕 以下、実施例により本発明をより具体的に説明
するが、本発明はこれに限定されるものではな
い。 実施例 １ し尿を対象として、本発明を第１図のフローに
従つて実施した。 表−１に示す水質の除渣し尿１と後記のアルカ
リ処理汚泥１１の両者を、表−２の運転条件によ
つて活性汚泥処理をした。
に、し尿などのNH3−Ｎを含む有機性汚水の新
規な処理方法に関する。 〔従来の技術〕 従来、NH3−Ｎ含有有機性排水の処理法とし
て、最も代表的な方法は、生物学的硝化脱窒素法
であるが、この方法は、硝化脱窒反応速度が小さ
いため、大容量の処理槽（し尿処理の場合は滞留
日数９〜10日の生物処理槽を要する）を必要と
し、また余剰生物汚泥の発生量が多く、汚泥処理
に、大がかりな設備と高額の運転コストを必要と
するという２大欠点がある。 また、NH3−Ｎの物理化学的な処理法として、
アルカリ条件下でのNH3ストリツプ法が公知で
あるが、この方法は、NaOH，Ca（OH）2などの
アルカリを多量に必要とし、運転コストが著しく
高いという欠点があつた。 また、アンモニアストリツプ法は、BODを除
去できず、また種々の窒素成分のうちNH3−Ｎ
しか除去できないため、生物学的硝化脱窒工程を
後続して付加する必要があるが、この生物処理工
程からの余剰汚泥の発生量が多いという欠点があ
る。 〔発明が解決しようとする課題〕 本発明は、上記したような従来技術の問題点を
大幅に改善し、し尿などのNH3−Ｎを含む有機
性排水を、短時間で高度に浄化するとともに、排
水処理に伴つて発生する余剰生物汚泥の量を著し
く減少させることができる経済的な新しい処理方
法を提供することを目的とする。 〔課題を解決するための手段〕 上記目的を達成するために、本発明では、(a)ア
ンモニアを含む有機性汚水を含む生物処理する工
程、(b)工程(a)からの生物処理スラツジを固液分離
する工程、(c)工程(b)で固液分離された汚泥の少な
くとも一部、あるいは工程(a)から引抜いた汚泥に
アルカリを添加し、常温又は加温条件下で混和滞
留する工程、(d)工程(c)からの処理汚泥を、中和す
ることなく、そのまま工程(a)で有機性汚水と共に
生物処理する工程、(e)工程(b)で固液分離された分
離水に空気又はスチームを供給してアンモニアス
トリツピングする工程、の各工程を順次行なうこ
とによるアンモニアを含む有機性汚水の処理方法
としたものである。 次に、本発明を、図面を参照にしながら詳述す
る。 第１図は、本発明の処理方法の一例を示すフロ
ー工程図である。ここでは、し尿処理を例に挙げ
て説明する。 第１図において、除渣し尿１を活性汚泥曝気槽
２に供給し、酸素供給装置３から酸素含有ガスを
供給しつつ高濃度の活性汚泥によつて、BODを
除去したのち、活性汚泥スラリー４を固液分離工
程５（図示例はUF膜分離装置）に供給して、分
離汚泥６と清澄分離水７に分離する。し尿無希釈
処理の場合、曝気槽温度は生物酸化熱によつて42
〜48℃に上昇した。 次に、固液分離汚泥６の一部８又は活性汚泥曝
気槽２から引抜いた汚泥８を、混和滞留槽９に
導き、NaOHなどのアルカリ剤１０を添加し、
好ましくはPH10以上、温度50〜100℃に加温しつ
つ、１〜３時間程度混和しつつ滞留せしめ、汚泥
中に含まれるポリサツカライドなどの細胞構成物
質を可溶化する。 次に、該アルカリ処理を受けた汚泥（アルカリ
性を示す）１１を生物処理槽２に供給する。 つまり、生物処理槽２には、原水１とアルカリ
処理汚泥１１の両者が流入し、これらのBOD成
分が除去される。 生物処理槽２のPHは、アルカリ処理汚泥１１の
流入により、アルカリ性を示し、また固液分離処
理水７もアルカリ性を示す。 なお、８′は、アルカリ処理を受けないで、生
物処理槽２に返送される汚泥であり、８″は汚泥
脱水工程に導かれて処分される余剰汚泥である。
本発明では、余剰汚泥８″の発生量は、非常に少
なくなるという特記すべき効果がある。 しかして、以上のような方法に従つて運転操作
された固液分離水７を、必要によりアルカリ剤を
添加して充填塔などの気液接触塔１２の上部に導
き、下向流で、流下させ空気またはスチーム１３
と向流接触せしめ、固液分離水７中のNH3−Ｎ
をストリツピングする。 前述の如く、アルカリ処理汚泥の流入に起因し
て、固液分離水７のPHはアルカリ性を示し、か
つ、生物酸化熱によつて水温40℃になるので
NH3−Ｎは効率的にストリツプ除去される。通
常の場合は汚泥のアルカリ処理槽９に注入される
NaOHだけで、固液分離水７のPHはNH3−Ｎの
ストリツピングに好適なPH9.0以上になるが、原
水の水質によつて、固液分離水のPHが９未満にな
る場合は、少量のNaOHを気液接触塔の流入水
７に補給しても良いことは申すまでもない。 しかして、BOD、SS、NH3−Ｎが高度に除去
された処理水１４が、アンモニアストリツプ塔の
下部から流出し、必要に応じ凝集分離、活性炭、
O3処理などのCOD除去処理１６を施したのち、
公共用水域に放流される。 なお、ストリツプ塔から放散されるNH3含有
ガス１５は、触媒燃焼、酸による吸収など公知手
段１７によつて処理され、無害化される。 〔実施例〕 以下、実施例により本発明をより具体的に説明
するが、本発明はこれに限定されるものではな
い。 実施例 １ し尿を対象として、本発明を第１図のフローに
従つて実施した。 表−１に示す水質の除渣し尿１と後記のアルカ
リ処理汚泥１１の両者を、表−２の運転条件によ
つて活性汚泥処理をした。
【表】
【表】
曝気槽２より流出する活性汚泥４を、チユーブ
ラ型の限外ろ過膜５により、膜分離し、表−３の
膜透過水７を得た。 UF膜の分画分子量は10万、UF膜材質はポリオ
レフインのものを使用した。またUF膜で分離さ
れた汚泥６の固形物濃度は2.2〜2.3％であつた。
ラ型の限外ろ過膜５により、膜分離し、表−３の
膜透過水７を得た。 UF膜の分画分子量は10万、UF膜材質はポリオ
レフインのものを使用した。またUF膜で分離さ
れた汚泥６の固形物濃度は2.2〜2.3％であつた。
【表】
次に、UF分離汚泥６の50％を分取８し、これ
を混和滞留槽９に導き、NaOH１０を加えPH12
の条件で、温度70℃に加温し、4hr攪拌しながら
滞留せしめたのち、酸で中和することなく、活性
汚泥処理工程の曝気槽２に供給した。NaOHの
所要注入率は、し尿1kあたり、６〜８Kgであ
つた。 UF膜分離汚泥の残り８′の50％は、アルカリ処
理をほどこさずに、曝気槽２に返送した。 このような操作条件を５ケ月継続して行つたと
きの、余剰汚泥８″発生量の平均値は1.2Kgss／ｋ
し尿であつた。 この値は、従来法の余剰汚泥発生量５〜７Kg
ss／ｋし尿に比較して、大幅に少ないものであ
つた。 次に、表−３の水質をもつUF透過水７をテラ
レツト（日鉄化工(株)商品）を充填した高さ10mの
充填塔１２の上部に供給し、充填塔内を下向流で
流下させつつ、下部より、温度50℃の空気１３を
気液比（Ｇ／Ｌ）＝2.5で供給した。 なお、Ｌは原水気流（m3／Hr）、 Ｇは空気の質量流量（Kg／Hr）を意味す。 この結果、気液接触塔流出水１４の水質は、表
−４の如くになつた。
を混和滞留槽９に導き、NaOH１０を加えPH12
の条件で、温度70℃に加温し、4hr攪拌しながら
滞留せしめたのち、酸で中和することなく、活性
汚泥処理工程の曝気槽２に供給した。NaOHの
所要注入率は、し尿1kあたり、６〜８Kgであ
つた。 UF膜分離汚泥の残り８′の50％は、アルカリ処
理をほどこさずに、曝気槽２に返送した。 このような操作条件を５ケ月継続して行つたと
きの、余剰汚泥８″発生量の平均値は1.2Kgss／ｋ
し尿であつた。 この値は、従来法の余剰汚泥発生量５〜７Kg
ss／ｋし尿に比較して、大幅に少ないものであ
つた。 次に、表−３の水質をもつUF透過水７をテラ
レツト（日鉄化工(株)商品）を充填した高さ10mの
充填塔１２の上部に供給し、充填塔内を下向流で
流下させつつ、下部より、温度50℃の空気１３を
気液比（Ｇ／Ｌ）＝2.5で供給した。 なお、Ｌは原水気流（m3／Hr）、 Ｇは空気の質量流量（Kg／Hr）を意味す。 この結果、気液接触塔流出水１４の水質は、表
−４の如くになつた。
本発明によれば、次のような特筆すべき効果が
得られる。 余剰汚泥発生量が大きく減少する。 その結果、汚泥処理、汚泥処分が著しく合理
化される。汚泥脱水助剤（ポリマなど）も大き
く節減される。 汚泥の可溶化処理に使用したアルカリ剤を利
用して、NH3ストリツプ工程への流入水のPH
を自動的に高くできる。その結果、実質的に
NH3ストリツプのためのアルカリ剤が不要に
なり、運転コストが大きく減少する。
得られる。 余剰汚泥発生量が大きく減少する。 その結果、汚泥処理、汚泥処分が著しく合理
化される。汚泥脱水助剤（ポリマなど）も大き
く節減される。 汚泥の可溶化処理に使用したアルカリ剤を利
用して、NH3ストリツプ工程への流入水のPH
を自動的に高くできる。その結果、実質的に
NH3ストリツプのためのアルカリ剤が不要に
なり、運転コストが大きく減少する。
第１図は、本発明の一例を示すフロー工程図で
ある。 １……原水、２……生物処理槽、３……酸素供
給装置、４……活性汚泥スラリー、５……固液分
離工程、６……分離汚泥、７……清澄分離水、
８，８′，８″，８……分離汚泥、９……混和滞
留槽、１０……アルカリ剤、１１……アルカリ処
理汚泥、１２……気液接触塔、１３……空気又は
スチーム、１４……処理水、１５……アンモニア
含有ガス、１６……COD除去処理、１７……ア
ンモニア分離処理。
ある。 １……原水、２……生物処理槽、３……酸素供
給装置、４……活性汚泥スラリー、５……固液分
離工程、６……分離汚泥、７……清澄分離水、
８，８′，８″，８……分離汚泥、９……混和滞
留槽、１０……アルカリ剤、１１……アルカリ処
理汚泥、１２……気液接触塔、１３……空気又は
スチーム、１４……処理水、１５……アンモニア
含有ガス、１６……COD除去処理、１７……ア
ンモニア分離処理。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ (a) アンモニアを含む有機性汚水を生物処理
する工程、 (b) 工程(a)からの生物処理スラツジを固液分離す
る工程、 (c) 工程(b)で固液分離された汚泥の少なくとも一
部、あるいは、工程(a)から引抜いた汚泥にアル
カリを添加し、常温又は加温条件下で混和滞留
する工程、 (d) 工程(c)からの処理汚泥を、中和することな
く、そのまま工程(a)で有機性汚水と共に生物処
理する工程、 (e) 工程(b)で固液分離された分離水に空気又はス
チームを供給してアンモニアストリツピングす
る工程、 の各工程を順次行なうことを特徴とするアンモニ
アを含む有機性汚水の処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1184465A JPH0352697A (ja) | 1989-07-19 | 1989-07-19 | アンモニアを含む有機性汚水の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1184465A JPH0352697A (ja) | 1989-07-19 | 1989-07-19 | アンモニアを含む有機性汚水の処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0352697A JPH0352697A (ja) | 1991-03-06 |
| JPH0549359B2 true JPH0549359B2 (ja) | 1993-07-26 |
Family
ID=16153630
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1184465A Granted JPH0352697A (ja) | 1989-07-19 | 1989-07-19 | アンモニアを含む有機性汚水の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0352697A (ja) |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5229726B2 (ja) * | 1972-04-12 | 1977-08-03 | ||
| JPS5020565A (ja) * | 1973-06-27 | 1975-03-04 |
-
1989
- 1989-07-19 JP JP1184465A patent/JPH0352697A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0352697A (ja) | 1991-03-06 |
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