JPH055906B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH055906B2 JPH055906B2 JP61249194A JP24919486A JPH055906B2 JP H055906 B2 JPH055906 B2 JP H055906B2 JP 61249194 A JP61249194 A JP 61249194A JP 24919486 A JP24919486 A JP 24919486A JP H055906 B2 JPH055906 B2 JP H055906B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- corrosion
- alloy
- plating
- plating layer
- corrosion resistance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明は、ガソリン、アルコール、あるいはア
ルコールを添加したガソリン等、いわゆる自動車
用燃料を収容保持する容器、つまり燃料タンクを
製作するために最も適した鋼板に関するものであ
る。 （従来の技術） 従来、燃料タンク用に使用されてきた鋼板は、
鋼板に３〜20％のSnを含有するPb−Sn合金をめ
つきするターンめつき鋼板が一般的である。この
ような従来のターンめつき鋼板は、ガソリンのよ
うな燃料に対しては耐食性が極めて良好であり、
不可避的に含まれる水分や硫黄分などによつても
腐食され難く、一方、燃料タンクを成形加工する
場合のように厳しい加工にも良く耐え、溶接性も
良好であつた。 ところで、近年のエネルギー事情の変化に伴つ
て、上記自動車用燃料として、メチルアルコー
ル、エチルアルコールあるいはメチル−tert−ブ
チルエーテル等のような各種アルコールを代替燃
料として使用するか、あるいはこれらのアルコー
ルをガソリンに添加して使用することが提案され
ている。 しかし、このような従来のガソリンと異なつた
燃料を使用する場合、前述のターンめつき鋼板は
その耐食性が十分でなくなり、かなり腐食速度が
早められることが判明した。特に燃料タンクの場
合、腐食による燃料漏れは重大事故につながるこ
とから、十分な対策が要望されるところである。 このように腐食速度が加速されるのは、上述の
ようなアルコール燃料あるいはアルコール含有ガ
ソリン燃料などのアルコールに含まれる水分、ホ
ルムアルデヒド、アセトアルデヒド、さらにはギ
酸、酢酸などの不純物の存在によると考えられ
る。 かかる用途に対する材料として現在までのとこ
ろ、Ni、Co、Sn等のめつきが検討されている。
しかし、それぞれ難点がある。例えば、Ni、
Coはめつき母材鋼板に対する犠牲防食作用がな
く、むしろ、電気化学的腐食の誘起による孔食発
生が懸念される。Sn、Coは高コスト化が問題
となる。またSnはぎ酸、酢酸等、アルコール
系燃料への混在が予想される酸類に対して、耐食
性が充分ではない。 したがつて、めつき自体の耐食性（耐塩性、耐
有機酸性）が良好であり、母材鋼板に対する犠牲
防食能を有するものが望まれる。 このような状況の下にあつて、特開昭58−
45396号には、鋼板の表面に厚さ0.5〜20μｍの
Zn：５〜50％のNi合金めつき層を施すことが開
示されている。このようにZnが５〜50％のNi基
合金を使用するのは、Znが５％未満では犠牲陽
極効果が小さく、一方、Znが50％を越えては、
Niによるめつき層の耐食性改善効果が減じて多
くの腐食生成物、つまりいわゆる白錆を発生させ
タンク目詰りの原因となるためである。 また、特開昭61−6260号公報には、３〜20％
Cr鋼を容器内面にあてることにより、アルコー
ル系の腐食性の大きい燃料に対して耐食性を保て
るとの開示がみられる。しかし、有機酸と塩分が
共存する条件下では３〜20％Cr鋼の耐食性は決
して充分でない。また高耐食性母材とAl−Mn合
金めつきとの組合せ、およびそれによる相乗効果
が何ら開示されていない。 このような状況のもとで、本件出願人は、第１
めつき層および第２めつき層を備えた多層めつき
鋼板とするとともに、第２めつき層をAlもしく
はAl合金とすることにより、その耐食性は著し
く改善され、しかもめつき処理操作中にピンホー
ル、あるいはその他の皮膜欠陥が生じても、第２
めつき層であるAlもしくはAl合金めつき層の存
在によつて耐食性は殆ど劣化しないことを知り、
先に特願昭60−137171号として特許出願した。 その後、さらに研究、開発をつづけていたとこ
ろ、(1)全く新規な合金系であるAl−Mn（Mn：８
〜40％）系合金の適用により、耐アルコール性、
耐ギ酸、酢酸性はもちろん、環境からの耐塩性の
いずれにもすぐれ、且つ、溶接性、加工性を兼備
する鋼板が得られること、ならびに(2)そのような
Al−Mn（８〜40％）合金めつき皮膜は、アルコ
ール系燃料中において通常の冷延鋼板に比して、
わずかに卑な電位を示すため犠牲防食作用を有す
るが、かかる防食作用をより強く発現させるた
め、めつき母材鋼板に、通常の冷延鋼板に比して
電気化学的に貴であるCr含有鋼板を用いると耐
食性が一層改善されること、そして(3)さらに必要
によりかかるめつき皮膜と、めつき母材との電位
差を適当にコントロールすることにより母材の高
耐食性と、高耐食性めつき皮膜の犠牲陽極として
の特性とが相乗的に働き、非常にすぐれた耐食性
が得られることを知り、本発明を完成した。 （問題点を解決するための手段） かくして、本発明の要旨とするところは、
Cr：１〜20重量％を含有する鋼板表面にNi：５
〜95重量％のZn−Ni合金めつき層を５〜50ｇ／
m2設け、次いでこのめつき層の上にMn：８〜40
重量％のAl−Mn系合金めつき層を１〜30ｇ／m2
設けたことを特徴とする燃料容器用めつき鋼板で
ある。 また、好ましくは、上述のめつき鋼板にはさら
にクロメート処理をしてもよく、その場合にはさ
らに一層耐食性が改善される。 （作用） ここに、本発明におけるめつき層の合金組成は
Mn含有量８〜40重量％である。 めつき層の合金組成をMn：８％未満とすると
Mn添加の効果が発揮されず、耐有機酸性が劣化
する。しかし、40％を越えるとめつき性状不良と
なり、耐食性が劣化する。好ましくはMn14〜22
重量％である。 上述のAl−Mn合金めつき層が１ｇ／m2未満で
は所期の耐食性が得られず、一方30ｇ／m2を越え
ると、耐食性改善効果は飽和してしまうため、本
発明においてはめつき量は１〜30ｇ／m2、好まし
くは10〜25ｇ／m2に限定する。 本発明によれば、上述のAl−Mn合金めつきは
Ni：５〜95％のZn−Ni合金めつきのうえにも設
ける。第一めつき層の合金組成はNi含有量５〜
95重量％であるが、第一めつき層の合金組成を
Ni：５％未満とするNi添加の効果が発揮されず、
第二層に生じた皮膜欠陥部からの第一めつき層の
腐食が早すぎて不充分である。しかし、95％を超
えると今度はZnの効果が発揮されず、第二めつ
き層のAlもしくはAl合金に孔食が発生し易くな
る。なお、Zn−Al系の緻密な腐食生成物がより
一層耐食性を向上させることから、好ましくは第
一めつき層の合金組成はNi5〜50重量％である。 このように第一層および第二層の各めつき被膜
を設ける場合、第一層のめつき被膜厚さは５〜50
ｇ／m2であるが、これより薄いと所期の効果を発
揮できず、一方これより厚いと加工性が劣化する
場合があり好ましくない。また、第二層はわずか
に薄くてもよく、１〜30ｇ／m2で十分である。第
一層としてNi−Zn合金めつき層を設けているた
め１ｇ／m2まで薄くてもその効果が期待されるの
である。 次に、かかるめつき層を設ける母材鋼板として
本発明にあつてはCr：１〜20％の鋼を用いるが、
Cr：１％未満では電位差が十分でなく、一方20
％を超えると過度に貴になつてしまう。電位差の
調整はこのようにCr量の調整によつて行つても
よい。 このように、本発明にあつては、合金めつき被
膜と母材鋼板との電位差を十分にとりながら、そ
れが余り大きくならないように調整しているので
あつて、その限りにおいては母材鋼板としての鋼
種はCr：１〜20％含有する限りにおいて制後さ
れずSUS430、SUS304等のいわゆるステンレス
鋼も包合される。 一般的組成で表示すれば、Ｃ＜0.1％、Si＜0.3
％、Mn＜0.6％、Ｐ＜0.03％、Ｓ＜0.03％、Cr＝
１〜20％である。 本発明によれば、後述する実施例においても示
すように、燃料タンク用としてのその耐食性は著
しく改善される。その改善機構は、未だ十分解明
されていないが、Al−Mn合金特有の耐食性、特
に耐塩性によるものと理解される。 また、前述の第一めつき層と第二めつき層との
組合せによる相乗的作用効果が著しいことも分か
つた。すなわち、完全にその機構が解明されたわ
けではないが、下層にNi−Zn合金が存在すると
その上に設けられたAlまたはAl合金の腐食電位
が安定化領域に保持されることになり、孔食を発
生しにくくなるため、その耐食性が極めて顕著に
改善されるものと推測される。この点、下層の
Ni−Zn合金のZnが５％未満あるいはNiが５％未
満では上層の腐食電位を安定化領域に持ち来すこ
とができない。 次に、本発明を実施例によつてさらに説明す
る。なお、これらの実施例は単に本発明を説明す
るためのもので、これによつて本発明が何ら制限
されるものでないことは理解されよう。 比較例 1.5〜12％Cr含有鋼板（Ｃ＜0.002、Si＜0.01、
Mn＜0.1、Ｐ＝0.01、Ｓ＝0.003％）、およびステ
ンレス鋼板の各供試鋼板に、脱脂その他の予備処
理を施してから以下の要領でAl−Mn合金めつき
を行つた。 めつき浴組成： AlCl3−NaCl−KCl混合溶融塩 モル比（61：23：16）を基本として、これに
MnとしてMnCl2を添加。 付着量およびめつき層組成：第１表の通り。 このよおにして得られたAl−Mn合金めつき鋼
板は次いで各種腐食試験に供した。試験結果およ
び試験要領は第１表にまとめて示す。 なお、腐食試験は、温度50℃で120回／分の振
動を与えながら行つた。 次に、同様にして得ためつき層にクロメート処
理を行い、各種腐食試験に供した。結果を同じく
第１表にまとめて示す。 なお、上記クロメート処理は、塗布型および電
解クロメート処理を適用して行つた。表中、Cr
付着量（mg・Cr／m2）を表示する。なお、塗
布型は日本パーカライジング社製ZM1415A（商品
名）を使つて行い、電解クロメートは30ｇ／
CrO3、60℃、30A／ｄm2の条件下で15秒間行つ
た。 実施例 ８ 比較例を繰り返したが、本例ではAl−Mn合金
めつきに先立つてZn−Ni合金めつきを下記要領
で通常の電気めつきにより行つた。 めつき浴組成： NiSO4.6H2O 150〜400ｇ／ ZnSO4.7H2O 15〜200ｇ／ Na2SO4 75ｇ／ H3BO3 ０〜30ｇ／ NaCl ０〜50ｇ／ めつき合金組成： Ni含有量３〜98重量％ このようにして得られた２層めつき鋼板は次い
で比較例の場合と同様にして一部クロメート処理
して各種腐食試験に供した。試験結果は第１表に
まとめて示す。
ルコールを添加したガソリン等、いわゆる自動車
用燃料を収容保持する容器、つまり燃料タンクを
製作するために最も適した鋼板に関するものであ
る。 （従来の技術） 従来、燃料タンク用に使用されてきた鋼板は、
鋼板に３〜20％のSnを含有するPb−Sn合金をめ
つきするターンめつき鋼板が一般的である。この
ような従来のターンめつき鋼板は、ガソリンのよ
うな燃料に対しては耐食性が極めて良好であり、
不可避的に含まれる水分や硫黄分などによつても
腐食され難く、一方、燃料タンクを成形加工する
場合のように厳しい加工にも良く耐え、溶接性も
良好であつた。 ところで、近年のエネルギー事情の変化に伴つ
て、上記自動車用燃料として、メチルアルコー
ル、エチルアルコールあるいはメチル−tert−ブ
チルエーテル等のような各種アルコールを代替燃
料として使用するか、あるいはこれらのアルコー
ルをガソリンに添加して使用することが提案され
ている。 しかし、このような従来のガソリンと異なつた
燃料を使用する場合、前述のターンめつき鋼板は
その耐食性が十分でなくなり、かなり腐食速度が
早められることが判明した。特に燃料タンクの場
合、腐食による燃料漏れは重大事故につながるこ
とから、十分な対策が要望されるところである。 このように腐食速度が加速されるのは、上述の
ようなアルコール燃料あるいはアルコール含有ガ
ソリン燃料などのアルコールに含まれる水分、ホ
ルムアルデヒド、アセトアルデヒド、さらにはギ
酸、酢酸などの不純物の存在によると考えられ
る。 かかる用途に対する材料として現在までのとこ
ろ、Ni、Co、Sn等のめつきが検討されている。
しかし、それぞれ難点がある。例えば、Ni、
Coはめつき母材鋼板に対する犠牲防食作用がな
く、むしろ、電気化学的腐食の誘起による孔食発
生が懸念される。Sn、Coは高コスト化が問題
となる。またSnはぎ酸、酢酸等、アルコール
系燃料への混在が予想される酸類に対して、耐食
性が充分ではない。 したがつて、めつき自体の耐食性（耐塩性、耐
有機酸性）が良好であり、母材鋼板に対する犠牲
防食能を有するものが望まれる。 このような状況の下にあつて、特開昭58−
45396号には、鋼板の表面に厚さ0.5〜20μｍの
Zn：５〜50％のNi合金めつき層を施すことが開
示されている。このようにZnが５〜50％のNi基
合金を使用するのは、Znが５％未満では犠牲陽
極効果が小さく、一方、Znが50％を越えては、
Niによるめつき層の耐食性改善効果が減じて多
くの腐食生成物、つまりいわゆる白錆を発生させ
タンク目詰りの原因となるためである。 また、特開昭61−6260号公報には、３〜20％
Cr鋼を容器内面にあてることにより、アルコー
ル系の腐食性の大きい燃料に対して耐食性を保て
るとの開示がみられる。しかし、有機酸と塩分が
共存する条件下では３〜20％Cr鋼の耐食性は決
して充分でない。また高耐食性母材とAl−Mn合
金めつきとの組合せ、およびそれによる相乗効果
が何ら開示されていない。 このような状況のもとで、本件出願人は、第１
めつき層および第２めつき層を備えた多層めつき
鋼板とするとともに、第２めつき層をAlもしく
はAl合金とすることにより、その耐食性は著し
く改善され、しかもめつき処理操作中にピンホー
ル、あるいはその他の皮膜欠陥が生じても、第２
めつき層であるAlもしくはAl合金めつき層の存
在によつて耐食性は殆ど劣化しないことを知り、
先に特願昭60−137171号として特許出願した。 その後、さらに研究、開発をつづけていたとこ
ろ、(1)全く新規な合金系であるAl−Mn（Mn：８
〜40％）系合金の適用により、耐アルコール性、
耐ギ酸、酢酸性はもちろん、環境からの耐塩性の
いずれにもすぐれ、且つ、溶接性、加工性を兼備
する鋼板が得られること、ならびに(2)そのような
Al−Mn（８〜40％）合金めつき皮膜は、アルコ
ール系燃料中において通常の冷延鋼板に比して、
わずかに卑な電位を示すため犠牲防食作用を有す
るが、かかる防食作用をより強く発現させるた
め、めつき母材鋼板に、通常の冷延鋼板に比して
電気化学的に貴であるCr含有鋼板を用いると耐
食性が一層改善されること、そして(3)さらに必要
によりかかるめつき皮膜と、めつき母材との電位
差を適当にコントロールすることにより母材の高
耐食性と、高耐食性めつき皮膜の犠牲陽極として
の特性とが相乗的に働き、非常にすぐれた耐食性
が得られることを知り、本発明を完成した。 （問題点を解決するための手段） かくして、本発明の要旨とするところは、
Cr：１〜20重量％を含有する鋼板表面にNi：５
〜95重量％のZn−Ni合金めつき層を５〜50ｇ／
m2設け、次いでこのめつき層の上にMn：８〜40
重量％のAl−Mn系合金めつき層を１〜30ｇ／m2
設けたことを特徴とする燃料容器用めつき鋼板で
ある。 また、好ましくは、上述のめつき鋼板にはさら
にクロメート処理をしてもよく、その場合にはさ
らに一層耐食性が改善される。 （作用） ここに、本発明におけるめつき層の合金組成は
Mn含有量８〜40重量％である。 めつき層の合金組成をMn：８％未満とすると
Mn添加の効果が発揮されず、耐有機酸性が劣化
する。しかし、40％を越えるとめつき性状不良と
なり、耐食性が劣化する。好ましくはMn14〜22
重量％である。 上述のAl−Mn合金めつき層が１ｇ／m2未満で
は所期の耐食性が得られず、一方30ｇ／m2を越え
ると、耐食性改善効果は飽和してしまうため、本
発明においてはめつき量は１〜30ｇ／m2、好まし
くは10〜25ｇ／m2に限定する。 本発明によれば、上述のAl−Mn合金めつきは
Ni：５〜95％のZn−Ni合金めつきのうえにも設
ける。第一めつき層の合金組成はNi含有量５〜
95重量％であるが、第一めつき層の合金組成を
Ni：５％未満とするNi添加の効果が発揮されず、
第二層に生じた皮膜欠陥部からの第一めつき層の
腐食が早すぎて不充分である。しかし、95％を超
えると今度はZnの効果が発揮されず、第二めつ
き層のAlもしくはAl合金に孔食が発生し易くな
る。なお、Zn−Al系の緻密な腐食生成物がより
一層耐食性を向上させることから、好ましくは第
一めつき層の合金組成はNi5〜50重量％である。 このように第一層および第二層の各めつき被膜
を設ける場合、第一層のめつき被膜厚さは５〜50
ｇ／m2であるが、これより薄いと所期の効果を発
揮できず、一方これより厚いと加工性が劣化する
場合があり好ましくない。また、第二層はわずか
に薄くてもよく、１〜30ｇ／m2で十分である。第
一層としてNi−Zn合金めつき層を設けているた
め１ｇ／m2まで薄くてもその効果が期待されるの
である。 次に、かかるめつき層を設ける母材鋼板として
本発明にあつてはCr：１〜20％の鋼を用いるが、
Cr：１％未満では電位差が十分でなく、一方20
％を超えると過度に貴になつてしまう。電位差の
調整はこのようにCr量の調整によつて行つても
よい。 このように、本発明にあつては、合金めつき被
膜と母材鋼板との電位差を十分にとりながら、そ
れが余り大きくならないように調整しているので
あつて、その限りにおいては母材鋼板としての鋼
種はCr：１〜20％含有する限りにおいて制後さ
れずSUS430、SUS304等のいわゆるステンレス
鋼も包合される。 一般的組成で表示すれば、Ｃ＜0.1％、Si＜0.3
％、Mn＜0.6％、Ｐ＜0.03％、Ｓ＜0.03％、Cr＝
１〜20％である。 本発明によれば、後述する実施例においても示
すように、燃料タンク用としてのその耐食性は著
しく改善される。その改善機構は、未だ十分解明
されていないが、Al−Mn合金特有の耐食性、特
に耐塩性によるものと理解される。 また、前述の第一めつき層と第二めつき層との
組合せによる相乗的作用効果が著しいことも分か
つた。すなわち、完全にその機構が解明されたわ
けではないが、下層にNi−Zn合金が存在すると
その上に設けられたAlまたはAl合金の腐食電位
が安定化領域に保持されることになり、孔食を発
生しにくくなるため、その耐食性が極めて顕著に
改善されるものと推測される。この点、下層の
Ni−Zn合金のZnが５％未満あるいはNiが５％未
満では上層の腐食電位を安定化領域に持ち来すこ
とができない。 次に、本発明を実施例によつてさらに説明す
る。なお、これらの実施例は単に本発明を説明す
るためのもので、これによつて本発明が何ら制限
されるものでないことは理解されよう。 比較例 1.5〜12％Cr含有鋼板（Ｃ＜0.002、Si＜0.01、
Mn＜0.1、Ｐ＝0.01、Ｓ＝0.003％）、およびステ
ンレス鋼板の各供試鋼板に、脱脂その他の予備処
理を施してから以下の要領でAl−Mn合金めつき
を行つた。 めつき浴組成： AlCl3−NaCl−KCl混合溶融塩 モル比（61：23：16）を基本として、これに
MnとしてMnCl2を添加。 付着量およびめつき層組成：第１表の通り。 このよおにして得られたAl−Mn合金めつき鋼
板は次いで各種腐食試験に供した。試験結果およ
び試験要領は第１表にまとめて示す。 なお、腐食試験は、温度50℃で120回／分の振
動を与えながら行つた。 次に、同様にして得ためつき層にクロメート処
理を行い、各種腐食試験に供した。結果を同じく
第１表にまとめて示す。 なお、上記クロメート処理は、塗布型および電
解クロメート処理を適用して行つた。表中、Cr
付着量（mg・Cr／m2）を表示する。なお、塗
布型は日本パーカライジング社製ZM1415A（商品
名）を使つて行い、電解クロメートは30ｇ／
CrO3、60℃、30A／ｄm2の条件下で15秒間行つ
た。 実施例 ８ 比較例を繰り返したが、本例ではAl−Mn合金
めつきに先立つてZn−Ni合金めつきを下記要領
で通常の電気めつきにより行つた。 めつき浴組成： NiSO4.6H2O 150〜400ｇ／ ZnSO4.7H2O 15〜200ｇ／ Na2SO4 75ｇ／ H3BO3 ０〜30ｇ／ NaCl ０〜50ｇ／ めつき合金組成： Ni含有量３〜98重量％ このようにして得られた２層めつき鋼板は次い
で比較例の場合と同様にして一部クロメート処理
して各種腐食試験に供した。試験結果は第１表に
まとめて示す。
【表】
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Cr：１〜20重量％を含有する鋼板表面に
Ni：５〜95重量％のZn−Ni合金めつき層を５〜
50ｇ／m2設け、次いでこのめつき層の上にMn：
８〜40重量％のAl−Mn系合金めつき層を１〜30
ｇ／m2設けたことを特徴とする燃料容器用めつき
鋼板。 ２ さらにクロメート処理して成る、特許請求の
範囲第１項記載の燃料容器用めつき鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24919486A JPS63103096A (ja) | 1986-10-20 | 1986-10-20 | 燃料容器用めつき鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24919486A JPS63103096A (ja) | 1986-10-20 | 1986-10-20 | 燃料容器用めつき鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63103096A JPS63103096A (ja) | 1988-05-07 |
| JPH055906B2 true JPH055906B2 (ja) | 1993-01-25 |
Family
ID=17189301
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24919486A Granted JPS63103096A (ja) | 1986-10-20 | 1986-10-20 | 燃料容器用めつき鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63103096A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102686634A (zh) * | 2010-02-01 | 2012-09-19 | 株式会社大赛璐 | 固化性环氧树脂组合物 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100453387B1 (ko) * | 1996-07-31 | 2004-10-15 | 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 | 저항 용접성, 내식성, 프레스 성형성이 뛰어난 자동차 연료용기용 방청 강판 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5845396A (ja) * | 1981-09-11 | 1983-03-16 | Nippon Steel Corp | 燃料容器用Ｎｉ−Ｚｎ合金メツキ鋼板 |
| JPS6096768A (ja) * | 1983-10-29 | 1985-05-30 | Kawasaki Steel Corp | 燃料タンク用高耐食性表面処理鋼板 |
| JPS60121295A (ja) * | 1983-12-01 | 1985-06-28 | Nippon Steel Corp | 燃料タンク用防錆鋼板 |
| JPS616260A (ja) * | 1984-06-20 | 1986-01-11 | Nippon Steel Corp | アルコ−ルもしくはアルコ−ル含有燃料タンク用鋼板 |
| JPS61119693A (ja) * | 1984-11-14 | 1986-06-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 積層メツキ鋼板 |
| JPS6393889A (ja) * | 1986-10-06 | 1988-04-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 燃料容器用めつき鋼板 |
-
1986
- 1986-10-20 JP JP24919486A patent/JPS63103096A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102686634A (zh) * | 2010-02-01 | 2012-09-19 | 株式会社大赛璐 | 固化性环氧树脂组合物 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63103096A (ja) | 1988-05-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1315846B1 (en) | Hexavalent chromium-free surface-treating agent for sn- or al-based coated steel sheet, and surface treated steel sheet | |
| JP2000104180A (ja) | 耐食性、加工性および溶接性に優れた燃料容器用表面処理鋼板 | |
| JPH05106058A (ja) | 燃料容器用高耐食性表面処理鋼板 | |
| JP3485457B2 (ja) | 耐食性、溶接性に優れた燃料タンク用防錆鋼板 | |
| JP3126622B2 (ja) | 燃料タンク用防錆鋼板 | |
| JP3126623B2 (ja) | 燃料タンク用防錆鋼板 | |
| JP2002317233A (ja) | 溶融Ｓｎ−Ｚｎ系めっき鋼板 | |
| JPH055906B2 (ja) | ||
| JP3103026B2 (ja) | プレス加工性、耐食性に優れた燃料タンク用防錆鋼板およびその製造法 | |
| JP3129628B2 (ja) | 燃料タンク用防錆鋼板 | |
| JPS60211096A (ja) | 高耐食性表面処理鋼板 | |
| JPS6160896A (ja) | アルコ−ルもしくはアルコ−ル含有燃料容器用鋼板 | |
| JPH06293978A (ja) | 耐食性、深絞り性およびはんだ性に優れた自動車燃料タンク用複層冷延鋼板 | |
| JPS62230987A (ja) | 燃料タンク用防錆鋼板 | |
| JPS631393B2 (ja) | ||
| JPS62230988A (ja) | 燃料タンク用防錆鋼板 | |
| JPH0454755B2 (ja) | ||
| JPH0617259A (ja) | 高耐食性表面処理アルミニウム板 | |
| JPS6233795A (ja) | 燃料容器用Ｎｉ−Ｆｅ合金めつき鋼板 | |
| JPH0447037B2 (ja) | ||
| JPH0525950B2 (ja) | ||
| JPS6227587A (ja) | 燃料容器用２層Ｎｉめつき鋼板 | |
| JPS61295399A (ja) | 燃料タンク用積層めつき鋼板 | |
| JPH1018054A (ja) | ガソリンタンク用表面処理鋼板 | |
| JPH0689475B2 (ja) | 燃料容器用鋼板 |