JPH0610321B2 - 耐摩耗性焼結合金 - Google Patents
耐摩耗性焼結合金Info
- Publication number
- JPH0610321B2 JPH0610321B2 JP60130006A JP13000685A JPH0610321B2 JP H0610321 B2 JPH0610321 B2 JP H0610321B2 JP 60130006 A JP60130006 A JP 60130006A JP 13000685 A JP13000685 A JP 13000685A JP H0610321 B2 JPH0610321 B2 JP H0610321B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- sintered alloy
- amount
- resistant sintered
- liquid phase
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 18
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims description 18
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 title 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims description 13
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 10
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 9
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 9
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 5
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 5
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 4
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 4
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 4
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 description 3
- KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N iron;methane Chemical compound C.[Fe].[Fe].[Fe] KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 3
- 230000037303 wrinkles Effects 0.000 description 3
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 2
- 229910017112 Fe—C Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 238000001000 micrograph Methods 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C33/0257—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements
- C22C33/0264—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements the maximum content of each alloying element not exceeding 5%
- C22C33/0271—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements the maximum content of each alloying element not exceeding 5% with only C, Mn, Si, P, S, As as alloying elements, e.g. carbon steel
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2998/00—Supplementary information concerning processes or compositions relating to powder metallurgy
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は内燃機関用摺動部材、特にカムシャフトのジャ
ーナル材として使用される耐摩耗性焼結合金に関する。
ーナル材として使用される耐摩耗性焼結合金に関する。
［従来の技術］ 近年、内燃機関用の諸部材は高負荷運転に耐えることが
要求され、特にカムシャフト、ロッカアーム等の摺動部
材は高面圧に対する耐久性が要求されるようになってき
た。この要求を満たすと共に、加工費と材料費の節減と
摺動部材の軽量化を図るため、摺動部材に合金粉末の焼
結材料を使用することが試みられてきた。
要求され、特にカムシャフト、ロッカアーム等の摺動部
材は高面圧に対する耐久性が要求されるようになってき
た。この要求を満たすと共に、加工費と材料費の節減と
摺動部材の軽量化を図るため、摺動部材に合金粉末の焼
結材料を使用することが試みられてきた。
従来のジャーナル材として用いられるＦｅ−Ｃ−Ｐ系に
モリブデン、クロム等を加えたものは、（Ｆｅ，Ｃｒ）
３Ｃや（Ｆｅ，Ｃｒ，Ｍｏ）３Ｃ等を主体とする硬質な
炭化物を形成してしまう。また、基地を強化するが、同
時にマルテンサイト化またはベーナイト化が進む。従つ
て、耐摩耗性は優れているものの被削性が低下し、切削
加工を必要とするジャーナル材には好ましくない。
モリブデン、クロム等を加えたものは、（Ｆｅ，Ｃｒ）
３Ｃや（Ｆｅ，Ｃｒ，Ｍｏ）３Ｃ等を主体とする硬質な
炭化物を形成してしまう。また、基地を強化するが、同
時にマルテンサイト化またはベーナイト化が進む。従つ
て、耐摩耗性は優れているものの被削性が低下し、切削
加工を必要とするジャーナル材には好ましくない。
また、Ｆｅ−Ｃ−Ｐ系及びＦｅ−Ｃ−Ｐ−Ｃｕ系のジャ
ーナル材においては、高温による液相焼結時に粒子間の
拡散が追従できず、表面付近にシワ、割れが生ずる。そ
の対策として、クロム、モリブデンを添加する方法があ
るが、前述のような問題がある。また、リンを増量する
ことも考えられるが、多量になると、液相が過剰となり
炭化物（ステダイトを含む）が成長しすぎる。
ーナル材においては、高温による液相焼結時に粒子間の
拡散が追従できず、表面付近にシワ、割れが生ずる。そ
の対策として、クロム、モリブデンを添加する方法があ
るが、前述のような問題がある。また、リンを増量する
ことも考えられるが、多量になると、液相が過剰となり
炭化物（ステダイトを含む）が成長しすぎる。
［発明の目的］ 本発明は上記要求に応え得る内燃機関用摺動部材の材料
として、高い耐摩耗性と優れた加工性を有する焼結合金
を提供することを目的とするものである。
として、高い耐摩耗性と優れた加工性を有する焼結合金
を提供することを目的とするものである。
［発明の構成］ 本発明の目的は下記に示す組成の耐摩耗性焼結合金によ
って達成される。
って達成される。
すなわち本発明は、Ｃ：２．０〜３．５重量％、Ｐ：
０．３〜０．８重量％、Ｍｎ：０．５〜３．０重量％、
残部Ｆｅを含み、液相において焼結される耐摩耗性焼結
合金。もしくは上記組成に加えてＳｉ：０．５〜２．０
重量％および／またはＮｉ：０．２〜０．３重量％を含
み、液相において焼結される耐摩耗性焼結合金にある。
ただし、Ｓｉを０．５〜２．０重量％を含む場合には、
Ｍｎは１．０超〜３．０重量％の範囲である。
０．３〜０．８重量％、Ｍｎ：０．５〜３．０重量％、
残部Ｆｅを含み、液相において焼結される耐摩耗性焼結
合金。もしくは上記組成に加えてＳｉ：０．５〜２．０
重量％および／またはＮｉ：０．２〜０．３重量％を含
み、液相において焼結される耐摩耗性焼結合金にある。
ただし、Ｓｉを０．５〜２．０重量％を含む場合には、
Ｍｎは１．０超〜３．０重量％の範囲である。
なお、本発明の各成分の数値を限定した理由は下記の通
りである。
りである。
炭素を２．０〜３．５重量％とした理由は、炭素が３．
５重量％を超えると、グラファイトが多量に生じて割れ
が発生しやすくなると共に、全体硬さが低下するからで
あり、また、硬度が非常に高いセメンタイトとＦｅ−Ｃ
−Ｐの共晶であるステダイトが過多に生じて被削性も悪
くなるからである。逆に、炭素が２．０重量％未満で
は、セメンタイト、ステダイトの析出量が少なくなり、
耐摩耗性を高めることができない。ステダイトは凝固点
が950℃前後と低く液相焼結を促進させるが、そのステ
ダイトが少ないと液相が生じ難くなる。従つて、炭素の
組成範囲を２．０〜３．５重量％に限定すれば、セメン
タイトとステダイトの析出による高い耐摩耗性が得られ
ると共に、ステダイトによる液相焼結も促進される。
５重量％を超えると、グラファイトが多量に生じて割れ
が発生しやすくなると共に、全体硬さが低下するからで
あり、また、硬度が非常に高いセメンタイトとＦｅ−Ｃ
−Ｐの共晶であるステダイトが過多に生じて被削性も悪
くなるからである。逆に、炭素が２．０重量％未満で
は、セメンタイト、ステダイトの析出量が少なくなり、
耐摩耗性を高めることができない。ステダイトは凝固点
が950℃前後と低く液相焼結を促進させるが、そのステ
ダイトが少ないと液相が生じ難くなる。従つて、炭素の
組成範囲を２．０〜３．５重量％に限定すれば、セメン
タイトとステダイトの析出による高い耐摩耗性が得られ
ると共に、ステダイトによる液相焼結も促進される。
リンを０．３〜０．８重量％とする理由は、リンが０．
８重量％を超えると、析出するステダイト量が過多とな
り、被削性が悪くなり、また脆化も進むが、逆に０．３
重量％未満では、ステダイト量が過小となって液相が生
じ難く、母材との結合性も低下することによる。
８重量％を超えると、析出するステダイト量が過多とな
り、被削性が悪くなり、また脆化も進むが、逆に０．３
重量％未満では、ステダイト量が過小となって液相が生
じ難く、母材との結合性も低下することによる。
マンガンの添加量は、一般的には０．５〜３．０重量％
であり、基地の焼結性が増し、焼結温度を低くする効果
を利用して焼結時の加熱、冷却による膨脹、収縮を少な
くしてシワ、割れを防ぐ。また、適度にマトリクスを強
化し、耐摩耗性を減少させないようにしている。しか
し、３．０重量％を超えた添加により、粉末の成形性が
悪くなり、圧粉体の密度が低下する。さらにＯ２の増加
により、焼結性が阻害され、接着性、見掛けの硬さが減
少し好ましくない。また、０．５重量％未満のマンガン
の添加では添加効果がない。
であり、基地の焼結性が増し、焼結温度を低くする効果
を利用して焼結時の加熱、冷却による膨脹、収縮を少な
くしてシワ、割れを防ぐ。また、適度にマトリクスを強
化し、耐摩耗性を減少させないようにしている。しか
し、３．０重量％を超えた添加により、粉末の成形性が
悪くなり、圧粉体の密度が低下する。さらにＯ２の増加
により、焼結性が阻害され、接着性、見掛けの硬さが減
少し好ましくない。また、０．５重量％未満のマンガン
の添加では添加効果がない。
本発明においては、上記マンガンの粉末に、粉末製造時
の脱酸効果を考え、ケイ素を添加することも好ましく行
なわれる。これにより密度硬さのバラツキもある程度押
えられ、焼結性を安定させることができる。しかしなが
ら、ケイ素を添加した場合は、焼結時の変形が大きくな
る傾向が起り、マンガンの添加量が１．０重量％以下で
はこの傾向を補うことができないので、ケイ素を添加す
る場合にはマンガンの添加量を１．０超〜３．０重量％
とする。
の脱酸効果を考え、ケイ素を添加することも好ましく行
なわれる。これにより密度硬さのバラツキもある程度押
えられ、焼結性を安定させることができる。しかしなが
ら、ケイ素を添加した場合は、焼結時の変形が大きくな
る傾向が起り、マンガンの添加量が１．０重量％以下で
はこの傾向を補うことができないので、ケイ素を添加す
る場合にはマンガンの添加量を１．０超〜３．０重量％
とする。
ケイ素を０．５〜２．０重量％とする理由は、ケイ素が
２．０重量％を超えると、基地が脆化する外、粉末の圧
粉成形性が低下し、焼結時の変形が大きくなることと、
ケイ素は炭素、リンの量を低い範囲に限定した上で液相
の発生を促進させる成分となるが、０．５重量％未満で
はこの効果は得られないことによる。
２．０重量％を超えると、基地が脆化する外、粉末の圧
粉成形性が低下し、焼結時の変形が大きくなることと、
ケイ素は炭素、リンの量を低い範囲に限定した上で液相
の発生を促進させる成分となるが、０．５重量％未満で
はこの効果は得られないことによる。
本発明においては、ニッケルも０．２〜３．０重量％の
範囲で好ましく添加されるが、ニッケルを添加する理由
は、これが基地強化元素であることによるが、３．０重
量％を超えると、炭化物の析出、基地のマルテンサイト
化、ベーナイト化が進み、被削性が低下し、０．２重量
％よりも少ないと添加効果がない。
範囲で好ましく添加されるが、ニッケルを添加する理由
は、これが基地強化元素であることによるが、３．０重
量％を超えると、炭化物の析出、基地のマルテンサイト
化、ベーナイト化が進み、被削性が低下し、０．２重量
％よりも少ないと添加効果がない。
［実施例］ 以下、実施例および比較例に基づき本発明を具体的に説
明する。
明する。
実施例１〜３および比較例１〜３ 第１表に示す組成の耐摩耗性焼結合金を得た。
この製法は以下の通りである。すなわち実施例１〜３と
も、４〜６ｔ／cm2のプレス面圧でプレス成形後、アン
モニア分解ガス雰囲気の炉に入れ、1050〜1200℃（平均
1120℃）の温度で焼結して耐摩耗性焼結合金を得た。
も、４〜６ｔ／cm2のプレス面圧でプレス成形後、アン
モニア分解ガス雰囲気の炉に入れ、1050〜1200℃（平均
1120℃）の温度で焼結して耐摩耗性焼結合金を得た。
この焼結合金の外観、接着性、焼結性、被削性、硬さ、
基地組織の状態を評価し結果を第２表に示すと共に、実
施例１基地組織の顕微鏡写真（ナイタル液腐食、２４０
倍）を第１図に示す。
基地組織の状態を評価し結果を第２表に示すと共に、実
施例１基地組織の顕微鏡写真（ナイタル液腐食、２４０
倍）を第１図に示す。
また、比較として従来ジャーナル材に用いられているＦ
ｅ−Ｃ−Ｐ−Ｃｕ系（比較列１）、Ｆｅ−Ｃ−Ｐ−Ｍｏ
系（比較列２）およびＦｅ−Ｃ−Ｐ−Ｍｏ−Ｃｒ系（比
較例３）の焼結合金を製造し、この組成を第１表、評価
結果を第２表に示した。
ｅ−Ｃ−Ｐ−Ｃｕ系（比較列１）、Ｆｅ−Ｃ−Ｐ−Ｍｏ
系（比較列２）およびＦｅ−Ｃ−Ｐ−Ｍｏ−Ｃｒ系（比
較例３）の焼結合金を製造し、この組成を第１表、評価
結果を第２表に示した。
第２表に示されるごとく、比較例１（Ｆｅ−Ｃ−Ｐ−Ｃ
ｕ系）がジャーナル外周面及び側面にシワ、割れが発生
しているのに比べ、実施例１〜３は外観及びミクロ的に
も、欠陥はみられない。また、接着性、焼結性も良好で
あった。硬さは比較例１（Ｆｅ−Ｃ−Ｐ−Ｃｕ系）がＨ
ＲＢ105〜112、比較例２（Ｆｅ−Ｃ−Ｐ−Ｍｏ系）がＨ
ＲＢ107〜114であり、クロムを加えた比較例３（Ｆｅ−
Ｃ−Ｐ−Ｍｏ−Ｃｒ系）はさらに硬度が上昇するのに対
し、実施例１〜３はＨＲＢが98〜105であり、被削性が
良好であった。さらに第２表および第１図に示されるご
とく、実施例１〜３の組織は緻密なパーライト基地中
に、ステダイトを含む炭化物（第１図の白い部分）が均
一に分布しており、耐摩耗性も問題なかった。
ｕ系）がジャーナル外周面及び側面にシワ、割れが発生
しているのに比べ、実施例１〜３は外観及びミクロ的に
も、欠陥はみられない。また、接着性、焼結性も良好で
あった。硬さは比較例１（Ｆｅ−Ｃ−Ｐ−Ｃｕ系）がＨ
ＲＢ105〜112、比較例２（Ｆｅ−Ｃ−Ｐ−Ｍｏ系）がＨ
ＲＢ107〜114であり、クロムを加えた比較例３（Ｆｅ−
Ｃ−Ｐ−Ｍｏ−Ｃｒ系）はさらに硬度が上昇するのに対
し、実施例１〜３はＨＲＢが98〜105であり、被削性が
良好であった。さらに第２表および第１図に示されるご
とく、実施例１〜３の組織は緻密なパーライト基地中
に、ステダイトを含む炭化物（第１図の白い部分）が均
一に分布しており、耐摩耗性も問題なかった。
［発明の効果］ 以上述べたように、本発明の焼結合金は、耐摩耗性、被
削性等の加工性に優れ、しかも接着性、焼結性等の諸特
性も好ましい範囲にあることから、内燃機関用摺動部
材、特にジャーナル材用の焼結合金として好適に用いら
れる。
削性等の加工性に優れ、しかも接着性、焼結性等の諸特
性も好ましい範囲にあることから、内燃機関用摺動部
材、特にジャーナル材用の焼結合金として好適に用いら
れる。
第１図は実施例１の焼結合金の基地組織を示す顕微鏡写
真（ナイタル液腐食、240倍）。
真（ナイタル液腐食、240倍）。
Claims (4)
- 【請求項１】Ｃ：２．０〜３．５重量％、Ｐ：０．３〜
０．８重量％、Ｍｎ：０．５〜３．０重量％、残部Ｆｅ
を含み、液相において焼結される耐摩耗性焼結合金。 - 【請求項２】Ｃ：２．０〜３．５重量％、Ｐ：０．３〜
０．８重量％、Ｍｎ：１．０超〜３．０重量％、Ｓｉ：
０．５〜２．０重量％、残部Ｆｅを含み、液相において
焼結される耐摩耗性焼結合金。 - 【請求項３】Ｃ：２．０〜３．５重量％、Ｐ：０．３〜
０．８重量％、Ｍｎ：０．５〜３．０重量％、Ｎｉ：
０．２〜３．０重量％、残部Ｆｅを含み、液相において
焼結される耐摩耗性焼結合金。 - 【請求項４】Ｃ：２．０〜３．５重量％、Ｐ：０．３〜
０．８重量％、Ｍｎ：１．０超〜３．０重量％、Ｓｉ：
０．５〜２．０重量％、Ｎｉ：０．２〜３．０重量％、
残部Ｆｅを含み、液相において焼結される耐摩耗性焼結
合金。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60130006A JPH0610321B2 (ja) | 1985-06-17 | 1985-06-17 | 耐摩耗性焼結合金 |
| US06/870,373 US4696696A (en) | 1985-06-17 | 1986-06-04 | Sintered alloy having improved wear resistance property |
| DE19863619664 DE3619664A1 (de) | 1985-06-17 | 1986-06-11 | Verschleissfeste, gesinterte legierung |
| GB08614427A GB2176803B (en) | 1985-06-17 | 1986-06-13 | Sintered alloy having improved wear resistance property |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60130006A JPH0610321B2 (ja) | 1985-06-17 | 1985-06-17 | 耐摩耗性焼結合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61291950A JPS61291950A (ja) | 1986-12-22 |
| JPH0610321B2 true JPH0610321B2 (ja) | 1994-02-09 |
Family
ID=15023817
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60130006A Expired - Fee Related JPH0610321B2 (ja) | 1985-06-17 | 1985-06-17 | 耐摩耗性焼結合金 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4696696A (ja) |
| JP (1) | JPH0610321B2 (ja) |
| DE (1) | DE3619664A1 (ja) |
| GB (1) | GB2176803B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07278908A (ja) * | 1994-04-12 | 1995-10-24 | Toriika:Kk | ブラジャー |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62271913A (ja) * | 1986-04-11 | 1987-11-26 | Nippon Piston Ring Co Ltd | 組立式カムシヤフト |
| JPS62271914A (ja) * | 1986-04-11 | 1987-11-26 | Nippon Piston Ring Co Ltd | 焼結カムシヤフト |
| JPH076026B2 (ja) * | 1986-09-08 | 1995-01-25 | マツダ株式会社 | 耐摩耗性に優れた鉄系焼結合金部材の製造法 |
| SE468466B (sv) * | 1990-05-14 | 1993-01-25 | Hoeganaes Ab | Jaernbaserat pulver och noetningsresistent varmhaallfast komponent framstaelld av detta samt saett att framstaella komponenten |
| SE9401823D0 (sv) * | 1994-05-27 | 1994-05-27 | Hoeganaes Ab | Nickel free iron powder |
| US5876481A (en) * | 1996-06-14 | 1999-03-02 | Quebec Metal Powders Limited | Low alloy steel powders for sinterhardening |
| US5872322A (en) * | 1997-02-03 | 1999-02-16 | Ford Global Technologies, Inc. | Liquid phase sintered powder metal articles |
| US8323372B1 (en) | 2000-01-31 | 2012-12-04 | Smith International, Inc. | Low coefficient of thermal expansion cermet compositions |
| JP3966471B2 (ja) * | 2003-06-13 | 2007-08-29 | 日立粉末冶金株式会社 | メカニカルヒューズおよびその製造方法 |
Family Cites Families (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE650603C (de) * | 1932-10-02 | 1937-09-27 | Schichau G M B H F | Verschleissfestes Gusseisen fuer die Herstellung von Dichtungsorganen fuer Brennkraftmaschinen fuer feste, staubfoermige Brennstoffe |
| DE710910C (de) * | 1935-08-28 | 1941-09-23 | Schichau G M B H F | Zylinderlaufbuechse fuer Brennkraftmaschinen |
| DE706930C (de) * | 1936-12-09 | 1941-06-09 | Georg Eichenberg Dr Ing | Eisenlegierung fuer hochbeanspruchte Lager, insbesondere Walzenlager, und Herstellung der Lager |
| DE891398C (de) * | 1943-08-13 | 1953-09-28 | Eisen & Stahlind Ag | Werkstoff fuer Lagerschalen, Buechsen u. dgl. |
| DE1295856B (de) * | 1962-04-26 | 1969-05-22 | Max Planck Inst Eisenforschung | Verfahren zum Herstellen von Gegenstaenden hoher Haerte und Verschleissfestigkeit |
| GB1088588A (en) * | 1965-05-07 | 1967-10-25 | Max Koehler | Sintered iron-base materials |
| US3554734A (en) * | 1966-09-10 | 1971-01-12 | Nippon Kokan Kk | Steel alloy containing low chromium and copper |
| JPS5638672B2 (ja) * | 1973-06-11 | 1981-09-08 | ||
| US3993445A (en) * | 1974-11-27 | 1976-11-23 | Allegheny Ludlum Industries, Inc. | Sintered ferritic stainless steel |
| GB1580686A (en) * | 1976-01-02 | 1980-12-03 | Brico Eng | Sintered piston rings sealing rings and processes for their manufacture |
| DE2613255C2 (de) * | 1976-03-27 | 1982-07-29 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Verwendung einer Eisen-Molybdän-Nickel-Sinterlegierung mit Phosphorzusatz zur Herstellung hochfester Werkstücke |
| SE7612279L (sv) * | 1976-11-05 | 1978-05-05 | British Steel Corp | Finfordelat glodgat stalpulver, samt sett att framstella detta. |
| GB1576143A (en) * | 1977-07-20 | 1980-10-01 | Brico Eng | Sintered metal articles |
| US4115158A (en) * | 1977-10-03 | 1978-09-19 | Allegheny Ludlum Industries, Inc. | Process for producing soft magnetic material |
| US4236945A (en) * | 1978-11-27 | 1980-12-02 | Allegheny Ludlum Steel Corporation | Phosphorus-iron powder and method of producing soft magnetic material therefrom |
| JPS6032708B2 (ja) * | 1979-05-01 | 1985-07-30 | 三菱マテリアル株式会社 | 高強度および高靭性を有するＦｅ系焼結合金 |
| JPS5996250A (ja) * | 1982-11-26 | 1984-06-02 | Nissan Motor Co Ltd | 耐摩耗性焼結合金の製造方法 |
| JPS6033343A (ja) * | 1983-08-03 | 1985-02-20 | Nippon Piston Ring Co Ltd | 耐摩耗性焼結合金 |
| US4494988A (en) * | 1983-12-19 | 1985-01-22 | Armco Inc. | Galling and wear resistant steel alloy |
| DE3346089A1 (de) * | 1983-12-21 | 1985-07-18 | Dr. Weusthoff GmbH, 4000 Düsseldorf | Verfahren zum herstellen hochfester, duktiler koerper aus kohlenstoffreichen eisenbasislegierungen |
-
1985
- 1985-06-17 JP JP60130006A patent/JPH0610321B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1986
- 1986-06-04 US US06/870,373 patent/US4696696A/en not_active Expired - Fee Related
- 1986-06-11 DE DE19863619664 patent/DE3619664A1/de active Granted
- 1986-06-13 GB GB08614427A patent/GB2176803B/en not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07278908A (ja) * | 1994-04-12 | 1995-10-24 | Toriika:Kk | ブラジャー |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61291950A (ja) | 1986-12-22 |
| DE3619664A1 (de) | 1986-12-18 |
| GB2176803A (en) | 1987-01-07 |
| GB2176803B (en) | 1988-10-26 |
| US4696696A (en) | 1987-09-29 |
| DE3619664C2 (ja) | 1989-05-03 |
| GB8614427D0 (en) | 1986-07-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4243414A (en) | Slidable members for prime movers | |
| US4485770A (en) | Material for valve-actuating mechanism of internal combustion engine | |
| JPS5918463B2 (ja) | 耐摩耗性焼結合金およびその製法 | |
| JPH0350823B2 (ja) | ||
| JPH0350824B2 (ja) | ||
| JPS599152A (ja) | 耐摩耗性焼結合金 | |
| JPH0610321B2 (ja) | 耐摩耗性焼結合金 | |
| JPH0360901B2 (ja) | ||
| JPH07113141B2 (ja) | 耐摩耗性鉄基焼結合金 | |
| JPS63274740A (ja) | 耐摩耗性鉄基焼結合金 | |
| JP3434527B2 (ja) | バルブシート用焼結合金 | |
| JPS63290249A (ja) | 耐熱耐摩耗性鉄基焼結合金 | |
| JP3988971B2 (ja) | 焼結部材 | |
| JPS6033343A (ja) | 耐摩耗性焼結合金 | |
| JPH0116905B2 (ja) | ||
| JP3440008B2 (ja) | 焼結部材 | |
| JP2000337511A (ja) | 耐摩耗性および熱伝導性のすぐれた遊離黒鉛析出鉄系焼結材料製ピストンリング耐摩環 | |
| JP2594505B2 (ja) | ロッカアーム | |
| JPH0561346B2 (ja) | ||
| JP2677813B2 (ja) | 高温耐摩耗性鉄系焼結合金 | |
| JPH076027B2 (ja) | 耐摩耗性鉄基焼結合金の製造方法 | |
| KR950003054B1 (ko) | 차량엔진용 중공 캠샤프트(cam shaft)의 소결캠(cam) 제조방법 | |
| JP2000073151A (ja) | 硬質粒子分散型鉄基焼結合金及びその製造方法 | |
| JPH0649917B2 (ja) | 内燃機関の動弁機構部材 | |
| JPS6196060A (ja) | 耐食耐摩耗性焼結合金 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |