JPH061283Y2 - スローアウェイチップ - Google Patents
スローアウェイチップInfo
- Publication number
- JPH061283Y2 JPH061283Y2 JP1986006268U JP626886U JPH061283Y2 JP H061283 Y2 JPH061283 Y2 JP H061283Y2 JP 1986006268 U JP1986006268 U JP 1986006268U JP 626886 U JP626886 U JP 626886U JP H061283 Y2 JPH061283 Y2 JP H061283Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- throw
- cutting edge
- away tip
- rake
- main cutting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ この考案は、各種の切削工具本体の先端部外周に、着脱
自在に装着されるスローアウェイチップに関するもので
ある。
自在に装着されるスローアウェイチップに関するもので
ある。
［従来の技術］ 一般に、切屑が連続して排出される旋削工具において
は、主切刃に沿うすくい面に、切削に伴って延出する切
屑を適宜切断することによってその排出を円滑に行うた
めのブレーカ溝が形状されたスローアウェイチップが装
着されている。
は、主切刃に沿うすくい面に、切削に伴って延出する切
屑を適宜切断することによってその排出を円滑に行うた
めのブレーカ溝が形状されたスローアウェイチップが装
着されている。
第４図〜第６図は、従来のこの種のブレーカ溝が形成さ
れたスローアウェイチップを示すものである。
れたスローアウェイチップを示すものである。
このスローアウェイチップ１は、外観略三角形をなす板
状のもので、その上面２の角稜線部に主切刃３が形成さ
れている。そして、この上面２には、その全周に亙って
上記主切刃３に沿って延びるブレーカ溝４が形成されて
いる。
状のもので、その上面２の角稜線部に主切刃３が形成さ
れている。そして、この上面２には、その全周に亙って
上記主切刃３に沿って延びるブレーカ溝４が形成されて
いる。
このブレーカ溝４は、第５図に示すように、主切刃３と
直交する方向に上記上面２と等しい平面で延びる平坦な
ランド５と、このランド５から上記上面２まで連続した
凹状をなす円柱面状に延びる、すくい面６、溝底曲面７
および立上り面８とから形成されたものである。ここ
で、このブレーカ溝４は、その巾寸法Ｂ１が、このスロ
ーアウェイチップの内接円９の直径のＤ１の１／４〜１
／８に、またその深さ寸法Ｈ１はＢ1/１０〜Ｂ1／２０
に設定されている。
直交する方向に上記上面２と等しい平面で延びる平坦な
ランド５と、このランド５から上記上面２まで連続した
凹状をなす円柱面状に延びる、すくい面６、溝底曲面７
および立上り面８とから形成されたものである。ここ
で、このブレーカ溝４は、その巾寸法Ｂ１が、このスロ
ーアウェイチップの内接円９の直径のＤ１の１／４〜１
／８に、またその深さ寸法Ｈ１はＢ1/１０〜Ｂ1／２０
に設定されている。
そして、このスローアウェイチップにおいては、第６図
に示すように、主切刃３によって切削された被切削材Ｗ
の切屑Ｗ１を上記ブレーカ溝４でカールさせて適宜切断
し、円滑に排出することができる。
に示すように、主切刃３によって切削された被切削材Ｗ
の切屑Ｗ１を上記ブレーカ溝４でカールさせて適宜切断
し、円滑に排出することができる。
ところが、上記従来のスローアウェイチップにあって
は、第６図に示すように、比較的切削荷重が大きい切削
（中重切削）においては切屑Ｗ１を円滑にカールさせる
ことができるものの、切削荷重が小さい切削（軽切削）
においては図中鎖線で示すように切屑Ｗ２がカールされ
ずに延出してしまうため、これを円滑に切断して排出す
ることができないという欠点があった。また、そのブレ
ーカ溝４と切屑Ｗ1、Ｗ2との接触面積が大きいために切
屑Ｗ1、Ｗ2との間に生じる摩擦が大きく、よって切削抵
抗が増加するとともに摩擦熱が発生して刃先の欠損や磨
耗が生じ易く、その工具寿命が短いという欠点があっ
た。
は、第６図に示すように、比較的切削荷重が大きい切削
（中重切削）においては切屑Ｗ１を円滑にカールさせる
ことができるものの、切削荷重が小さい切削（軽切削）
においては図中鎖線で示すように切屑Ｗ２がカールされ
ずに延出してしまうため、これを円滑に切断して排出す
ることができないという欠点があった。また、そのブレ
ーカ溝４と切屑Ｗ1、Ｗ2との接触面積が大きいために切
屑Ｗ1、Ｗ2との間に生じる摩擦が大きく、よって切削抵
抗が増加するとともに摩擦熱が発生して刃先の欠損や磨
耗が生じ易く、その工具寿命が短いという欠点があっ
た。
このため、上記欠点を解消するものとして第７図および
第８図に示す実開昭５８−１５７５０４号として提案さ
れたものや、第９図および第１０図に示す西ドイツ特許
第２２４１１６７号として提案されたものが知られてい
る。
第８図に示す実開昭５８−１５７５０４号として提案さ
れたものや、第９図および第１０図に示す西ドイツ特許
第２２４１１６７号として提案されたものが知られてい
る。
第７図および第８図において、このスローアウェイチッ
プ１０は外観略三角形をなす板状のもので、その上面１
１には各主切刃１２の切刃先端１３から切刃後端に向け
て、各々所定長さを有するブレーカ溝１４…が形成され
ている。
プ１０は外観略三角形をなす板状のもので、その上面１
１には各主切刃１２の切刃先端１３から切刃後端に向け
て、各々所定長さを有するブレーカ溝１４…が形成され
ている。
このブレーカ溝１４は、第８図に示すように、主切刃１
２と直交する方向に上記上面１１から下面側へ向けて傾
斜するすくい面１５と、このすくい面１５から不連続か
つ大きな傾斜角度で急激に下面側に落ち込む湾曲面１６
と、この湾曲面１６の終端部に連なる溝底面１７と、こ
の溝底面１７から上記上面１１まで緩やかに延びる凹状
をなす円柱面状の立上り面１８とから形成されたもので
ある。
２と直交する方向に上記上面１１から下面側へ向けて傾
斜するすくい面１５と、このすくい面１５から不連続か
つ大きな傾斜角度で急激に下面側に落ち込む湾曲面１６
と、この湾曲面１６の終端部に連なる溝底面１７と、こ
の溝底面１７から上記上面１１まで緩やかに延びる凹状
をなす円柱面状の立上り面１８とから形成されたもので
ある。
他方、第９図および第１０図において、このスローアウ
ェイチップ２０は外観略正方形をなす板状のもので、そ
の上面２１には各主切刃２２の切刃先端２３から切刃後
端に向けて、各々所定長さを有するブレーカ溝２４…が
形成されている。
ェイチップ２０は外観略正方形をなす板状のもので、そ
の上面２１には各主切刃２２の切刃先端２３から切刃後
端に向けて、各々所定長さを有するブレーカ溝２４…が
形成されている。
このブレーカ溝２４は、第１０図に示すように、主切刃
２２と直交する方向に上記上面２１から下面側へ向けて
傾斜するすくい面２５と、このすくい面２５から不連続
かつ大きな傾斜角度で急激に下面側に落ち込む湾曲面２
６と、この湾曲面２６の終端部に連なる溝底面２７と、
この溝底面２７から上記上面２１まで緩やかに延びる傾
斜面状の立上り面２８とから形成されたものである。
２２と直交する方向に上記上面２１から下面側へ向けて
傾斜するすくい面２５と、このすくい面２５から不連続
かつ大きな傾斜角度で急激に下面側に落ち込む湾曲面２
６と、この湾曲面２６の終端部に連なる溝底面２７と、
この溝底面２７から上記上面２１まで緩やかに延びる傾
斜面状の立上り面２８とから形成されたものである。
ここで、これらスローアウェイチップ１０、２０の各ブ
レーカ溝１４、２４は、その巾寸法Ｂ２が、各々のスロ
ーアウェイチップ１０、２０の内接円の直径Ｄ２の１／
３.0〜１／４.2に、またその深さ寸法Ｈ２がＢ２／３.0
〜Ｂ１／４.5に設定されている。
レーカ溝１４、２４は、その巾寸法Ｂ２が、各々のスロ
ーアウェイチップ１０、２０の内接円の直径Ｄ２の１／
３.0〜１／４.2に、またその深さ寸法Ｈ２がＢ２／３.0
〜Ｂ１／４.5に設定されている。
しかして、これらスローアウェイチップ１０、２０にあ
っては、各々すくい面１５、２５の終端部にこれから下
面側に向けて急激に落ち込む湾曲面１６、２６を設けて
いるので、第１０図に見られるように、ブレーカ溝１
４、２４と切屑Ｗ３との接触長さを短くすることができ
る。このため、上記切屑Ｗ３との間に生じる摩擦を低減
化させることができ、よって第４図〜第６図に示したそ
れまでのスローアウェイチップの問題を改善することが
できる。
っては、各々すくい面１５、２５の終端部にこれから下
面側に向けて急激に落ち込む湾曲面１６、２６を設けて
いるので、第１０図に見られるように、ブレーカ溝１
４、２４と切屑Ｗ３との接触長さを短くすることができ
る。このため、上記切屑Ｗ３との間に生じる摩擦を低減
化させることができ、よって第４図〜第６図に示したそ
れまでのスローアウェイチップの問題を改善することが
できる。
［考案が解決しようとする問題点］ しかしながら、上記従来のスローアウェイチップ１０、
２０にあっては、ブレーカ溝１４、２４と切屑Ｗ３との
接触長さを短くするために、それぞれすくい面１５、２
５から不連続かつ大きな傾斜角度で急激に下面側に落ち
込む湾曲面１６、２６を形成した結果、自ずからその切
刃強度が低下してしまうという欠点があった。加えて、
これら湾曲面１６、２６の傾斜角が大きいために、これ
らに連なる溝底面１７、２７における深さ寸法がいきお
い大きなものとなってしまう。このため、これら溝底面
１７、２７において切屑の詰まりが発生しないようにす
るためには、必然的に各ブレーカ溝１４、２４の巾寸法
Ｂ２を大きくとる必要がある。したがって、これらブレ
ーカ溝１４、２４を主切刃１２、２２の切刃後端側にま
で延長しようとすると、第４図にＬで示す立上り面が形
成されない部分が大きくなって逆に切屑排出性能が低下
していまい、よって上面１１、２１の全周に亙って上記
ブレーカ溝１４、２４を形成することができないという
欠点があった。このため、それぞれのブレーカ溝１４、
２４の形状によって使用できる向き（左右の勝手）が決
まってしまい、その取り扱いに不便であるとともに不経
済であるという問題がある。
２０にあっては、ブレーカ溝１４、２４と切屑Ｗ３との
接触長さを短くするために、それぞれすくい面１５、２
５から不連続かつ大きな傾斜角度で急激に下面側に落ち
込む湾曲面１６、２６を形成した結果、自ずからその切
刃強度が低下してしまうという欠点があった。加えて、
これら湾曲面１６、２６の傾斜角が大きいために、これ
らに連なる溝底面１７、２７における深さ寸法がいきお
い大きなものとなってしまう。このため、これら溝底面
１７、２７において切屑の詰まりが発生しないようにす
るためには、必然的に各ブレーカ溝１４、２４の巾寸法
Ｂ２を大きくとる必要がある。したがって、これらブレ
ーカ溝１４、２４を主切刃１２、２２の切刃後端側にま
で延長しようとすると、第４図にＬで示す立上り面が形
成されない部分が大きくなって逆に切屑排出性能が低下
していまい、よって上面１１、２１の全周に亙って上記
ブレーカ溝１４、２４を形成することができないという
欠点があった。このため、それぞれのブレーカ溝１４、
２４の形状によって使用できる向き（左右の勝手）が決
まってしまい、その取り扱いに不便であるとともに不経
済であるという問題がある。
［考案の目的］ この考案は上記事情に鑑みてなされたもので、切屑の排
出性能に優れ、しかも切刃強度を低下させることなく上
面の全周に亙ってブレーカ溝を形成することができるス
ローアウェイチップを提供することを目的とするもので
ある。
出性能に優れ、しかも切刃強度を低下させることなく上
面の全周に亙ってブレーカ溝を形成することができるス
ローアウェイチップを提供することを目的とするもので
ある。
［問題点を解決するための手段］ この考案のスローアウェイチップは、上面において主切
刃に沿って延びるブレーカ溝を、上記主切刃と直交する
方向にこの主切刃から下面側に向けて傾斜する第一すく
い面を、この第一すくい面からさらに大きな傾斜角で上
記下面側に向けて傾斜する第二すくい面と、この第二す
くい面の終端部に接して凹状の円柱面を描く溝底曲面
と、この溝底曲面の終端部に接して終端部が上記上面に
至る立上り面とから形成したものである。
刃に沿って延びるブレーカ溝を、上記主切刃と直交する
方向にこの主切刃から下面側に向けて傾斜する第一すく
い面を、この第一すくい面からさらに大きな傾斜角で上
記下面側に向けて傾斜する第二すくい面と、この第二す
くい面の終端部に接して凹状の円柱面を描く溝底曲面
と、この溝底曲面の終端部に接して終端部が上記上面に
至る立上り面とから形成したものである。
［実施例］ 第１図〜第３図は、この考案のスローアウェイチップの
一例を示すものである。
一例を示すものである。
第１図および第２図において、このスローアウェイチッ
プ３０は外観略三角形をなす板状のもので、その上面３
１の各稜線部に主切刃３２が形成され、さらにこの上面
３１には、その全周に亙って上記主切刃３２に沿って延
びるブレーカ溝３４が形成されている。
プ３０は外観略三角形をなす板状のもので、その上面３
１の各稜線部に主切刃３２が形成され、さらにこの上面
３１には、その全周に亙って上記主切刃３２に沿って延
びるブレーカ溝３４が形成されている。
このブレーカ溝３４は、上記主切刃３２と直交する方向
にこの主切刃３２から下面側に向けて角度θ１で傾斜す
る第一すくい面３５と、この第一すくい面３５からさら
に大きな傾斜面θ２で上記下面側に向けて傾斜する第二
すくい面３６と、この第二すくい面３６の終端部に接し
て凹状の円柱面を描く溝底曲面３７と、この溝底曲面３
７の終端部に接して終端部が上記上面３１に至る立上り
面３８とから形成されている。
にこの主切刃３２から下面側に向けて角度θ１で傾斜す
る第一すくい面３５と、この第一すくい面３５からさら
に大きな傾斜面θ２で上記下面側に向けて傾斜する第二
すくい面３６と、この第二すくい面３６の終端部に接し
て凹状の円柱面を描く溝底曲面３７と、この溝底曲面３
７の終端部に接して終端部が上記上面３１に至る立上り
面３８とから形成されている。
そして、このブレーカ溝３４は、上記主切刃３２と直交
する方向の巾寸法Ｂがこのスローアウェイチップ３０の
内接円の直径Ｄの１／５〜１／８倍に、また、溝底曲面
３７における深さ寸法ＨがＢ／５〜Ｂ／８に、さらに第
一すくい面３５の巾寸法がＢ／３〜Ｂ／４に、そしてこ
の第一すくい面３５の傾斜角度θ１が８°〜２０°で、
かつ第二すくい面３６の傾斜角度θ２が上記θ１＋８°
〜１２°に設定されれている。
する方向の巾寸法Ｂがこのスローアウェイチップ３０の
内接円の直径Ｄの１／５〜１／８倍に、また、溝底曲面
３７における深さ寸法ＨがＢ／５〜Ｂ／８に、さらに第
一すくい面３５の巾寸法がＢ／３〜Ｂ／４に、そしてこ
の第一すくい面３５の傾斜角度θ１が８°〜２０°で、
かつ第二すくい面３６の傾斜角度θ２が上記θ１＋８°
〜１２°に設定されれている。
以上のようにスローアウェイチップの形状を規定する数
値を限定した理由は次の通りである。
値を限定した理由は次の通りである。
幅Ｂについて Ｂがスローアウェイチップの内接円の直径Ｄの１／５以
上であると、ブレーカが占める範囲が大きくなってスロ
ーアウェイチップの強度が低下し、したがって全周にわ
たってブレーカを形成することができない。また、１／
８以下であると、切屑に対するブレーキング作用が不十
分になり、良好な切屑排出性を発揮し得る範囲が狭くな
る。
上であると、ブレーカが占める範囲が大きくなってスロ
ーアウェイチップの強度が低下し、したがって全周にわ
たってブレーカを形成することができない。また、１／
８以下であると、切屑に対するブレーキング作用が不十
分になり、良好な切屑排出性を発揮し得る範囲が狭くな
る。
深さＨについて ＨがＢ／５以上であると、すくい角が所定の範囲にある
という条件下ではブレーカ幅が大きくなってスローアウ
ェイチップの大部分を占めることとなって強度が低下
し、したがってスローアウェイチップの全周にわたって
ブレーカを形成することができない。また、ＨがＢ／８
以下であると、切屑に対するブレーキング作用が不十分
になり、良好な切屑排出性を発揮し得る範囲が狭くな
る。
という条件下ではブレーカ幅が大きくなってスローアウ
ェイチップの大部分を占めることとなって強度が低下
し、したがってスローアウェイチップの全周にわたって
ブレーカを形成することができない。また、ＨがＢ／８
以下であると、切屑に対するブレーキング作用が不十分
になり、良好な切屑排出性を発揮し得る範囲が狭くな
る。
第１すくい面の傾斜角度θ１について θ1が８°以下であると切れ味がわるくなり、また、θ1
が２０°以上であると刃先強度が不十分になる。
が２０°以上であると刃先強度が不十分になる。
第２すくい面の傾斜角度θ２をθ1＋８°〜２０とする
点について ８°以下の差では、重切削の場合にも溝底曲面３７の近
傍まで切屑が落ち込むから、切屑詰まりが生じるおそれ
がある。また、２０°以上の差を設けると、第一すくい
面３５と第二すくい面３６との角度変化に切屑が追従す
ることができず、軽切削の場合に切屑が溝底曲面３７に
落ち込むことができないので、円滑にカールされ難い。
点について ８°以下の差では、重切削の場合にも溝底曲面３７の近
傍まで切屑が落ち込むから、切屑詰まりが生じるおそれ
がある。また、２０°以上の差を設けると、第一すくい
面３５と第二すくい面３６との角度変化に切屑が追従す
ることができず、軽切削の場合に切屑が溝底曲面３７に
落ち込むことができないので、円滑にカールされ難い。
以上のような構成の上記スローアウェイチップ３０によ
れば、ブレーカ溝３４に第一および第二すくい面３５、
３６を形成してあるので、第３図に示すように、切屑Ｗ
3、Ｗ4との接触長さを短くすることができるため上記切
屑Ｗ3、Ｗ4との間に大きな摩擦力が発生しない。したが
って、切削抵抗や摩擦熱の発生を小さく抑えることがで
きて長い工具寿命を得ることができる。しかも、第一す
くい面３５と溝底曲面３７との間に、従来のものにおけ
る下面側に急激に落ち込む湾曲面が形成されていないた
め、上記第一すくい面３５の傾斜角θ１を８°〜２０°
に設定し、かつ第二すくい面３６の傾斜角θ２を上記θ
１＋８°〜１２°に設定することにより、高い刃先強度
を得ることができる。
れば、ブレーカ溝３４に第一および第二すくい面３５、
３６を形成してあるので、第３図に示すように、切屑Ｗ
3、Ｗ4との接触長さを短くすることができるため上記切
屑Ｗ3、Ｗ4との間に大きな摩擦力が発生しない。したが
って、切削抵抗や摩擦熱の発生を小さく抑えることがで
きて長い工具寿命を得ることができる。しかも、第一す
くい面３５と溝底曲面３７との間に、従来のものにおけ
る下面側に急激に落ち込む湾曲面が形成されていないた
め、上記第一すくい面３５の傾斜角θ１を８°〜２０°
に設定し、かつ第二すくい面３６の傾斜角θ２を上記θ
１＋８°〜１２°に設定することにより、高い刃先強度
を得ることができる。
また、第二すくい面３６を形成したことによりブレーカ
溝３４の深さ寸法Ｈを小さくすることができるため溝底
曲面３７において切屑の詰まりが生じる恐れがなく、結
局ブレーカ溝３４の巾寸法Ｂを小さくすることができ
る。したがってこの巾寸法Ｂをこのスローアウェイチッ
プ３０の内接円の直径Ｄの１／５〜１／８に、またその
深さ寸法ＨをＢ／５〜Ｂ／８にそれぞれ設定することに
より、上面３１の全周に亙ってブレーカ溝３４を形成す
ることができる。このため、一個のスローアウェイチッ
プ３０で左右の両方向に使用することができ(左右両勝
手)、よって取り扱いが便利であるとともに極めて経済
的である。
溝３４の深さ寸法Ｈを小さくすることができるため溝底
曲面３７において切屑の詰まりが生じる恐れがなく、結
局ブレーカ溝３４の巾寸法Ｂを小さくすることができ
る。したがってこの巾寸法Ｂをこのスローアウェイチッ
プ３０の内接円の直径Ｄの１／５〜１／８に、またその
深さ寸法ＨをＢ／５〜Ｂ／８にそれぞれ設定することに
より、上面３１の全周に亙ってブレーカ溝３４を形成す
ることができる。このため、一個のスローアウェイチッ
プ３０で左右の両方向に使用することができ(左右両勝
手)、よって取り扱いが便利であるとともに極めて経済
的である。
さらに、上記第一すくい面３５の巾寸法をＢ／３〜Ｂ／
４に、またその傾斜角度θ１を８°〜２０°に、そして
第二すくい面３６の傾斜角度θ２をθ１＋８°〜１２°
に設定したことにより、軽切削の場合には第３図に鎖線
で示すように、厚さの薄い切屑Ｗ４が第一すくい面３５
および第二すくい面３６に沿って溝底曲面３７近傍まで
落ち込んで適当な形状にカールされる。また、中重切削
の場合には第３図に実線で示すように、厚さの厚い切屑
Ｗ５が第一すくい面３５から直接立上り面３８に衝突し
て適当な形状にカールされる。このため、いかなる切削
荷重を受ける切削においても優れた切屑排出性能を得る
ことができる。
４に、またその傾斜角度θ１を８°〜２０°に、そして
第二すくい面３６の傾斜角度θ２をθ１＋８°〜１２°
に設定したことにより、軽切削の場合には第３図に鎖線
で示すように、厚さの薄い切屑Ｗ４が第一すくい面３５
および第二すくい面３６に沿って溝底曲面３７近傍まで
落ち込んで適当な形状にカールされる。また、中重切削
の場合には第３図に実線で示すように、厚さの厚い切屑
Ｗ５が第一すくい面３５から直接立上り面３８に衝突し
て適当な形状にカールされる。このため、いかなる切削
荷重を受ける切削においても優れた切屑排出性能を得る
ことができる。
次いで、本願発明にかかるスローアウェイチップと、第
４図および第５図の従来例に記載されたスローアウェイ
チップと、第７図および第８図の従来例に記載されたス
ローアウェイチップとのそれぞれについて、送り量ｆお
よび切込み量αを変化させて切屑の発生状況を観察した
実験の結果について説明する。
４図および第５図の従来例に記載されたスローアウェイ
チップと、第７図および第８図の従来例に記載されたス
ローアウェイチップとのそれぞれについて、送り量ｆお
よび切込み量αを変化させて切屑の発生状況を観察した
実験の結果について説明する。
第１１図ないし第１５図は上記送り量ｆおよび切込み量
αを変化させた場合に発生する切り屑の態様を示すもの
で、ｆが大きく、αが小さい量領域では、第１１図に示
すようなきわめて細い連続切り屑が発生し、ｆが小さく
なる方向へ、αが大きくなる方向へ徐々に変化するにし
たがって、第１２図に示すような細い幅のスパイラル状
の連続切屑、第１３図に示すような細い幅の分断された
切屑、第１４図に示すような太い幅の分断された切屑、
第１５図に示すような太い幅のスパイラル状の連続切屑
が発生する。この実験では、第１３図または第１４図に
示すような分断された切屑が発生する場合を使用可能範
囲と判定し、第１１図、第１２図、または第１５図に示
すような連続切屑が発生する場合を使用不可能な範囲と
判定することとした。
αを変化させた場合に発生する切り屑の態様を示すもの
で、ｆが大きく、αが小さい量領域では、第１１図に示
すようなきわめて細い連続切り屑が発生し、ｆが小さく
なる方向へ、αが大きくなる方向へ徐々に変化するにし
たがって、第１２図に示すような細い幅のスパイラル状
の連続切屑、第１３図に示すような細い幅の分断された
切屑、第１４図に示すような太い幅の分断された切屑、
第１５図に示すような太い幅のスパイラル状の連続切屑
が発生する。この実験では、第１３図または第１４図に
示すような分断された切屑が発生する場合を使用可能範
囲と判定し、第１１図、第１２図、または第１５図に示
すような連続切屑が発生する場合を使用不可能な範囲と
判定することとした。
上記実験に基づく判定結果をまとめると、第１６図に示
すようになる。第１６図において、実線で記載された領
域は本願による切削可能範囲を、破線で記載された領域
は第４、５図のスローアウェイチップによる切削可能範
囲を、鎖線で記載された領域は第７、８図のスローアウ
ェイチップによる切削可能範囲を、それぞれ示してい
る。
すようになる。第１６図において、実線で記載された領
域は本願による切削可能範囲を、破線で記載された領域
は第４、５図のスローアウェイチップによる切削可能範
囲を、鎖線で記載された領域は第７、８図のスローアウ
ェイチップによる切削可能範囲を、それぞれ示してい
る。
第１６図から明らかなように、本願の形状のブレーカを
用いることにより、従来のものより広範囲の送りおよび
切込みに対して良好な切屑排出性能の示すとともに、ス
ローアウェイチップの全周にわたってかかるブレーカ溝
を形成することが可能となる。
用いることにより、従来のものより広範囲の送りおよび
切込みに対して良好な切屑排出性能の示すとともに、ス
ローアウェイチップの全周にわたってかかるブレーカ溝
を形成することが可能となる。
「考案の効果」 以上説明したようにこの考案のスローアウェイチップ
は、スローアウェイチップのブレーカ溝を、上記主切刃
と直交する方向にこの主切刃から下面側に向けて傾斜す
る第一すくい面と、この第一すくい面からさらに大きな
傾斜角で上記下面側に向けて傾斜する第二すくい面と、
この第二すくい面の終端部に接して凹状の円柱面を描く
溝底曲面と、この溝底曲面の終端部に接して終端部が上
記上面に至る立上り面とから形成してなり、上記ブレー
カ溝は、上記主切刃と直交する方向の幅寸法Ｂがこのス
ローアウェイチップの内接円の直径の（１／５）〜（１
／８）倍であり、上記溝底曲面における深さ寸法が（Ｂ
／５）〜（Ｂ／８）であり、上記第一すくい面の幅寸法
が（Ｂ／３）〜（Ｂ／４）であるとともに、上記第一す
くい面の傾斜角度θ1が８°〜２０°であり、かつ上記
第二すくい面の傾斜角度θ２が（θ１＋８°〜１２°）
である。よって、このスローアウェイチップによれば、
切刃強度を低下させることなく上面の全周にわたってブ
レーカ溝を形成することができるとともに、いかなる切
削荷重を受ける切削においても優れた切屑排出性能を得
ることができる。
は、スローアウェイチップのブレーカ溝を、上記主切刃
と直交する方向にこの主切刃から下面側に向けて傾斜す
る第一すくい面と、この第一すくい面からさらに大きな
傾斜角で上記下面側に向けて傾斜する第二すくい面と、
この第二すくい面の終端部に接して凹状の円柱面を描く
溝底曲面と、この溝底曲面の終端部に接して終端部が上
記上面に至る立上り面とから形成してなり、上記ブレー
カ溝は、上記主切刃と直交する方向の幅寸法Ｂがこのス
ローアウェイチップの内接円の直径の（１／５）〜（１
／８）倍であり、上記溝底曲面における深さ寸法が（Ｂ
／５）〜（Ｂ／８）であり、上記第一すくい面の幅寸法
が（Ｂ／３）〜（Ｂ／４）であるとともに、上記第一す
くい面の傾斜角度θ1が８°〜２０°であり、かつ上記
第二すくい面の傾斜角度θ２が（θ１＋８°〜１２°）
である。よって、このスローアウェイチップによれば、
切刃強度を低下させることなく上面の全周にわたってブ
レーカ溝を形成することができるとともに、いかなる切
削荷重を受ける切削においても優れた切屑排出性能を得
ることができる。
加えて、単なるブレーカ溝を設けるだけで、低切込みに
おいても、ノーズ部に凸部を設けることなく、良好な切
り屑排出性を得ることができる。またノーズ部が存在し
ないため、切込みが大きい場合にも切屑の詰まりが生じ
ることがない。さらにまた、ブレーカが溝のみの単純な
形状でよいのでスローアウェイチップのプレス成形工程
における金型が単純な形状でよいとともに、成形、焼成
などの諸工程における欠けなどの不良の発生を減少させ
ることができるという効果をも奏する。
おいても、ノーズ部に凸部を設けることなく、良好な切
り屑排出性を得ることができる。またノーズ部が存在し
ないため、切込みが大きい場合にも切屑の詰まりが生じ
ることがない。さらにまた、ブレーカが溝のみの単純な
形状でよいのでスローアウェイチップのプレス成形工程
における金型が単純な形状でよいとともに、成形、焼成
などの諸工程における欠けなどの不良の発生を減少させ
ることができるという効果をも奏する。
第１図〜第３図はこの考案のスローアウェイチップの一
実施例を示すもので、第１図は平面図、第２図は第１図
のII-II線視側断面図、第３図は切削状態を示す側断面
図、第４図〜第６図は従来のスローアウェイチップの第
一の例を示すもので、第４図は平面図、第５図は第４図
のＶ−Ｖ線視断面図、第６図は切削状態を示す側断面
図、第７図および第８図は従来のスローアウェイチップ
の第二の例を示すもので、第７図は平面図、第８図は第
７図のVIII-VIII線視断面図、第９図および第１０図は
従来のスローアウェイチップの第三の例を示すもので、
第９図は平面図、第１０図は切削状態を示す側断面図、
第１１図ないし第１５図はそれぞれ異なる切削条件にお
いて発生した切屑の状態を示す斜視図、第１６図は本願
と従来例との切削可能範囲を比較して示す図表である。 ３０……スローアウェイチップ、 ３１……上面、 ３２……主切刃、 ３４……ブレーカ溝、 ３５……第一すくい面、３６……第二すくい面、 ３７……溝底曲面、 ３８……立上り面、 Ｂ……ブレーカ溝の巾寸法、 Ｈ……ブレーカ溝の深さ寸法、 Ｄ……スローアウェイチップの内接円直径、 θ１，θ２……傾斜角度。
実施例を示すもので、第１図は平面図、第２図は第１図
のII-II線視側断面図、第３図は切削状態を示す側断面
図、第４図〜第６図は従来のスローアウェイチップの第
一の例を示すもので、第４図は平面図、第５図は第４図
のＶ−Ｖ線視断面図、第６図は切削状態を示す側断面
図、第７図および第８図は従来のスローアウェイチップ
の第二の例を示すもので、第７図は平面図、第８図は第
７図のVIII-VIII線視断面図、第９図および第１０図は
従来のスローアウェイチップの第三の例を示すもので、
第９図は平面図、第１０図は切削状態を示す側断面図、
第１１図ないし第１５図はそれぞれ異なる切削条件にお
いて発生した切屑の状態を示す斜視図、第１６図は本願
と従来例との切削可能範囲を比較して示す図表である。 ３０……スローアウェイチップ、 ３１……上面、 ３２……主切刃、 ３４……ブレーカ溝、 ３５……第一すくい面、３６……第二すくい面、 ３７……溝底曲面、 ３８……立上り面、 Ｂ……ブレーカ溝の巾寸法、 Ｈ……ブレーカ溝の深さ寸法、 Ｄ……スローアウェイチップの内接円直径、 θ１，θ２……傾斜角度。
Claims (1)
- 【請求項１】多角形の板状をなし、稜線部に主切刃が形
成されてすくい面とされる上面に、上記主切刃に沿って
延びるブレーカ溝が形成されたスローアウェイチップに
おいて、上記ブレーカ溝を、上記主切刃を直交する方向
にこの主切刃から下面側に向けて傾斜する平面状の第一
すくい面と、この第一すくい面からさらに大きな傾斜角
で上記下面側に向けて傾斜する平面状の第二すくい面
と、この第二すくい面の終端部に滑らかに連続して凹状
の円柱面を描く溝底曲面と、この溝底曲面の終端部に滑
らかに連続して終端部が上記上面に至る平面状の立ち上
がり面とから形成してなり、 上記ブレーカ溝は、上記主切刃と直交する方向の幅寸法
Ｂがこのスローアウェイチップの内接円の直径の（１／
５）〜（１／８）倍であり、上記溝底曲面における深さ
寸法が（Ｂ／５）〜（Ｂ／８）であり、上記第一すくい
面の幅寸法が（Ｂ／３）〜（Ｂ／４）であるとともに、
上記第一すくい面の傾斜角度θ１が８°〜２０°であ
り、かつ上記第二すくい面の傾斜角度θ2が（θ１＋８
°〜２０°）であることを特徴とするスローアウェイチ
ップ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1986006268U JPH061283Y2 (ja) | 1986-01-20 | 1986-01-20 | スローアウェイチップ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1986006268U JPH061283Y2 (ja) | 1986-01-20 | 1986-01-20 | スローアウェイチップ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62121004U JPS62121004U (ja) | 1987-07-31 |
| JPH061283Y2 true JPH061283Y2 (ja) | 1994-01-12 |
Family
ID=30788626
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1986006268U Expired - Lifetime JPH061283Y2 (ja) | 1986-01-20 | 1986-01-20 | スローアウェイチップ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH061283Y2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007175788A (ja) * | 2005-12-27 | 2007-07-12 | Tungaloy Corp | スローアウェイチップ |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4974764B2 (ja) * | 2007-05-30 | 2012-07-11 | 京セラ株式会社 | スローアウェイチップおよびそれを用いた切削工具 |
| JP5935606B2 (ja) * | 2012-09-04 | 2016-06-15 | 三菱マテリアル株式会社 | 切削インサートの製造方法 |
| CN105980089B (zh) * | 2014-02-26 | 2018-06-12 | 京瓷株式会社 | 切削镶刀、切削工具以及切削加工物的制造方法 |
| DE112019001596B4 (de) * | 2018-03-27 | 2026-02-26 | Kyocera Corporation | Schneideinsatz, schneidwerkzeug und verfahren zur herstellung eines maschinell bearbeiteten produkts |
| JP6923855B1 (ja) * | 2021-02-26 | 2021-08-25 | 株式会社タンガロイ | 切削インサート |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5333918U (ja) * | 1976-08-30 | 1978-03-24 |
-
1986
- 1986-01-20 JP JP1986006268U patent/JPH061283Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007175788A (ja) * | 2005-12-27 | 2007-07-12 | Tungaloy Corp | スローアウェイチップ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62121004U (ja) | 1987-07-31 |
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