JPH0617514B2 - オ−ステナイト系ステンレス鋼の冷延鋼帯または鋼板の製造法 - Google Patents
オ−ステナイト系ステンレス鋼の冷延鋼帯または鋼板の製造法Info
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- JPH0617514B2 JPH0617514B2 JP61024942A JP2494286A JPH0617514B2 JP H0617514 B2 JPH0617514 B2 JP H0617514B2 JP 61024942 A JP61024942 A JP 61024942A JP 2494286 A JP2494286 A JP 2494286A JP H0617514 B2 JPH0617514 B2 JP H0617514B2
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は，オーステナイト系ステンレス鋼の冷延鋼帯ま
たは鋼板の製造法に関する。より詳しくは，熱延板の焼
鈍を省略しても塑性異方性の少ない冷延鋼帯または鋼板
を得ることのできるオーステナイト系ステンレス鋼帯ま
たは鋼板の製造法に関する。
たは鋼板の製造法に関する。より詳しくは，熱延板の焼
鈍を省略しても塑性異方性の少ない冷延鋼帯または鋼板
を得ることのできるオーステナイト系ステンレス鋼帯ま
たは鋼板の製造法に関する。
従来，オーステナイト系ステンレス鋼の冷延鋼板または
鋼帯（本願明細書ではこれらを総称して冷延板と呼ぶこ
とがある）の製造に際しては，熱間圧延によって得られ
た熱延鋼板または鋼帯（同じく熱圧延と呼ぶことがあ
る）を焼鈍処理し，酸洗したのち冷間圧延し，最終焼鈍
を行っていた。すなわち，オーステナイト系ステンレス
鋼の熱延板は，通常の熱間圧延条件によって場合には，
未再結晶オーステナイト組織を呈し且つオーステナイト
結晶粒界や変形帯に炭化物の析出した鋭敏化状態にある
ので，これを1100℃近辺の温度で焼鈍処理することによ
り再結晶を完了させて軟質化し且つ炭化物を固溶化して
耐食性を高めることが行われていた。近年においては，
この熱延板焼鈍を省略して省設備，省エネルギーを図る
ことが提案されている。
鋼帯（本願明細書ではこれらを総称して冷延板と呼ぶこ
とがある）の製造に際しては，熱間圧延によって得られ
た熱延鋼板または鋼帯（同じく熱圧延と呼ぶことがあ
る）を焼鈍処理し，酸洗したのち冷間圧延し，最終焼鈍
を行っていた。すなわち，オーステナイト系ステンレス
鋼の熱延板は，通常の熱間圧延条件によって場合には，
未再結晶オーステナイト組織を呈し且つオーステナイト
結晶粒界や変形帯に炭化物の析出した鋭敏化状態にある
ので，これを1100℃近辺の温度で焼鈍処理することによ
り再結晶を完了させて軟質化し且つ炭化物を固溶化して
耐食性を高めることが行われていた。近年においては，
この熱延板焼鈍を省略して省設備，省エネルギーを図る
ことが提案されている。
同一出願人に係る特開昭55-70404号公報は熱延条件を適
切に制御することによって，このオーステナイト系ステ
ンレス鋼の熱延板焼鈍を省略可能とする技術を開示す
る。
切に制御することによって，このオーステナイト系ステ
ンレス鋼の熱延板焼鈍を省略可能とする技術を開示す
る。
特開昭59-129731 号公報も，熱延条件と酸洗条件を適切
にすることによって，オーステナイト系ステンレス鋼の
熱延板焼鈍を省略可能とする技術を開示する。
にすることによって，オーステナイト系ステンレス鋼の
熱延板焼鈍を省略可能とする技術を開示する。
熱延板焼鈍を省略してオーステナイト系ステンレス鋼の
冷延鋼板または鋼帯を製造した場合には塑性異方性の問
題が付随する。すなわち，圧延方向と圧延直角方向並び
に圧延45゜方向では機械的性質に差が生じ，例えばこの
薄板を円筒深絞り加工したさいにイアリングが発生す
る。
冷延鋼板または鋼帯を製造した場合には塑性異方性の問
題が付随する。すなわち，圧延方向と圧延直角方向並び
に圧延45゜方向では機械的性質に差が生じ，例えばこの
薄板を円筒深絞り加工したさいにイアリングが発生す
る。
前記の特開昭55-70404号公報に記載の発明法によれば，
熱延板は再結晶が完了し且つ鋭敏化が抑制されるので熱
延板焼鈍は省略できるが，塑性異方性の問題については
未解決である。
熱延板は再結晶が完了し且つ鋭敏化が抑制されるので熱
延板焼鈍は省略できるが，塑性異方性の問題については
未解決である。
一方，特開昭59-129731 号公報を塑性異方性を低減する
ために熱延板の組織を未再結晶組織とする熱延条件を教
示するが，この場合には熱延板が硬質となり冷間圧延に
制約を受けるし，また鋭敏化が完全に抑制されないので
酸洗条件に制約を受ける。
ために熱延板の組織を未再結晶組織とする熱延条件を教
示するが，この場合には熱延板が硬質となり冷間圧延に
制約を受けるし，また鋭敏化が完全に抑制されないので
酸洗条件に制約を受ける。
本発明は，熱延板焼鈍を省略した場合の塑性異方性の問
題を，以後の冷間圧延と最終焼鈍の段階で解決しようと
するものである。
題を，以後の冷間圧延と最終焼鈍の段階で解決しようと
するものである。
本発明は，熱間圧延工程，冷間圧延工程および最終焼鈍
工程を経てオーステナイト系ステンレス鋼の冷延鋼板ま
たは鋼帯を製造するにさいし， 熱間圧延工程と冷間圧延工程との間における熱延板の焼
鈍処理を省略し，そして冷間圧延工程において中間焼鈍
を行うことなく製品板厚まで冷延すること， 冷間圧延工程におけるトータル冷延率を40〜70％未満の
範囲とすること，そして， 最終焼鈍工程を連続焼鈍により実施し，そのさいに第１
図の点 A.G.B.C.E.J.F. で囲まれる範囲の温度と時間で
均熱すること， 〔ただし，第１図にのいて縦軸の温度は℃，横軸の時間
は対数目盛りで表された秒であり，各点A.G.B.C.E.J.F.
の座標（時間，温度）は， A(1,1000),G(10,1020), B(9
0,900), C(300,900), E(300,1000),J(100,1080), F(1,1
200)である〕 を特徴とする塑性異方性の少ないオーステナイト系ステ
ンレス冷延鋼板または鋼帯の製造法を提供するものであ
る。
工程を経てオーステナイト系ステンレス鋼の冷延鋼板ま
たは鋼帯を製造するにさいし， 熱間圧延工程と冷間圧延工程との間における熱延板の焼
鈍処理を省略し，そして冷間圧延工程において中間焼鈍
を行うことなく製品板厚まで冷延すること， 冷間圧延工程におけるトータル冷延率を40〜70％未満の
範囲とすること，そして， 最終焼鈍工程を連続焼鈍により実施し，そのさいに第１
図の点 A.G.B.C.E.J.F. で囲まれる範囲の温度と時間で
均熱すること， 〔ただし，第１図にのいて縦軸の温度は℃，横軸の時間
は対数目盛りで表された秒であり，各点A.G.B.C.E.J.F.
の座標（時間，温度）は， A(1,1000),G(10,1020), B(9
0,900), C(300,900), E(300,1000),J(100,1080), F(1,1
200)である〕 を特徴とする塑性異方性の少ないオーステナイト系ステ
ンレス冷延鋼板または鋼帯の製造法を提供するものであ
る。
また本発明は、熱間圧延工程，冷間圧延工程および最終
焼鈍工程を経てオーステナイト系ステンレス鋼の冷延鋼
板または鋼帯を製造するにさいし， 熱間圧延工程と冷間圧延工程との間における熱延板の焼
鈍処理を省略し，そして冷間圧延工程において中間焼鈍
を行うことなく製品板厚まで冷延すること， 冷間圧延工程におけるトータル冷延率を70〜95％の範囲
とすること，そして， 最終焼鈍工程を連続焼鈍により実施し，そのさいに第１
図の点 A.G.B.C.H.I.D. で囲まれる範囲の温度と時間で
均熱すること， 〔ただし，第１図において縦軸の温度は℃，横軸の時間
は対数目盛りで表された秒であり，各点A.G.B.C.H.I.D.
の座標（時間，温度）は， A(1,1000),G(10,1020), B(9
0,900), C(300,900), H(100,1000),I(10,1080), D(1,11
30) である〕 を特徴とする塑性異方性の少ないオーステナイト系ステ
ンレス冷延鋼板または鋼帯の製造法を提供するものであ
る。
焼鈍工程を経てオーステナイト系ステンレス鋼の冷延鋼
板または鋼帯を製造するにさいし， 熱間圧延工程と冷間圧延工程との間における熱延板の焼
鈍処理を省略し，そして冷間圧延工程において中間焼鈍
を行うことなく製品板厚まで冷延すること， 冷間圧延工程におけるトータル冷延率を70〜95％の範囲
とすること，そして， 最終焼鈍工程を連続焼鈍により実施し，そのさいに第１
図の点 A.G.B.C.H.I.D. で囲まれる範囲の温度と時間で
均熱すること， 〔ただし，第１図において縦軸の温度は℃，横軸の時間
は対数目盛りで表された秒であり，各点A.G.B.C.H.I.D.
の座標（時間，温度）は， A(1,1000),G(10,1020), B(9
0,900), C(300,900), H(100,1000),I(10,1080), D(1,11
30) である〕 を特徴とする塑性異方性の少ないオーステナイト系ステ
ンレス冷延鋼板または鋼帯の製造法を提供するものであ
る。
本発明法は熱延板焼鈍を省略しても以後の冷間圧延と焼
鈍を適切な条件で行うことによって塑性異方性の少ない
オーステナイト系ステンレス鋼の冷延鋼板または鋼帯を
得るものであるが，熱間圧延工程では，熱延仕上温度を
850〜1030℃の範囲そして巻取温度を 400〜600 ℃の範
囲に制御するのが好ましい。
鈍を適切な条件で行うことによって塑性異方性の少ない
オーステナイト系ステンレス鋼の冷延鋼板または鋼帯を
得るものであるが，熱間圧延工程では，熱延仕上温度を
850〜1030℃の範囲そして巻取温度を 400〜600 ℃の範
囲に制御するのが好ましい。
本発明の実施において熱間圧延工程で再結晶を完了した
再結晶組織をもつ熱延板を得ることは必ずしも必要では
ないが，再結晶組織の熱延板では十分に軟化されている
ので冷間圧延の負荷が軽減する点で好ましいことであ
る。したがって，特開昭55-70404公報に記載の熱間圧延
条件を本発明に適用して再結晶を完了し且つ鋭敏化を抑
制した熱延板を得ることが特に好ましい。
再結晶組織をもつ熱延板を得ることは必ずしも必要では
ないが，再結晶組織の熱延板では十分に軟化されている
ので冷間圧延の負荷が軽減する点で好ましいことであ
る。したがって，特開昭55-70404公報に記載の熱間圧延
条件を本発明に適用して再結晶を完了し且つ鋭敏化を抑
制した熱延板を得ることが特に好ましい。
本発明者らは，オーステナイト系ステンレス鋼の代表鋼
種であるSUS304について前記の熱間圧延条件で得た熱延
板を，焼鈍することなく１回冷間圧延（中間焼鈍を行な
わない冷間圧延）と最終焼鈍を行い，そのさいのトータ
ル冷延率と最終焼鈍条件を広範囲で変化させて冷延板の
塑性異方性を調べた。塑性異方性の評価は円筒カップ試
験による下式に従うイヤリング率(%)によった。
種であるSUS304について前記の熱間圧延条件で得た熱延
板を，焼鈍することなく１回冷間圧延（中間焼鈍を行な
わない冷間圧延）と最終焼鈍を行い，そのさいのトータ
ル冷延率と最終焼鈍条件を広範囲で変化させて冷延板の
塑性異方性を調べた。塑性異方性の評価は円筒カップ試
験による下式に従うイヤリング率(%)によった。
そして，冷延率および最終焼鈍条件（焼鈍温度および焼
鈍時間）がイヤリング率にどのように関与するかを調べ
たところ，熱延板焼鈍を省略した場合にあっても，冷延
率並びに最終焼鈍の条件を適切にするならばイヤリング
率が熱延板焼鈍を実施した場合と同じ水準にまで低下
し，熱延板焼鈍を省略したさいに生ずる塑性異方性の問
題は熱延条件には実質上関係なく，解決できることを見
出した。すなわち，旧来法に従ってオーステナイト系ス
テンレス鋼の熱延板を焼鈍してから冷間圧延および最終
焼鈍を行う従来法で得られる冷延板の場合にはイヤリン
グ率は７％以下の水準であるところから、この水準と等
しい７％以下のイヤリング率となる冷延率と最終焼鈍の
条件を前記の広範囲の試験結果から整理して第１図に示
す関係を得た。
鈍時間）がイヤリング率にどのように関与するかを調べ
たところ，熱延板焼鈍を省略した場合にあっても，冷延
率並びに最終焼鈍の条件を適切にするならばイヤリング
率が熱延板焼鈍を実施した場合と同じ水準にまで低下
し，熱延板焼鈍を省略したさいに生ずる塑性異方性の問
題は熱延条件には実質上関係なく，解決できることを見
出した。すなわち，旧来法に従ってオーステナイト系ス
テンレス鋼の熱延板を焼鈍してから冷間圧延および最終
焼鈍を行う従来法で得られる冷延板の場合にはイヤリン
グ率は７％以下の水準であるところから、この水準と等
しい７％以下のイヤリング率となる冷延率と最終焼鈍の
条件を前記の広範囲の試験結果から整理して第１図に示
す関係を得た。
この第１図の関係を導いた実験結果の一例を第２図に示
した。第２図の試験は，Ｃ：0.074％，Ｓｉ：0.61％，
Ｍｎ：1.04％，Ｎｉ：8.63％，Ｃｒ：18.30％，Ｎ：0.0
22％，残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼を，
仕上温度 980℃，巻取温度460℃として熱間圧延を行
い，熱延板焼鈍を行わずに酸洗し，これを中間焼鈍なし
の一回冷延により冷延率を変えて薄板を製造し、最終焼
鈍温度と均熱時間を広範囲に変化させて、得られた冷延
焼鈍板のイヤリング率を前記の式によって求めると共
に，このイヤリング率を，冷延率と焼鈍条件で整理して
プロットしたものである。第２図中の添字のＲはトータ
ル冷延率（％）を，そして添字のＥはイヤリング率
（％）を示している。また第２図中の△は焼鈍後未再結
晶であったもの，○印はトータル冷延率が40〜70％未満
のもので且つイヤリング率が７％以下と良好であったも
の，●印はトータル冷延率が40〜70％未満のもので且つ
イヤリング率が７％を越えたもの，□印はトータル冷延
率が70〜95％のもので且つイヤリング率が７％以下と良
好であったもの，■印はトータル冷延率が70〜95％のも
ので且つイヤリング率が７％を越えたものを示してい
る。
した。第２図の試験は，Ｃ：0.074％，Ｓｉ：0.61％，
Ｍｎ：1.04％，Ｎｉ：8.63％，Ｃｒ：18.30％，Ｎ：0.0
22％，残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼を，
仕上温度 980℃，巻取温度460℃として熱間圧延を行
い，熱延板焼鈍を行わずに酸洗し，これを中間焼鈍なし
の一回冷延により冷延率を変えて薄板を製造し、最終焼
鈍温度と均熱時間を広範囲に変化させて、得られた冷延
焼鈍板のイヤリング率を前記の式によって求めると共
に，このイヤリング率を，冷延率と焼鈍条件で整理して
プロットしたものである。第２図中の添字のＲはトータ
ル冷延率（％）を，そして添字のＥはイヤリング率
（％）を示している。また第２図中の△は焼鈍後未再結
晶であったもの，○印はトータル冷延率が40〜70％未満
のもので且つイヤリング率が７％以下と良好であったも
の，●印はトータル冷延率が40〜70％未満のもので且つ
イヤリング率が７％を越えたもの，□印はトータル冷延
率が70〜95％のもので且つイヤリング率が７％以下と良
好であったもの，■印はトータル冷延率が70〜95％のも
ので且つイヤリング率が７％を越えたものを示してい
る。
第２図の結果に示されるように，冷間圧延工程における
トータル冷延率を40〜70％未満の範囲とした場合には，
最終焼鈍を第１図の点 A.G.B.C.E.J.Fで囲まれる範囲の
温度と時間で均熱し，また冷間圧延工程におけるトータ
ル冷延率を70〜95％の範囲とした場合には，最終焼鈍を
第１図の点 A.G.B.C.H.I.D.で囲まれる範囲の温度と時
間で均熱するならば，イヤリング率が７％以下の塑性異
方性の少ない冷延板が得られる。
トータル冷延率を40〜70％未満の範囲とした場合には，
最終焼鈍を第１図の点 A.G.B.C.E.J.Fで囲まれる範囲の
温度と時間で均熱し，また冷間圧延工程におけるトータ
ル冷延率を70〜95％の範囲とした場合には，最終焼鈍を
第１図の点 A.G.B.C.H.I.D.で囲まれる範囲の温度と時
間で均熱するならば，イヤリング率が７％以下の塑性異
方性の少ない冷延板が得られる。
すなわち，トータル冷延率が70〜95％の範囲では第１図
のCHID線を上限，トータル冷延率が40〜70％未満の範囲
では第１図のEJF線を上限とする範囲で，熱延板焼鈍を
省略しても，省略しない場合と同等の低いイヤリング率
が達成され，他方，これらの上限を越える領域では再結
晶集合組織が発達してイヤリング率が低下することにな
る。また，第１図のAGB線より下の領域では十分に再結
晶が起こらず，加工性が著しく劣化するので，焼鈍条件
の下限はこのAGB線となる。
のCHID線を上限，トータル冷延率が40〜70％未満の範囲
では第１図のEJF線を上限とする範囲で，熱延板焼鈍を
省略しても，省略しない場合と同等の低いイヤリング率
が達成され，他方，これらの上限を越える領域では再結
晶集合組織が発達してイヤリング率が低下することにな
る。また，第１図のAGB線より下の領域では十分に再結
晶が起こらず，加工性が著しく劣化するので，焼鈍条件
の下限はこのAGB線となる。
第１図において縦軸の温度は℃，横軸の時間は対数目盛
りで表された秒であり，各点A.G.B.C.E.J.F.の座標（時
間，温度）は， A(1,1000), B(90,900), C(300,900), D
(1,1130), E(300,1000), F(1,1200),G(10,1020), H(10
0,1000), I(10,1080),J(100,1080)である。
りで表された秒であり，各点A.G.B.C.E.J.F.の座標（時
間，温度）は， A(1,1000), B(90,900), C(300,900), D
(1,1130), E(300,1000), F(1,1200),G(10,1020), H(10
0,1000), I(10,1080),J(100,1080)である。
なお，本発明の実施において，連続焼鈍工程において
は，通板時間は出来るだけ短時間であることが経済的に
望ましく，900℃未満の均熱では長時間の保持を必要と
し，経済的に問題が生ずるばかりでなく，炭化物の未固
溶も懸念されることから最終焼鈍温度の下限は900℃と
するのがよい。また，最終焼鈍時間が長くなると製造コ
ストが急増するので均熱時間の上限は300 秒とする。な
おトータル冷延率が40％未満では製造可能な厚みと冷延
鋼板厚みとの関連で実用的価値が薄くなるので，冷延率
は40％以上とし，また，95％を越える冷間圧延では冷間
圧延の製造性が問題となるし極薄製品ではその特性上塑
性異方性が問題とならない場合が多いので冷延率は95％
を上限とするのがよい。
は，通板時間は出来るだけ短時間であることが経済的に
望ましく，900℃未満の均熱では長時間の保持を必要と
し，経済的に問題が生ずるばかりでなく，炭化物の未固
溶も懸念されることから最終焼鈍温度の下限は900℃と
するのがよい。また，最終焼鈍時間が長くなると製造コ
ストが急増するので均熱時間の上限は300 秒とする。な
おトータル冷延率が40％未満では製造可能な厚みと冷延
鋼板厚みとの関連で実用的価値が薄くなるので，冷延率
は40％以上とし，また，95％を越える冷間圧延では冷間
圧延の製造性が問題となるし極薄製品ではその特性上塑
性異方性が問題とならない場合が多いので冷延率は95％
を上限とするのがよい。
また，本発明の実施にあたって，冷間圧延は１回冷間圧
延（ただしパス回数は任意である）によって実施する。
つまり，中間焼鈍を挟んだ多数回の冷間圧延は実施せ
ず，１回冷間圧延によって所望板厚まで圧下し，ついで
最終焼鈍を行う。第１図の関係は連続焼鈍に適した条件
であり，本発明に従うと最終焼鈍は連続焼鈍により実施
することができる。最終焼鈍の条件を冷延率との関係で
第１図の範囲に規制するだけで，熱延板焼鈍を省略して
もまた冷間圧延工程での中間焼鈍を省略しても塑性異方
性を熱延板焼鈍を実施した場合と同様の水準にまで低下
できることは製造工程が簡略化し且つ焼鈍のためのエネ
ルギーが節約されることは明らかであり，この点で本発
明法はオーステナイト系ステンレス鋼の冷延鋼板または
鋼帯を経済的に有利に製造する方法を提供するものであ
る。
延（ただしパス回数は任意である）によって実施する。
つまり，中間焼鈍を挟んだ多数回の冷間圧延は実施せ
ず，１回冷間圧延によって所望板厚まで圧下し，ついで
最終焼鈍を行う。第１図の関係は連続焼鈍に適した条件
であり，本発明に従うと最終焼鈍は連続焼鈍により実施
することができる。最終焼鈍の条件を冷延率との関係で
第１図の範囲に規制するだけで，熱延板焼鈍を省略して
もまた冷間圧延工程での中間焼鈍を省略しても塑性異方
性を熱延板焼鈍を実施した場合と同様の水準にまで低下
できることは製造工程が簡略化し且つ焼鈍のためのエネ
ルギーが節約されることは明らかであり，この点で本発
明法はオーステナイト系ステンレス鋼の冷延鋼板または
鋼帯を経済的に有利に製造する方法を提供するものであ
る。
実施例 Ｃ：0.074％，Ｓｉ：0.58％，Ｍｎ：1.13，Ｎｉ：8.64
％，Ｃｒ：18.21％，Ｎ：0.024％， のSUS304の連鋳スラブ（厚み200mm）を1230℃に加熱し
て粗圧延を行い，熱延仕上温度を変えて2.3〜8.0mm 厚
さの熱延板を製造した。そのさいの巻取温度はすべて50
0℃以下とした。そして，熱延板焼鈍を行うことなく酸
洗し，１回冷延により板厚0.8〜1.0mm にまで冷間圧延
し，ついで最終焼鈍を実施した。各々の熱延条件，冷延
率，最終焼鈍条件を第１表に示した。そして，得られた
各冷延板を円筒カップ試験によるイヤリング率（％）を
測定した。その結果も第１表に併記した。
％，Ｃｒ：18.21％，Ｎ：0.024％， のSUS304の連鋳スラブ（厚み200mm）を1230℃に加熱し
て粗圧延を行い，熱延仕上温度を変えて2.3〜8.0mm 厚
さの熱延板を製造した。そのさいの巻取温度はすべて50
0℃以下とした。そして，熱延板焼鈍を行うことなく酸
洗し，１回冷延により板厚0.8〜1.0mm にまで冷間圧延
し，ついで最終焼鈍を実施した。各々の熱延条件，冷延
率，最終焼鈍条件を第１表に示した。そして，得られた
各冷延板を円筒カップ試験によるイヤリング率（％）を
測定した。その結果も第１表に併記した。
第１表の結果から，本発明に従う冷延率と最終焼鈍の条
件を満足する場合には，熱延板焼鈍を省略しても，イヤ
リング率が低下し，塑性異方性の少なにオーステナイト
系ステンレス鋼の冷延鋼板または鋼帯が得られることが
わかる。
件を満足する場合には，熱延板焼鈍を省略しても，イヤ
リング率が低下し，塑性異方性の少なにオーステナイト
系ステンレス鋼の冷延鋼板または鋼帯が得られることが
わかる。
第１図は，SUS304鋼の熱延板焼鈍を省略して冷間圧延と
最終焼鈍を実施した場合に，イヤリング率が７％以下と
なる範囲を示す最終焼鈍の焼鈍温度と焼鈍時間との関係
図，第２図は第１図の関係を導いた試験結果の一例を示
す図である。
最終焼鈍を実施した場合に，イヤリング率が７％以下と
なる範囲を示す最終焼鈍の焼鈍温度と焼鈍時間との関係
図，第２図は第１図の関係を導いた試験結果の一例を示
す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】熱間圧延工程，冷間圧延工程および最終焼
鈍工程を経てオーステナイト系ステンレス鋼の冷延鋼板
または鋼帯を製造するにさいし， 熱間圧延工程と冷間圧延工程との間における熱延板の焼
鈍処理を省略し，そして冷間圧延工程において中間焼鈍
を行うことなく製品板厚まで冷延すること， 冷間圧延工程におけるトータル冷延率を40〜70％未満の
範囲とすること，そして， 最終焼鈍工程を連続焼鈍により実施し，そのさいに第１
図の点 A.G.B.C.E.J.F.で囲まれる範囲の温度と時間で
均熱すること， 〔ただし，第１図において縦軸の温度は℃，横軸の時間
は対数目盛りで表された秒であり，各点A.G.B.C.E.J.F.
の座標（時間，温度）は，A(1,1000),G(10,1020), B(9
0,900), C(300,900), E(300,1000),J(100,1080), F(1,1
200)である〕 を特徴とする塑性異方性の少ないオーステナイト系ステ
ンレス冷延鋼板または鋼帯の製造法。 - 【請求項２】熱間圧延工程，冷間圧延工程および最終焼
鈍工程を経てオーステナイト系ステンレス鋼の冷延鋼板
または鋼帯を製造するにさいし， 熱間圧延工程と冷間圧延工程との間における熱延板の焼
鈍処理を省略し，そして冷間圧延工程において中間焼鈍
を行うことなく製品板厚まで冷延すること， 冷間圧延工程におけるトータル冷延率を70〜95％の範囲
とすること，そして， 最終焼鈍工程を連続焼鈍により実施し，そのさいに第１
図の点 A.G.B.C.H.I.D.で囲まれる範囲の温度と時間で
均熱すること， 〔ただし，第１図において縦軸の温度は℃，横軸の時間
は対数目盛りで表された秒であり，各点A.G.B.C.H.I.D.
の座標（時間，温度）は，A(1,1000),G(10,1020), B(9
0,900), C(300,900),H(100,1000),I(10,1080), D(1,113
0)である〕 を特徴とする塑性異方性の少ないオーステナイト系ステ
ンレス冷延鋼板または鋼帯の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61024942A JPH0617514B2 (ja) | 1986-02-08 | 1986-02-08 | オ−ステナイト系ステンレス鋼の冷延鋼帯または鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61024942A JPH0617514B2 (ja) | 1986-02-08 | 1986-02-08 | オ−ステナイト系ステンレス鋼の冷延鋼帯または鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62185833A JPS62185833A (ja) | 1987-08-14 |
| JPH0617514B2 true JPH0617514B2 (ja) | 1994-03-09 |
Family
ID=12152085
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61024942A Expired - Lifetime JPH0617514B2 (ja) | 1986-02-08 | 1986-02-08 | オ−ステナイト系ステンレス鋼の冷延鋼帯または鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0617514B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0382554A3 (en) | 1989-02-10 | 1992-09-30 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Method of forming a metal-backed layer and a method of forming an anode |
| JP3917744B2 (ja) | 1998-01-27 | 2007-05-23 | 三菱重工業株式会社 | エンジンの排気管カバー取付構造 |
| JP2004315949A (ja) * | 2003-04-21 | 2004-11-11 | Internatl Business Mach Corp <Ibm> | 物理状態制御用情報計算装置、物理状態制御用情報計算方法、物理状態制御用情報計算用プログラム及び物理状態制御装置 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6053725A (ja) * | 1983-09-02 | 1985-03-27 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | サ−モスタットの取付装置 |
-
1986
- 1986-02-08 JP JP61024942A patent/JPH0617514B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62185833A (ja) | 1987-08-14 |
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