JPH06230276A - 逆ガリレオ式ファインダー光学系 - Google Patents
逆ガリレオ式ファインダー光学系Info
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- JPH06230276A JPH06230276A JP5013885A JP1388593A JPH06230276A JP H06230276 A JPH06230276 A JP H06230276A JP 5013885 A JP5013885 A JP 5013885A JP 1388593 A JP1388593 A JP 1388593A JP H06230276 A JPH06230276 A JP H06230276A
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- lens
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- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
- G02B13/18—Optical objectives specially designed for the purposes specified below with lenses having one or more non-spherical faces, e.g. for reducing geometrical aberration
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- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B23/00—Telescopes, e.g. binoculars; Periscopes; Instruments for viewing the inside of hollow bodies; Viewfinders; Optical aiming or sighting devices
- G02B23/14—Viewfinders
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 よりコンパクトで高性能なカメラを得る目的
で、全長が短く、かつ性能の良い逆ガリレオ式ファイン
ダーの光学系を提供すること。 【構成】 負の屈折力を持つ第１レンズ群１と正の屈折
力を持つ第２レンズ群２で構成される逆ガリレオ式ファ
インダー光学系であって、正の屈折力を持つ第２レンズ
群が、瞳側の面Ｒ4 の屈折力≧物体側の面Ｒ3 の屈折
力、なる光学特性を有する１枚の正レンズであり、かつ
この正レンズの少なくとも１面が非球面である。レンズ
構成長と有効径が従来の逆ガリレオ式ファインダー光学
系より小さく、性能の良いファインダーを得ることがで
きる。
で、全長が短く、かつ性能の良い逆ガリレオ式ファイン
ダーの光学系を提供すること。 【構成】 負の屈折力を持つ第１レンズ群１と正の屈折
力を持つ第２レンズ群２で構成される逆ガリレオ式ファ
インダー光学系であって、正の屈折力を持つ第２レンズ
群が、瞳側の面Ｒ4 の屈折力≧物体側の面Ｒ3 の屈折
力、なる光学特性を有する１枚の正レンズであり、かつ
この正レンズの少なくとも１面が非球面である。レンズ
構成長と有効径が従来の逆ガリレオ式ファインダー光学
系より小さく、性能の良いファインダーを得ることがで
きる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、逆ガリレオ光学系に関
し、特に対物レンズ群、接眼レンズ群の２群からなる小
型の逆ガリレオ式ファインダー光学系に関するものであ
る。
し、特に対物レンズ群、接眼レンズ群の２群からなる小
型の逆ガリレオ式ファインダー光学系に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】逆ガリレオ光学系は、負の屈折力を持つ
対物レンズ群と正の屈折力を持つ接眼レンズ群とからな
り、構造が単純な光学系であるが、広い画角を一度に観
察できるので、古くからカメラのファインダーに用いら
れてきた。逆ガリレオ光学系の対物レンズ群と接眼レン
ズ群の焦点距離をそれぞれｆ1 ，ｆ2 とすれば、その比
−ｆ1 ／ｆ2 は、倍率である。また、光学系の近軸的な
主点間隔は、構成レンズの焦点距離の和ｆ1 ＋ｆ2 で決
まり、これは近軸的には光学系の全長となる。
対物レンズ群と正の屈折力を持つ接眼レンズ群とからな
り、構造が単純な光学系であるが、広い画角を一度に観
察できるので、古くからカメラのファインダーに用いら
れてきた。逆ガリレオ光学系の対物レンズ群と接眼レン
ズ群の焦点距離をそれぞれｆ1 ，ｆ2 とすれば、その比
−ｆ1 ／ｆ2 は、倍率である。また、光学系の近軸的な
主点間隔は、構成レンズの焦点距離の和ｆ1 ＋ｆ2 で決
まり、これは近軸的には光学系の全長となる。
【０００３】上述した関係に基づいて、逆ガリレオ式フ
ァインダーを小型化する構造・方法としては、実開昭５
５−５５８２９号公報に記載の考案がある。この考案で
は、構成レンズの焦点距離を短くすることで、逆ガリレ
オ式ファインダーの小型化を図っている。また、対物レ
ンズ群に非球面を用いることで、逆ガリレオ式ファイン
ダーの性能を向上させる構造・方法としては、特公昭６
１−３５５３３号公報、特公昭６１−４００８７号公
報、特公平３−２０７３２号公報、特開昭５０−８７０
２７号公報、特開昭５２−６２０２３号公報、特開昭５
５−９３１１６号公報及び特開昭６３−７１８２２号公
報などに記載の発明がある。
ァインダーを小型化する構造・方法としては、実開昭５
５−５５８２９号公報に記載の考案がある。この考案で
は、構成レンズの焦点距離を短くすることで、逆ガリレ
オ式ファインダーの小型化を図っている。また、対物レ
ンズ群に非球面を用いることで、逆ガリレオ式ファイン
ダーの性能を向上させる構造・方法としては、特公昭６
１−３５５３３号公報、特公昭６１−４００８７号公
報、特公平３−２０７３２号公報、特開昭５０−８７０
２７号公報、特開昭５２−６２０２３号公報、特開昭５
５−９３１１６号公報及び特開昭６３−７１８２２号公
報などに記載の発明がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】逆ガリレオ光学系にお
いて、前提条件として倍率が決まっている場合、全長の
短いものを設計するには、前述したように対物レンズ群
と接眼レンズ群との焦点距離の比が一定で、焦点距離の
短いレンズの組み合わせを用いる必要があった。しか
し、このように構成して全長を短くしようとすれば、各
レンズでの収差補正の負担が大きくなるという問題があ
る。また、対物レンズ群に非球面を用いても、全長を短
くするに伴い発生する接眼レンズ群での収差が補正しき
れず、十分な性能を維持したままの小型化には限度があ
った。
いて、前提条件として倍率が決まっている場合、全長の
短いものを設計するには、前述したように対物レンズ群
と接眼レンズ群との焦点距離の比が一定で、焦点距離の
短いレンズの組み合わせを用いる必要があった。しか
し、このように構成して全長を短くしようとすれば、各
レンズでの収差補正の負担が大きくなるという問題があ
る。また、対物レンズ群に非球面を用いても、全長を短
くするに伴い発生する接眼レンズ群での収差が補正しき
れず、十分な性能を維持したままの小型化には限度があ
った。
【０００５】上述のように、逆ガリレオ式ファインダー
において、全長の短いファインダーを設計することは、
収差補正の面で非常に不利であり、十分な性能を得るに
は、ある程度のレンズ構成長が必要であった。更に、レ
ンズ構成長が大きいほど、必要となる対物レンズ群の有
効径も大きくなり、ファインダー、従ってカメラ全体も
大きくなってしまうという問題があった。
において、全長の短いファインダーを設計することは、
収差補正の面で非常に不利であり、十分な性能を得るに
は、ある程度のレンズ構成長が必要であった。更に、レ
ンズ構成長が大きいほど、必要となる対物レンズ群の有
効径も大きくなり、ファインダー、従ってカメラ全体も
大きくなってしまうという問題があった。
【０００６】本発明は、従来の技術の有するこのような
問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は全長が
短く、かつ性能の良い逆ガリレオ式ファインダー光学系
を提供することである。また本発明は、これを通じて、
よりコンパクトでしかも高性能なカメラを提供すること
を目的としている。
問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は全長が
短く、かつ性能の良い逆ガリレオ式ファインダー光学系
を提供することである。また本発明は、これを通じて、
よりコンパクトでしかも高性能なカメラを提供すること
を目的としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の逆ガリレオ式フ
ァインダー光学系は、物体側から順に負の屈折力を持つ
第１レンズ群と、正の屈折力を持つ第２レンズ群とで構
成される逆ガリレオ式ファインダー光学系において、上
記第２レンズ群は、瞳側の面の屈折力が物体側の面の屈
折力よりも大きいか又は等しい１枚の正レンズで構成さ
れており、上記正レンズの少なくとも１面が非球面であ
ることを特徴としている。
ァインダー光学系は、物体側から順に負の屈折力を持つ
第１レンズ群と、正の屈折力を持つ第２レンズ群とで構
成される逆ガリレオ式ファインダー光学系において、上
記第２レンズ群は、瞳側の面の屈折力が物体側の面の屈
折力よりも大きいか又は等しい１枚の正レンズで構成さ
れており、上記正レンズの少なくとも１面が非球面であ
ることを特徴としている。
【０００８】
【作用】前述のように、逆ガリレオ式ファインダー光学
系を小型化する一つの方法として、対物レンズ群と接眼
レンズ群との焦点距離の比が一定で、焦点距離の短いレ
ンズを組み合わせれば、レンズ構成長を小さくできる。
しかし、この方法では、対物レンズ群を初めとする構成
レンズ全体に無理が掛かり、ある程度以上の小型化を達
成し、かつ良い性能を得ることは、収差補正の面で無理
がある。これに対して本発明は、接眼レンズのベンディ
ングによって小型化を図ったものである。以下に、本発
明の作用について説明する。
系を小型化する一つの方法として、対物レンズ群と接眼
レンズ群との焦点距離の比が一定で、焦点距離の短いレ
ンズを組み合わせれば、レンズ構成長を小さくできる。
しかし、この方法では、対物レンズ群を初めとする構成
レンズ全体に無理が掛かり、ある程度以上の小型化を達
成し、かつ良い性能を得ることは、収差補正の面で無理
がある。これに対して本発明は、接眼レンズのベンディ
ングによって小型化を図ったものである。以下に、本発
明の作用について説明する。
【０００９】図５（Ａ）は、本発明の逆ガリレオ式ファ
インダー光学系の概念図で、１は負の屈折力を持つ第１
レンズ群としての対物レンズ、２は正の屈折力を持つ第
２レンズ群としての接眼レンズであって、瞳側の面ＲA4
の屈折力≧物体側の面ＲA3の屈折力、なる光学特性を持
つ正レンズである。正レンズ２は物体側の面ＲA3，瞳側
の面ＲA4の両面のいずれか、又は両面とも非球面であ
る。ＨA は接眼レンズ（正レンズ）２の主点である。図
５（Ｂ）は、従来例の逆ガリレオ式ファインダー光学系
の概念図で、１１は負の屈折力を持つ第１レンズ群とし
ての対物レンズ、１２は正の屈折力を持つ第２レンズ群
としての接眼レンズ、ＨB は接眼レンズ１２の主点であ
る。なお、添字・付数字を有するＲは、レンズの屈折面
に付した符号である。
インダー光学系の概念図で、１は負の屈折力を持つ第１
レンズ群としての対物レンズ、２は正の屈折力を持つ第
２レンズ群としての接眼レンズであって、瞳側の面ＲA4
の屈折力≧物体側の面ＲA3の屈折力、なる光学特性を持
つ正レンズである。正レンズ２は物体側の面ＲA3，瞳側
の面ＲA4の両面のいずれか、又は両面とも非球面であ
る。ＨA は接眼レンズ（正レンズ）２の主点である。図
５（Ｂ）は、従来例の逆ガリレオ式ファインダー光学系
の概念図で、１１は負の屈折力を持つ第１レンズ群とし
ての対物レンズ、１２は正の屈折力を持つ第２レンズ群
としての接眼レンズ、ＨB は接眼レンズ１２の主点であ
る。なお、添字・付数字を有するＲは、レンズの屈折面
に付した符号である。
【００１０】上述及び図示したように、従来例の逆ガリ
レオ式ファインダー光学系を構成する接眼レンズ１２と
相違して、本発明の逆ガリレオ式ファインダー光学系を
構成する接眼レンズ（正レンズ）２は、瞳側の面ＲA4の
屈折力が物体側の面ＲA3の屈折力より大きくなるよう
に、面ＲA4のベンディングがなされている。このような
ベンディングを行うと、従来例に係る接眼レンズ１２の
主点ＨB の位置と比べて、本発明に係る接眼レンズ（正
レンズ）２の主点ＨA の位置を、瞳側に移動させること
ができる。これにより、実際の主点間隔よりもレンズ構
成長を短くできるので、対物レンズ１と接眼レンズ（正
レンズ）２の焦点距離に対して、レンズ構成長を短くす
ることができる。このとき、接眼レンズ（正レンズ）２
の瞳側の面ＲA4に屈折力が集中するため、瞳側の面ＲA4
での収差発生が大きくなる。したがって、この収差を最
も有効に取り除くには、接眼レンズ（正レンズ）２の少
なくとも１面を非球面にして、逆ガリレオ式ファインダ
ー光学系を構成することが必要である。
レオ式ファインダー光学系を構成する接眼レンズ１２と
相違して、本発明の逆ガリレオ式ファインダー光学系を
構成する接眼レンズ（正レンズ）２は、瞳側の面ＲA4の
屈折力が物体側の面ＲA3の屈折力より大きくなるよう
に、面ＲA4のベンディングがなされている。このような
ベンディングを行うと、従来例に係る接眼レンズ１２の
主点ＨB の位置と比べて、本発明に係る接眼レンズ（正
レンズ）２の主点ＨA の位置を、瞳側に移動させること
ができる。これにより、実際の主点間隔よりもレンズ構
成長を短くできるので、対物レンズ１と接眼レンズ（正
レンズ）２の焦点距離に対して、レンズ構成長を短くす
ることができる。このとき、接眼レンズ（正レンズ）２
の瞳側の面ＲA4に屈折力が集中するため、瞳側の面ＲA4
での収差発生が大きくなる。したがって、この収差を最
も有効に取り除くには、接眼レンズ（正レンズ）２の少
なくとも１面を非球面にして、逆ガリレオ式ファインダ
ー光学系を構成することが必要である。
【００１１】本発明の逆ガリレオ式ファインダー光学系
において、正の屈折力を持つ第２レンズ群としての接眼
レンズ（正レンズ）２の非球面の使われ方に注目する
と、中心から周辺に向かって、正の屈折力が次第に弱く
なる形になっている。すなわち、このようにして周辺で
発生する収差を、押さえているわけである。また、接眼
レンズ（正レンズ）２の物体側ＲA3と瞳側ＲA4の曲率半
径の関係を表すシェイプファクターが下記の（１）式を
満たすときに、小型化の効果が大きいと判定できる。
において、正の屈折力を持つ第２レンズ群としての接眼
レンズ（正レンズ）２の非球面の使われ方に注目する
と、中心から周辺に向かって、正の屈折力が次第に弱く
なる形になっている。すなわち、このようにして周辺で
発生する収差を、押さえているわけである。また、接眼
レンズ（正レンズ）２の物体側ＲA3と瞳側ＲA4の曲率半
径の関係を表すシェイプファクターが下記の（１）式を
満たすときに、小型化の効果が大きいと判定できる。
【００１２】 −５≦（ｒ4 −ｒ3 ）／（ｒ4 ＋ｒ3 ）≦０ （１） ここでｒ3 は接眼レンズ（正レンズ）２の物体側（面Ｒ
A3）の曲率半径、ｒ4は接眼レンズ（正レンズ）２の瞳
側（面ＲA4）の曲率半径である。（１）式の下限を越え
ると（＜−５）、接眼レンズ（正レンズ）２の両面ＲA
3，ＲA4の屈折力が大きくなり過ぎて、非球面による収
差補正が不十分になる。また、（１）式の上限を越える
と（＞０）、接眼レンズ（正レンズ）２の物体側の面
（ＲA3）の屈折力が瞳側の面（ＲA4）の屈折力より大き
くなってしまい、ベンディングの意味が無くなる。特
に、メニスカス形状にすると、主点位置をレンズ系の外
側に出すことができるので、レンズ系構成長が最も小さ
くなり、効果的である。
A3）の曲率半径、ｒ4は接眼レンズ（正レンズ）２の瞳
側（面ＲA4）の曲率半径である。（１）式の下限を越え
ると（＜−５）、接眼レンズ（正レンズ）２の両面ＲA
3，ＲA4の屈折力が大きくなり過ぎて、非球面による収
差補正が不十分になる。また、（１）式の上限を越える
と（＞０）、接眼レンズ（正レンズ）２の物体側の面
（ＲA3）の屈折力が瞳側の面（ＲA4）の屈折力より大き
くなってしまい、ベンディングの意味が無くなる。特
に、メニスカス形状にすると、主点位置をレンズ系の外
側に出すことができるので、レンズ系構成長が最も小さ
くなり、効果的である。
【００１３】
【実施例】図１及び図２は、本発明の逆ガリレオ式ファ
インダー光学系のそれぞれ第１実施例、第２実施例の構
成を示す図である。両実施例とも、負の屈折力を持つ第
１レンズ群として１枚の対物凹レンズ１を、正の屈折力
を持つ第２レンズ群として１枚の接眼凸レンズ２を用い
た。また、正の屈折力を持つ第２レンズ群、すなわち凸
レンズ２は非球面形状を有するが、この非球面形状は、
光軸をＸ軸、光軸と垂直の方向をＹ軸とし、非球面曲率
半径ｒ，非球面係数Ｅ，Ｆ及びＧを用いて下記の（２）
式で表される。 Ｘ＝（Ｙ2 ／ｒ）／［１＋｛１−（Ｙ／ｒ）2 ｝1/2 ］ ＋ＥＹ4 ＋ＦＹ6 ＋ＧＹ8 （２）
インダー光学系のそれぞれ第１実施例、第２実施例の構
成を示す図である。両実施例とも、負の屈折力を持つ第
１レンズ群として１枚の対物凹レンズ１を、正の屈折力
を持つ第２レンズ群として１枚の接眼凸レンズ２を用い
た。また、正の屈折力を持つ第２レンズ群、すなわち凸
レンズ２は非球面形状を有するが、この非球面形状は、
光軸をＸ軸、光軸と垂直の方向をＹ軸とし、非球面曲率
半径ｒ，非球面係数Ｅ，Ｆ及びＧを用いて下記の（２）
式で表される。 Ｘ＝（Ｙ2 ／ｒ）／［１＋｛１−（Ｙ／ｒ）2 ｝1/2 ］ ＋ＥＹ4 ＋ＦＹ6 ＋ＧＹ8 （２）
【００１４】第１実施例（表１） 倍率β＝0.45倍 視度Ｄ＝-0.5（1/m ） 最大入射半画角ω＝28.5° 最大有効径Ｈ＝7.4mm 面番号 曲率半径ｒ 間隔ｄ 屈折率ｎ アッベ数ν R1 ｒ1 ＝ 190.6393 ｄ1 ＝ 2.0 ｎ1 ＝1.492 ν1 ＝57.7 R2 ｒ2 ＝ 7.6302 ｄ2 ＝16.0 R3 ｒ3 ＝- 16.2110 （非球面）ｄ3 ＝ 2.43 ｎ2 ＝1.492 ν2 ＝57.7 R4 ｒ4 ＝- 8.8874 非球面係数 Ｅ Ｆ Ｇ -0.96922×10-4 -0.17143×10-5 0.10094×10-8 （１）式の値＝-0.29180
【００１５】第２実施例（表２） 倍率β＝0.45倍 視度Ｄ＝-0.5（1/m ） 最大入射半画角ω＝28.5° 最大有効径Ｈ＝7.4mm 面番号 曲率半径ｒ 間隔ｄ 屈折率ｎ アッベ数ν R1 ｒ1 ＝-919.0119 ｄ1 ＝ 2.0 ｎ1 ＝1.492 ν1 ＝57.7 R2 ｒ2 ＝ 8.0527 ｄ2 ＝15.39 R3 ｒ3 ＝- 20.6345 ｄ3 ＝ 3.24 ｎ2 ＝1.492 ν2 ＝57.7 R4 ｒ4 ＝- 10.0297 （非球面） 非球面係数 Ｅ Ｆ Ｇ 0.46563×10-4 0.11435×10-5 -0.18585×10-7 （１）式の値＝-0.34584
【００１６】第１実施例における収差曲線を図３，第２
実施例における収差曲線を図４でそれぞれ示してある。
各図において、（Ａ）は球面収差曲線、（Ｂ）は非点収
差曲線、（Ｃ）は歪曲収差曲線、（Ｄ）はコマ収差曲線
を示してある。非点収差曲線において、Ｍはメリジオナ
ル像面、Ｓはサジタル像面を表している。なお、コマ収
差曲線は、入射半画角が２８．５°のときのものであ
る。
実施例における収差曲線を図４でそれぞれ示してある。
各図において、（Ａ）は球面収差曲線、（Ｂ）は非点収
差曲線、（Ｃ）は歪曲収差曲線、（Ｄ）はコマ収差曲線
を示してある。非点収差曲線において、Ｍはメリジオナ
ル像面、Ｓはサジタル像面を表している。なお、コマ収
差曲線は、入射半画角が２８．５°のときのものであ
る。
【００１７】
【発明の効果】以上説明したように本発明の逆ガリレオ
式ファインダー光学系は、レンズ構成長と有効径が従来
の逆ガリレオ式ファインダー光学系より小さく、性能の
良いファインダーを得ることができる。
式ファインダー光学系は、レンズ構成長と有効径が従来
の逆ガリレオ式ファインダー光学系より小さく、性能の
良いファインダーを得ることができる。
【図１】本発明の逆ガリレオ式ファインダー光学系に係
る第１実施例の構成を示す図である。
る第１実施例の構成を示す図である。
【図２】本発明の逆ガリレオ式ファインダー光学系に係
る第２実施例の構成を示す図である。
る第２実施例の構成を示す図である。
【図３】（Ａ）第１実施例における球面収差曲線を示す
図である。 （Ｂ）第１実施例における非点収差曲線を示す図であ
る。 （Ｃ）第１実施例における歪曲収差曲線を示す図であ
る。 （Ｄ）第１実施例におけるコマ収差曲線を示す図であ
る。
図である。 （Ｂ）第１実施例における非点収差曲線を示す図であ
る。 （Ｃ）第１実施例における歪曲収差曲線を示す図であ
る。 （Ｄ）第１実施例におけるコマ収差曲線を示す図であ
る。
【図４】（Ａ）第２実施例における球面収差曲線を示す
図である。 （Ｂ）第２実施例における非点収差曲線を示す図であ
る。 （Ｃ）第２実施例における歪曲収差曲線を示す図であ
る。 （Ｄ）第２実施例におけるコマ収差曲線を示す図であ
る。
図である。 （Ｂ）第２実施例における非点収差曲線を示す図であ
る。 （Ｃ）第２実施例における歪曲収差曲線を示す図であ
る。 （Ｄ）第２実施例におけるコマ収差曲線を示す図であ
る。
【図５】（Ａ）本発明の逆ガリレオ式ファインダー光学
系の概念図である。 （Ｂ）従来例の逆ガリレオ式ファインダー光学系の概念
図である。
系の概念図である。 （Ｂ）従来例の逆ガリレオ式ファインダー光学系の概念
図である。
１ 負の屈折力を持つ第１レンズ群としての対物凹
レンズ ２ 正の屈折力を持つ第２レンズ群としての接眼凸
レンズ（正レンズ） ＨA 主点 Ｒi レンズ屈折面（ｉ＝１〜４） ｄi 間隔（ｉ＝１〜３）
レンズ ２ 正の屈折力を持つ第２レンズ群としての接眼凸
レンズ（正レンズ） ＨA 主点 Ｒi レンズ屈折面（ｉ＝１〜４） ｄi 間隔（ｉ＝１〜３）
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成５年５月７日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１０
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１０】上述及び図示したように、従来例の逆ガリ
レオ式ファインダー光学系を構成する接眼レンズ１２と
相違して、本発明の逆ガリレオ式ファインダー光学系を
構成する接眼レンズ（正レンズ）２は、瞳側の面ＲA4の
屈折力が物体側の面ＲA3の屈折力より大きくなるよう
に、ベンディングがなされている。このようなベンディ
ングを行うと、接眼レンズの位置を基準として見た場
合、従来例に係る接眼レンズ１２の主点ＨB の位置と比
べて、本発明に係る接眼レンズ（正レンズ）２の主点Ｈ
A の位置を、瞳側に移動させることができる。これによ
り、実際の主点間隔よりもレンズ構成長を短くできるの
で、対物レンズ１と接眼レンズ（正レンズ）２の焦点距
離に対して、レンズ構成長を短くすることができる。こ
のとき、接眼レンズ（正レンズ）２の瞳側の面ＲA4に屈
折力が集中するため、瞳側の面ＲA4での収差発生が大き
くなる。したがって、この収差を最も有効に取り除くに
は、接眼レンズ（正レンズ）２の少なくとも１面を非球
面にして、逆ガリレオ式ファインダー光学系を構成する
ことが必要である。
レオ式ファインダー光学系を構成する接眼レンズ１２と
相違して、本発明の逆ガリレオ式ファインダー光学系を
構成する接眼レンズ（正レンズ）２は、瞳側の面ＲA4の
屈折力が物体側の面ＲA3の屈折力より大きくなるよう
に、ベンディングがなされている。このようなベンディ
ングを行うと、接眼レンズの位置を基準として見た場
合、従来例に係る接眼レンズ１２の主点ＨB の位置と比
べて、本発明に係る接眼レンズ（正レンズ）２の主点Ｈ
A の位置を、瞳側に移動させることができる。これによ
り、実際の主点間隔よりもレンズ構成長を短くできるの
で、対物レンズ１と接眼レンズ（正レンズ）２の焦点距
離に対して、レンズ構成長を短くすることができる。こ
のとき、接眼レンズ（正レンズ）２の瞳側の面ＲA4に屈
折力が集中するため、瞳側の面ＲA4での収差発生が大き
くなる。したがって、この収差を最も有効に取り除くに
は、接眼レンズ（正レンズ）２の少なくとも１面を非球
面にして、逆ガリレオ式ファインダー光学系を構成する
ことが必要である。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１２
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１２】 −５≦（ｒ4 −ｒ3 ）／（ｒ4 ＋ｒ3 ）≦０ （１） ここでｒ3 は接眼レンズ（正レンズ）２の物体側（面Ｒ
A3）の曲率半径、ｒ4は接眼レンズ（正レンズ）２の瞳
側（面ＲA4）の曲率半径である。（１）式の下限を越え
ると（＜−５）、接眼レンズ（正レンズ）２の両面ＲA
3，ＲA4の屈折力が大きくなり過ぎて、非球面による収
差補正が不十分になる。また、（１）式の上限を越える
と（＞０）、接眼レンズ（正レンズ）２の物体側の面
（ＲA3）の屈折力が瞳側の面（ＲA4）の屈折力より大き
くなってしまい、ベンディングの意味が無くなる。特
に、メニスカス形状にすると、主点位置をレンズ系の外
側に出すこともできるので、レンズ系構成長が最も小さ
くなり、効果的である。
A3）の曲率半径、ｒ4は接眼レンズ（正レンズ）２の瞳
側（面ＲA4）の曲率半径である。（１）式の下限を越え
ると（＜−５）、接眼レンズ（正レンズ）２の両面ＲA
3，ＲA4の屈折力が大きくなり過ぎて、非球面による収
差補正が不十分になる。また、（１）式の上限を越える
と（＞０）、接眼レンズ（正レンズ）２の物体側の面
（ＲA3）の屈折力が瞳側の面（ＲA4）の屈折力より大き
くなってしまい、ベンディングの意味が無くなる。特
に、メニスカス形状にすると、主点位置をレンズ系の外
側に出すこともできるので、レンズ系構成長が最も小さ
くなり、効果的である。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１４
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１４】第１実施例（表１） 倍率β＝0.45倍 視度Ｄ＝-0.5（1/m ） 最大入射半画角ω＝28.5° 最大有効径Ｈ＝14.8mm 面番号 曲率半径ｒ 間隔ｄ 屈折率ｎ アッベ数ν R1 ｒ1 ＝ 190.6393 ｄ1 ＝ 2.0 ｎ1 ＝1.492 ν1 ＝57.7 R2 ｒ2 ＝ 7.6302 ｄ2 ＝16.0 R3 ｒ3 ＝- 16.2110 （非球面）ｄ3 ＝ 2.43 ｎ2 ＝1.492 ν2 ＝57.7 R4 ｒ4 ＝- 8.8874 非球面係数 Ｅ Ｆ Ｇ -0.96922×10-4 -0.17143×10-5 0.10094×10-8 （１）式の値＝-0.29180
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１５】第２実施例（表２） 倍率β＝0.45倍 視度Ｄ＝-0.5（1/m ） 最大入射半画角ω＝28.5° 最大有効径Ｈ＝14.8mm 面番号 曲率半径ｒ 間隔ｄ 屈折率ｎ アッベ数ν R1 ｒ1 ＝-919.0119 ｄ1 ＝ 2.0 ｎ1 ＝1.492 ν1 ＝57.7 R2 ｒ2 ＝ 8.0527 ｄ2 ＝15.39 R3 ｒ3 ＝- 20.6345 ｄ3 ＝ 3.24 ｎ2 ＝1.492 ν2 ＝57.7 R4 ｒ4 ＝- 10.0297 （非球面） 非球面係数 Ｅ Ｆ Ｇ 0.46563×10-4 0.11435×10-5 -0.18585×10-7 （１）式の値＝-0.34584
Claims (1)
- 【請求項１】 物体側から順に負の屈折力を持つ第１レ
ンズ群と、正の屈折力を持つ第２レンズ群とで構成され
る逆ガリレオ式ファインダー光学系において、 上記第２レンズ群は、瞳側の面の屈折力が物体側の面の
屈折力よりも大きいか又は等しい１枚の正レンズで構成
されており、上記正レンズの少なくとも１面が非球面で
あることを特徴とする逆ガリレオ式ファインダー光学
系。
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Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| JP01388593A JP3315176B2 (ja) | 1993-01-29 | 1993-01-29 | 逆ガリレオ式ファインダー光学系 |
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|---|---|
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-
1994
- 1994-01-26 US US08/186,599 patent/US5483381A/en not_active Expired - Lifetime
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