JPH062802A - ボイラの蒸気温度制御装置 - Google Patents
ボイラの蒸気温度制御装置Info
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- JPH062802A JPH062802A JP16116592A JP16116592A JPH062802A JP H062802 A JPH062802 A JP H062802A JP 16116592 A JP16116592 A JP 16116592A JP 16116592 A JP16116592 A JP 16116592A JP H062802 A JPH062802 A JP H062802A
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- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 14
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 7
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 1
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- Control Of Steam Boilers And Waste-Gas Boilers (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ボイラの蒸気温度制御装置において、他系の
ダンパの状態を考慮した動作を行なうことにより制御性
能を向上する。 【構成】 減算器３ａ，３ｂにより、設定温度ＴＡＳ，
ＴＢＳから蒸気温度ＴＡ，ＴＢを減じた信号（ΔＴＡ，
ΔＴＢ）４ａ，４ｂをＰＩＤ制御器５ａ，５ｂ及び制御
回路１０に入力する。制御回路１０は、Ａ，Ｂ両系統の
制御偏差ΔＴＡ＝ＴＡ−ＴＡＳ、ΔＴＢ＝ＴＢ−ＴＢＳ
で定義する総合的な制御偏差Ｒを求め、この制御偏差Ｒ
が所定値ＲＳより大きい時、その大きさの程度に応じて
補正信号ΔＹＡ，ΔＹＢを加算器１７ａ，１７ｂに出力
する。加算器１７ａ，１７ｂは、ＰＩＤ制御器５ａ，５
ｂの出力信号６ａ，６ｂと、制御回路１０からの補正信
号ΔＹＡ，ΔＹＢとを加算し、その結果を新たなダンパ
開度指令信号（ＹＡ，ＹＢ）１８ａ，１８ｂとして出力
する。
ダンパの状態を考慮した動作を行なうことにより制御性
能を向上する。 【構成】 減算器３ａ，３ｂにより、設定温度ＴＡＳ，
ＴＢＳから蒸気温度ＴＡ，ＴＢを減じた信号（ΔＴＡ，
ΔＴＢ）４ａ，４ｂをＰＩＤ制御器５ａ，５ｂ及び制御
回路１０に入力する。制御回路１０は、Ａ，Ｂ両系統の
制御偏差ΔＴＡ＝ＴＡ−ＴＡＳ、ΔＴＢ＝ＴＢ−ＴＢＳ
で定義する総合的な制御偏差Ｒを求め、この制御偏差Ｒ
が所定値ＲＳより大きい時、その大きさの程度に応じて
補正信号ΔＹＡ，ΔＹＢを加算器１７ａ，１７ｂに出力
する。加算器１７ａ，１７ｂは、ＰＩＤ制御器５ａ，５
ｂの出力信号６ａ，６ｂと、制御回路１０からの補正信
号ΔＹＡ，ΔＹＢとを加算し、その結果を新たなダンパ
開度指令信号（ＹＡ，ＹＢ）１８ａ，１８ｂとして出力
する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ボイラ煙道が２流路に
分割されており、各流路のガスダンパによって、各流路
の伝熱部内蒸気温度を制御する場合に適用されるボイラ
の蒸気温度制御装置に関する。
分割されており、各流路のガスダンパによって、各流路
の伝熱部内蒸気温度を制御する場合に適用されるボイラ
の蒸気温度制御装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】図５は、ボイラの関係部分の模式図を示
したものである。図５において、１００はボイラ本体、
１０１は火炉、１０２は炉内のガスの流れを示す。隔壁
１０４によって、ガスは１０５ａ（流路Ａ）及び１０５
ｂ（流路Ｂ）の２つの流路に分流される。各流路１０５
ａ，１０５ｂには内部の蒸気に熱を与える伝熱部（Ａ）
１０６ａ及び伝熱部（Ｂ）１０６ｂが配設されている。
両伝熱部１０６ａ，１０６ｂにおける内部蒸気の温度Ｔ
Ａ，ＴＢは計測されていて、それぞれを１ａ及び１ｂと
する。また、各流路１０５ａ，１０５ｂには、ガスの流
量を調節するためのダンパ１０７ａ及び１０７ｂが介装
されている。蒸気温度ＴＡおよびＴＢはダンパ１０７ａ
及び１０７ｂによって、それぞれの設定温度ＴＡＳ，Ｔ
ＢＳに維持される必要がある。
したものである。図５において、１００はボイラ本体、
１０１は火炉、１０２は炉内のガスの流れを示す。隔壁
１０４によって、ガスは１０５ａ（流路Ａ）及び１０５
ｂ（流路Ｂ）の２つの流路に分流される。各流路１０５
ａ，１０５ｂには内部の蒸気に熱を与える伝熱部（Ａ）
１０６ａ及び伝熱部（Ｂ）１０６ｂが配設されている。
両伝熱部１０６ａ，１０６ｂにおける内部蒸気の温度Ｔ
Ａ，ＴＢは計測されていて、それぞれを１ａ及び１ｂと
する。また、各流路１０５ａ，１０５ｂには、ガスの流
量を調節するためのダンパ１０７ａ及び１０７ｂが介装
されている。蒸気温度ＴＡおよびＴＢはダンパ１０７ａ
及び１０７ｂによって、それぞれの設定温度ＴＡＳ，Ｔ
ＢＳに維持される必要がある。
【０００３】上記ダンパ１０７ａ及び１０７ｂによる従
来の蒸気温度制御装置は、図６に示すように構成されて
いる。図６において、１ａ，１ｂは上記したように伝熱
部Ａ及びＢの蒸気温度ＴＡ，ＴＢであり、２ａ，２ｂは
蒸気温度ＴＡ，ＴＢに対する設定温度ＴＡＳ，ＴＢＳで
ある。３ａ，３ｂは減算器であって、設定温度ＴＡＳ，
ＴＢＳから蒸気温度ＴＡ，ＴＢを減じた信号４ａ，４ｂ
を出力し、制御器５ａ，５ｂに入力する。制御器５ａ，
５ｂは、信号４ａ，４ｂに比例・積分・微分（ＰＩＤ）
などの演算を施してダンパ１０７ａ，１０７ｂの開度指
令信号（ＹＡ，ＹＢ）６ａ，６ｂを出力する。
来の蒸気温度制御装置は、図６に示すように構成されて
いる。図６において、１ａ，１ｂは上記したように伝熱
部Ａ及びＢの蒸気温度ＴＡ，ＴＢであり、２ａ，２ｂは
蒸気温度ＴＡ，ＴＢに対する設定温度ＴＡＳ，ＴＢＳで
ある。３ａ，３ｂは減算器であって、設定温度ＴＡＳ，
ＴＢＳから蒸気温度ＴＡ，ＴＢを減じた信号４ａ，４ｂ
を出力し、制御器５ａ，５ｂに入力する。制御器５ａ，
５ｂは、信号４ａ，４ｂに比例・積分・微分（ＰＩＤ）
などの演算を施してダンパ１０７ａ，１０７ｂの開度指
令信号（ＹＡ，ＹＢ）６ａ，６ｂを出力する。
【０００４】上記従来の蒸気温度制御装置の動作を、Ａ
系統を例に説明する。今、例えばＡ系統の蒸気温度ＴＡ
が下がったとすると、制御器５ａによるＰＩＤ演算の結
果、ダンパ１０７ａの開度指令信号６ａが増加し、ダン
パ１０７ａは開いていく。この結果、ガス流路１０５ａ
のガス流量が増加し、これによって伝熱部１０６ａの内
部蒸気温度ＴＡが上昇して元に戻ることになる。Ｂ側の
系統についても全く同様である。
系統を例に説明する。今、例えばＡ系統の蒸気温度ＴＡ
が下がったとすると、制御器５ａによるＰＩＤ演算の結
果、ダンパ１０７ａの開度指令信号６ａが増加し、ダン
パ１０７ａは開いていく。この結果、ガス流路１０５ａ
のガス流量が増加し、これによって伝熱部１０６ａの内
部蒸気温度ＴＡが上昇して元に戻ることになる。Ｂ側の
系統についても全く同様である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記従来の制
御方法では、Ａ・Ｂ２つの制御系統は、互いに他系の動
きを全く考慮することなく制御動作を行なうので、他系
の動きが互いに悪影響を与え合い、制御性能が低下する
場合がある。
御方法では、Ａ・Ｂ２つの制御系統は、互いに他系の動
きを全く考慮することなく制御動作を行なうので、他系
の動きが互いに悪影響を与え合い、制御性能が低下する
場合がある。
【０００６】例えばＡ系統のダンパが開く必要のある時
でも、Ｂ系統のダンパが開きつつあれば、ガスはＢ系統
側にも流れるため、Ａ系統側のガスは思うように増え
ず、蒸気温度ＴＡの上昇の仕方は鈍る。逆にＢ系統のダ
ンパが閉じつつあれば、Ａ系統側のガスは必要以上に増
加することもあり得、蒸気温度ＴＡは上昇し過ぎること
になるという問題点があった。これは、両系統の制御状
態を総合的に監視できる好適な指標がないためである。
でも、Ｂ系統のダンパが開きつつあれば、ガスはＢ系統
側にも流れるため、Ａ系統側のガスは思うように増え
ず、蒸気温度ＴＡの上昇の仕方は鈍る。逆にＢ系統のダ
ンパが閉じつつあれば、Ａ系統側のガスは必要以上に増
加することもあり得、蒸気温度ＴＡは上昇し過ぎること
になるという問題点があった。これは、両系統の制御状
態を総合的に監視できる好適な指標がないためである。
【０００７】本発明は上記の問題点を解決するためにな
されたもので、他系のダンパの状態を考慮した動作を行
なうことができ、これにより制御性能を向上し得るボイ
ラの蒸気温度制御装置を提供することを目的とする。
されたもので、他系のダンパの状態を考慮した動作を行
なうことができ、これにより制御性能を向上し得るボイ
ラの蒸気温度制御装置を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明に係るボイラの蒸
気温度制御装置は、煙道を２つの並列なガス流路Ａ，Ｂ
に分割し、その２流路Ａ，Ｂに配置された伝熱部の内部
蒸気温度ＴＡ，ＴＢが、夫々の設定温度ＴＡＳ，ＴＢＳ
となるように制御するために、各流路に設けられたガス
ダンパの開度を夫々に対応する制御器によって自動的に
調節する２ガスパスボイラの蒸気温度制御装置におい
て、Ａ，Ｂ両系統の制御偏差ΔＴＡ＝ＴＡ−ＴＡＳ、Δ
ＴＢ＝ＴＢ−ＴＢＳで定義する総合的な制御偏差Ｒを求
め、この制御偏差Ｒが所定値ＲＳより大きい時、その大
きさの程度に応じてＡ・Ｂ両系統のダンパの開度指令信
号に、開閉いずれかの補正信号を加算することを特徴と
する。
気温度制御装置は、煙道を２つの並列なガス流路Ａ，Ｂ
に分割し、その２流路Ａ，Ｂに配置された伝熱部の内部
蒸気温度ＴＡ，ＴＢが、夫々の設定温度ＴＡＳ，ＴＢＳ
となるように制御するために、各流路に設けられたガス
ダンパの開度を夫々に対応する制御器によって自動的に
調節する２ガスパスボイラの蒸気温度制御装置におい
て、Ａ，Ｂ両系統の制御偏差ΔＴＡ＝ＴＡ−ＴＡＳ、Δ
ＴＢ＝ＴＢ−ＴＢＳで定義する総合的な制御偏差Ｒを求
め、この制御偏差Ｒが所定値ＲＳより大きい時、その大
きさの程度に応じてＡ・Ｂ両系統のダンパの開度指令信
号に、開閉いずれかの補正信号を加算することを特徴と
する。
【０００９】
【作用】総合的な制御偏差ＲがＲ＜ＲＳの場合は従来と
同様の制御が行なわれるが、Ｒ＞ＲＳとなるとＡ・Ｂ両
系統の総合的な制御偏差Ｒが大きいと判定されたことに
なり、Ａ・Ｂ両ダンパの開度指令信号に対し、適切な開
閉信号を加算するので、制御性能が向上する。また、従
来のＰＩＤ制御機能はそのまま保持されているので、各
温度は最終的には設定温度に整定する。
同様の制御が行なわれるが、Ｒ＞ＲＳとなるとＡ・Ｂ両
系統の総合的な制御偏差Ｒが大きいと判定されたことに
なり、Ａ・Ｂ両ダンパの開度指令信号に対し、適切な開
閉信号を加算するので、制御性能が向上する。また、従
来のＰＩＤ制御機能はそのまま保持されているので、各
温度は最終的には設定温度に整定する。
【００１０】
【実施例】以下、図面を参照して本発明の一実施例を説
明する。図１は、本発明の一実施例に係るボイラの蒸気
温度制御装置を示すブロック図である。なお、図６に示
した蒸気温度制御装置と同一部分には、同一符号を付し
て詳細な説明は省略する。
明する。図１は、本発明の一実施例に係るボイラの蒸気
温度制御装置を示すブロック図である。なお、図６に示
した蒸気温度制御装置と同一部分には、同一符号を付し
て詳細な説明は省略する。
【００１１】図１に示すように減算器３ａ，３ｂによ
り、設定温度ＴＡＳ，ＴＢＳから蒸気温度ＴＡ，ＴＢを
減じた信号（ΔＴＡ，ΔＴＢ）４ａ，４ｂをＰＩＤ制御
器５ａ，５ｂ及び制御回路１０に入力する。この制御回
路１０については詳細を後述する。１６ａ，１６ｂは制
御回路１０の２つの出力信号ΔＹＡ，ΔＹＢである。１
７ａ，１７ｂは加算器で、ＰＩＤ制御器５ａ，５ｂの出
力信号６ａ，６ｂと、制御回路１０の出力信号ΔＹＡ，
ΔＹＢとを加算し、その結果を新たなダンパ開度指令信
号（ＹＡ，ＹＢ）１８ａ，１８ｂとして出力する。
り、設定温度ＴＡＳ，ＴＢＳから蒸気温度ＴＡ，ＴＢを
減じた信号（ΔＴＡ，ΔＴＢ）４ａ，４ｂをＰＩＤ制御
器５ａ，５ｂ及び制御回路１０に入力する。この制御回
路１０については詳細を後述する。１６ａ，１６ｂは制
御回路１０の２つの出力信号ΔＹＡ，ΔＹＢである。１
７ａ，１７ｂは加算器で、ＰＩＤ制御器５ａ，５ｂの出
力信号６ａ，６ｂと、制御回路１０の出力信号ΔＹＡ，
ΔＹＢとを加算し、その結果を新たなダンパ開度指令信
号（ＹＡ，ＹＢ）１８ａ，１８ｂとして出力する。
【００１２】図２は上記制御回路１０の詳細を示すもの
で、図１と同じ信号には同一符号を付している。１１は
総合制御偏差計算手段で、減算器３ａ，３ｂから出力さ
れる各系統の制御偏差ΔＴＡ，ΔＴＢを入力して、総合
的な制御偏差Ｒを次式にて計算し、出力信号１２とす
る。 Ｒ＝（ΔＴＡ2 ＋ＴＢ2 ）1/2 ・・・（１）
で、図１と同じ信号には同一符号を付している。１１は
総合制御偏差計算手段で、減算器３ａ，３ｂから出力さ
れる各系統の制御偏差ΔＴＡ，ΔＴＢを入力して、総合
的な制御偏差Ｒを次式にて計算し、出力信号１２とす
る。 Ｒ＝（ΔＴＡ2 ＋ＴＢ2 ）1/2 ・・・（１）
【００１３】上記総合的な制御偏差Ｒの意味を図３に示
す。この総合的な制御偏差Ｒは、現在の制御偏差の組
（ΔＴＡ，ΔＴＢ）を平面における座標と見た時、ΔＴ
Ａ−ΔＴＢ平面上における点（ΔＴＡ，ΔＴＢ）の原点
からの「距離」を表している。この場合、「原点」は、
Ａ・Ｂ両系統の制御偏差がともに“０”という理想的な
状態を示しており、従って「原点」からの「距離」は、
理想から離れている度合を示している。即ち、制御偏差
Ｒは両系統の制御の状態を総合的に監視できる好適な指
標となる。また、図２において、１３は信号値制御手段
であり、入力Ｒと所定値ＲＳとから次式にて計算される
Ｓを出力する。 Ｓ＝０ ：Ｚ≦０の時 Ｓ＝Ｚ ：Ｚ＞０の時 ただし、Ｚ＝Ｒ−ＲＳ 上記Ｓは、総合的な制御偏差Ｒがその所定値ＲＳを上回
る程度を示す信号である。また、１５ａはＡ系統の比例
制御手段であり、２つの入力ΔＴＡ、Ｓを使って次式に
て計算されるダンパ開度補正信号ΔＹＡを出力する。 ΔＹＡ＝−ＫＡ×Ｓ ：ΔＴＡ＞０の時 ΔＹＡ＝ ＫＡ×Ｓ ：ΔＴＡ≦０の時 ただし、ＫＡはＡ系統用の比例ゲイン
す。この総合的な制御偏差Ｒは、現在の制御偏差の組
（ΔＴＡ，ΔＴＢ）を平面における座標と見た時、ΔＴ
Ａ−ΔＴＢ平面上における点（ΔＴＡ，ΔＴＢ）の原点
からの「距離」を表している。この場合、「原点」は、
Ａ・Ｂ両系統の制御偏差がともに“０”という理想的な
状態を示しており、従って「原点」からの「距離」は、
理想から離れている度合を示している。即ち、制御偏差
Ｒは両系統の制御の状態を総合的に監視できる好適な指
標となる。また、図２において、１３は信号値制御手段
であり、入力Ｒと所定値ＲＳとから次式にて計算される
Ｓを出力する。 Ｓ＝０ ：Ｚ≦０の時 Ｓ＝Ｚ ：Ｚ＞０の時 ただし、Ｚ＝Ｒ−ＲＳ 上記Ｓは、総合的な制御偏差Ｒがその所定値ＲＳを上回
る程度を示す信号である。また、１５ａはＡ系統の比例
制御手段であり、２つの入力ΔＴＡ、Ｓを使って次式に
て計算されるダンパ開度補正信号ΔＹＡを出力する。 ΔＹＡ＝−ＫＡ×Ｓ ：ΔＴＡ＞０の時 ΔＹＡ＝ ＫＡ×Ｓ ：ΔＴＡ≦０の時 ただし、ＫＡはＡ系統用の比例ゲイン
【００１４】１５ｂはＢ系統の比例制御手段であり、上
記Ａ系統の比例制御手段１５ａと同様の計算を次式によ
りＢ系統について行ない、ダンパ開度補正信号ΔＹＢを
出力する。 ΔＹＢ＝−ＫＢ×Ｓ ：ΔＴＢ＞０の時 ΔＹＢ＝ ＫＢ×Ｓ ：ΔＴＢ≦０の時 ただし、ＫＢはＢ系統用の比例ゲイン
記Ａ系統の比例制御手段１５ａと同様の計算を次式によ
りＢ系統について行ない、ダンパ開度補正信号ΔＹＢを
出力する。 ΔＹＢ＝−ＫＢ×Ｓ ：ΔＴＢ＞０の時 ΔＹＢ＝ ＫＢ×Ｓ ：ΔＴＢ≦０の時 ただし、ＫＢはＢ系統用の比例ゲイン
【００１５】次に、上記ダンパ開度補正信号ΔＹＡ，Δ
ＹＢの意味するところをΔＹＡを例に説明する。ΔＴＡ
＞０の時、即ち、Ａ系統の内部蒸気温度ＴＡがその設定
温度ＴＡＳより高い時は、Ａ系統のダンパを閉じること
により、ガス流路Ａのガス流量を低減し、蒸気温度ＴＡ
を下げる必要がある。そこで、総合的な制御偏差Ｒがそ
の所定値ＲＳを上回る程度を示す信号であるＳに、Ａ系
統の比例ゲインＫＡを乗じ、かつ符号を負としたものを
ダンパ開度補正信号ΔＹＡとする。このダンパ開度補正
信号ΔＹＡをＰＩＤ制御器５ａから出力されるＡ系統ダ
ンパの開度指令信号６ａに加算器１７ａにて加算する。
これにより、Ａ系統ダンパはＢ系統の状態をも考慮した
動作を達成する。なお、ΔＴＡ≦０の時はΔＹＡの符号
を負とせずに加算すればよい。
ＹＢの意味するところをΔＹＡを例に説明する。ΔＴＡ
＞０の時、即ち、Ａ系統の内部蒸気温度ＴＡがその設定
温度ＴＡＳより高い時は、Ａ系統のダンパを閉じること
により、ガス流路Ａのガス流量を低減し、蒸気温度ＴＡ
を下げる必要がある。そこで、総合的な制御偏差Ｒがそ
の所定値ＲＳを上回る程度を示す信号であるＳに、Ａ系
統の比例ゲインＫＡを乗じ、かつ符号を負としたものを
ダンパ開度補正信号ΔＹＡとする。このダンパ開度補正
信号ΔＹＡをＰＩＤ制御器５ａから出力されるＡ系統ダ
ンパの開度指令信号６ａに加算器１７ａにて加算する。
これにより、Ａ系統ダンパはＢ系統の状態をも考慮した
動作を達成する。なお、ΔＴＡ≦０の時はΔＹＡの符号
を負とせずに加算すればよい。
【００１６】上記実施例では、制御回路１０は、（１）
式により総合的な制御偏差Ｒを求めた場合について説明
したが、次式（２）により総合的な制御偏差Ｒを求める
ようにしても良い。 Ｒ＝｛（ΔＴＡ／α）2 ＋（ＴＢ／β）2 ｝1/2 ・・・（２）
式により総合的な制御偏差Ｒを求めた場合について説明
したが、次式（２）により総合的な制御偏差Ｒを求める
ようにしても良い。 Ｒ＝｛（ΔＴＡ／α）2 ＋（ＴＢ／β）2 ｝1/2 ・・・（２）
【００１７】上記総合的な制御偏差Ｒの意味を図４に示
す。図４は仮にα＞βとした場合を示しているが、α＜
βの場合は楕円形が縦長となり、α＝βの場合は真円と
なる。
す。図４は仮にα＞βとした場合を示しているが、α＜
βの場合は楕円形が縦長となり、α＝βの場合は真円と
なる。
【００１８】現在の制御偏差の組（ΔＴＡ，ΔＴＢ）を
平面上の直行座標と見た時、ΔＴＡ−ΔＴＢ平面上にお
ける点（ΔＴＡ，ΔＴＢ）が楕円の内部にある時、Ｒ＜
ＲＳとなり、楕円の外部にあるとき、Ｒ＞ＲＳとなる。
α，βの値を適宜選ぶことにより、楕円の形と大きさを
変えることができる。
平面上の直行座標と見た時、ΔＴＡ−ΔＴＢ平面上にお
ける点（ΔＴＡ，ΔＴＢ）が楕円の内部にある時、Ｒ＜
ＲＳとなり、楕円の外部にあるとき、Ｒ＞ＲＳとなる。
α，βの値を適宜選ぶことにより、楕円の形と大きさを
変えることができる。
【００１９】点（ΔＴＡ，ΔＴＢ）が楕円外にあるとい
うことは、両系統の総合的な制御偏差がある程度大きい
ことを意味しているので、その大きさの程度に応じてΔ
ＹＡ，ΔＹＢを計算し、これをダンパ開度指令信号に加
算することによって制御性能を向上することができる。
うことは、両系統の総合的な制御偏差がある程度大きい
ことを意味しているので、その大きさの程度に応じてΔ
ＹＡ，ΔＹＢを計算し、これをダンパ開度指令信号に加
算することによって制御性能を向上することができる。
【００２０】
【発明の効果】以上、説明したように本発明によれば、
Ａ，Ｂ両系でそれぞれ設定値制御する従来の制御機能に
加え、両系統の制御の状態を総合的に監視できる好適な
指標を使って、両系の総合的制御偏差を所定値以下とす
る機能が付加されるので、両ダンパは従来のように互い
に他のダンパのことを無視して動作するのではなく、両
系統の総合的制御偏差が所定値以上の時には、他のダン
パの状態を考慮した動作をすることになり、制御性能を
向上することができる。
Ａ，Ｂ両系でそれぞれ設定値制御する従来の制御機能に
加え、両系統の制御の状態を総合的に監視できる好適な
指標を使って、両系の総合的制御偏差を所定値以下とす
る機能が付加されるので、両ダンパは従来のように互い
に他のダンパのことを無視して動作するのではなく、両
系統の総合的制御偏差が所定値以上の時には、他のダン
パの状態を考慮した動作をすることになり、制御性能を
向上することができる。
【図１】本発明の一実施例に係るボイラの蒸気温度制御
装置の構成を示すブロック図。
装置の構成を示すブロック図。
【図２】同実施例における制御回路の詳細を示すブロッ
ク図。
ク図。
【図３】同実施例における総合的な制御偏差の説明図。
【図４】他の実施例における総合的な制御偏差の説明
図。
図。
【図５】ボイラの概略的な構成を示す模式図。
【図６】従来のボイラの蒸気温度制御装置の構成を示す
ブロック図。
ブロック図。
【符号の説明】 １ａ，１ｂ…蒸気温度、２ａ，２ｂ…蒸気温度設定温
度、３ａ，３ｂ…減算器、５ａ，５ｂ…ＰＩＤ制御器、
１０…制御回路、１１…総合制御偏差計算手段、１３…
信号値制御手段、１５ａ，１５ｂ…比例制御手段、１８
ａ，１８ｂ…ダンパ開度指令信号。
度、３ａ，３ｂ…減算器、５ａ，５ｂ…ＰＩＤ制御器、
１０…制御回路、１１…総合制御偏差計算手段、１３…
信号値制御手段、１５ａ，１５ｂ…比例制御手段、１８
ａ，１８ｂ…ダンパ開度指令信号。
Claims (1)
- 【請求項１】 煙道を２つの並列なガス流路Ａ，Ｂに分
割し、その２流路Ａ，Ｂに配置された伝熱部の内部蒸気
温度ＴＡ，ＴＢが、夫々の設定温度ＴＡＳ，ＴＢＳとな
るように制御するために、各流路に設けられたガスダン
パの開度を夫々に対応する制御器によって自動的に調節
する２ガスパスボイラの蒸気温度制御装置において、 Ａ，Ｂ両系統の制御偏差ΔＴＡ＝ＴＡ−ＴＡＳ，ΔＴＢ
＝ＴＢ−ＴＢＳで定義する総合的な制御偏差Ｒを求め、
この制御偏差Ｒが所定値ＲＳより大きい時、その大きさ
の程度に応じてＡ・Ｂ両系統のダンパの開度指令信号
に、開閉いずれかの補正信号を加算することを特徴とす
るボイラの蒸気温度制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16116592A JPH062802A (ja) | 1992-06-19 | 1992-06-19 | ボイラの蒸気温度制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16116592A JPH062802A (ja) | 1992-06-19 | 1992-06-19 | ボイラの蒸気温度制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH062802A true JPH062802A (ja) | 1994-01-11 |
Family
ID=15729838
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16116592A Withdrawn JPH062802A (ja) | 1992-06-19 | 1992-06-19 | ボイラの蒸気温度制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH062802A (ja) |
-
1992
- 1992-06-19 JP JP16116592A patent/JPH062802A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19990831 |