JPH0640136B2 - 核燃料用被覆管 - Google Patents
核燃料用被覆管Info
- Publication number
- JPH0640136B2 JPH0640136B2 JP60175875A JP17587585A JPH0640136B2 JP H0640136 B2 JPH0640136 B2 JP H0640136B2 JP 60175875 A JP60175875 A JP 60175875A JP 17587585 A JP17587585 A JP 17587585A JP H0640136 B2 JPH0640136 B2 JP H0640136B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- zirconium
- cladding tube
- nuclear fuel
- liner layer
- iron
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔発明の利用分野〕 本発明は、核分裂原子炉の炉心に使用する核燃料要素に
係り、特に軽水冷却型原子炉の核燃料用被覆管に関する
ものである。
係り、特に軽水冷却型原子炉の核燃料用被覆管に関する
ものである。
第６図は通常の核燃料要素の断面図である。図におい
て、１は被覆管、２は燃料ペレツト、３ａ，３ｂは端
栓、４はプレナム、５はスプリング、６はライナ層であ
る。被覆管１内は、ウラン酸化物からなる多数の燃料ペ
レツト２が積層収納されると共に両端開口は端栓３ａ，
３ｂで密封されている。尚、核燃料要素上部にはガス溜
め用プレナム４が設けられると共に燃料ペレツト２を安
定に支持するためのスプリング５が配設されている。
て、１は被覆管、２は燃料ペレツト、３ａ，３ｂは端
栓、４はプレナム、５はスプリング、６はライナ層であ
る。被覆管１内は、ウラン酸化物からなる多数の燃料ペ
レツト２が積層収納されると共に両端開口は端栓３ａ，
３ｂで密封されている。尚、核燃料要素上部にはガス溜
め用プレナム４が設けられると共に燃料ペレツト２を安
定に支持するためのスプリング５が配設されている。
上記のように構成された核燃料要素において、被覆管１
には燃料ペレツト２から放出された放射性核分裂生成物
が冷却材中に浸入することを阻止する機能が要求され
る。しかしながら、現在までの運転経験によると高燃焼
度時において被覆管１は、腐食性核分裂生成物との化学
反応及び燃料ペレツト２の熱膨張によつて被覆管１に発
生する応力の重畳作用に基づく応力腐食割れが発生する
ことがわかつてきた。
には燃料ペレツト２から放出された放射性核分裂生成物
が冷却材中に浸入することを阻止する機能が要求され
る。しかしながら、現在までの運転経験によると高燃焼
度時において被覆管１は、腐食性核分裂生成物との化学
反応及び燃料ペレツト２の熱膨張によつて被覆管１に発
生する応力の重畳作用に基づく応力腐食割れが発生する
ことがわかつてきた。
上記のような被覆管１の応力腐食割れを防ぐために、第
６図のように被覆管１の内表面に、例えば、厚さが８０
〜１００μｍの純ジルコニウムのライナ層６を設けたい
わゆるジルコニウムライナ被覆管が開発されている。純
ジルコニウムのライナ層６は、被覆管１と腐食性核分裂
生成物との接触を防ぐとともに、被覆管１に発生する局
所応力を緩和することにより応力腐食割れを防止するこ
とが期待されている。
６図のように被覆管１の内表面に、例えば、厚さが８０
〜１００μｍの純ジルコニウムのライナ層６を設けたい
わゆるジルコニウムライナ被覆管が開発されている。純
ジルコニウムのライナ層６は、被覆管１と腐食性核分裂
生成物との接触を防ぐとともに、被覆管１に発生する局
所応力を緩和することにより応力腐食割れを防止するこ
とが期待されている。
しかしながら、純ジルコニウムライナ層６中には実質的
に多かれ少なかれ不純物が含有されており、不純物の種
類及びそれらの含有量によつては応力腐食割れ低減効果
がそこなわれる。このため従来は、高純度のクリスタル
バージルコニウムやスポンジジルコニウムの高純度な部
分を使用し、不純物の含有量をできるだけ低くしたジル
コニウムライナ材が使用されていた。
に多かれ少なかれ不純物が含有されており、不純物の種
類及びそれらの含有量によつては応力腐食割れ低減効果
がそこなわれる。このため従来は、高純度のクリスタル
バージルコニウムやスポンジジルコニウムの高純度な部
分を使用し、不純物の含有量をできるだけ低くしたジル
コニウムライナ材が使用されていた。
本発明は上記の状況に鑑みなされたものであり、被覆管
の応力腐食割れの危険性を低減でき信頼性を向上できる
核燃料用被覆管を提供することを目的としたものであ
る。
の応力腐食割れの危険性を低減でき信頼性を向上できる
核燃料用被覆管を提供することを目的としたものであ
る。
本発明の核燃料用被覆管は、内側のジルコニウムライナ
層と、外側のジルコニウム合金の被覆管とからなり、上
記ジルコニウムライナ層中の酸素濃度ａと鉄濃度ｂとの
比、ａ／ｂが１．０より大きく、かつ、該ジルコニウム
ライナ層中に含有されている不純物がジルコニウムマト
リツクス中に固溶されているものである。
層と、外側のジルコニウム合金の被覆管とからなり、上
記ジルコニウムライナ層中の酸素濃度ａと鉄濃度ｂとの
比、ａ／ｂが１．０より大きく、かつ、該ジルコニウム
ライナ層中に含有されている不純物がジルコニウムマト
リツクス中に固溶されているものである。
本発明は、ジルコニウムライナ層の不純物総量が5000ｐ
ｐｍ以下であることが好ましく、その中に含まれる酸素
と鉄とについて、酸素濃度ａ（ｐｐｍ）と鉄濃度ｂ（ｐ
ｐｍ）の比ａ／ｂの値を上記のように１．０より大きく
すると共に、ジルコニウムライナ層中に含有されている
不純物がジルコニウムマトリツクス中に固溶されている
ことにより、応力腐食割れに対する感受性の低いジルコ
ニウムライナとなるようにし応力腐食割れを防止するも
のである。
ｐｍ以下であることが好ましく、その中に含まれる酸素
と鉄とについて、酸素濃度ａ（ｐｐｍ）と鉄濃度ｂ（ｐ
ｐｍ）の比ａ／ｂの値を上記のように１．０より大きく
すると共に、ジルコニウムライナ層中に含有されている
不純物がジルコニウムマトリツクス中に固溶されている
ことにより、応力腐食割れに対する感受性の低いジルコ
ニウムライナとなるようにし応力腐食割れを防止するも
のである。
従来は不純物のなかで酸素がジルコニウムの機械的強度
を高めることから特に酸素濃度が重要な因子と考えられ
ており、またこの反面、酸素濃度を一定値以下に抑える
技術思想は、特公昭55-33037号公報及び特開昭54-59600
号公報に開示されている。しかしながら本発明者らが最
近行なつた実験結果によると、酸素濃度よりも鉄濃度が
より重要な因子であることがわかつた。第５図は横軸に
不純物含有量をとり縦軸に応力腐食割れ感受性をとつて
示した最近行なつた実験結果によるジルコニウムの応力
腐食割れ感受性に及ぼす酸素濃度及び鉄濃度の影響を示
したものである。酸素濃度は顕著な影響を及ぼさないの
に対し、鉄濃度が増加すると応力腐食割れが生じ易くな
ることを示している。この原因は、ジルコニウムと鉄の
金属間化合物の粒子が存在するためであることがわかつ
た。
を高めることから特に酸素濃度が重要な因子と考えられ
ており、またこの反面、酸素濃度を一定値以下に抑える
技術思想は、特公昭55-33037号公報及び特開昭54-59600
号公報に開示されている。しかしながら本発明者らが最
近行なつた実験結果によると、酸素濃度よりも鉄濃度が
より重要な因子であることがわかつた。第５図は横軸に
不純物含有量をとり縦軸に応力腐食割れ感受性をとつて
示した最近行なつた実験結果によるジルコニウムの応力
腐食割れ感受性に及ぼす酸素濃度及び鉄濃度の影響を示
したものである。酸素濃度は顕著な影響を及ぼさないの
に対し、鉄濃度が増加すると応力腐食割れが生じ易くな
ることを示している。この原因は、ジルコニウムと鉄の
金属間化合物の粒子が存在するためであることがわかつ
た。
ところで、現在製造されている核燃料要素の被覆管１の
ジルコニウムライナ層６の場合、酸素濃度ａ（ｐｐｍ）
と鉄濃度ｂ（ｐｐｍ）との比、ａ／ｂの値がおよそ１．
０に近く、酸素濃度と鉄濃度とがほぼ同じ割合にある。
即ち、現行のジルコニウムライナ材は、酸素濃度及び鉄
濃度がそれぞれ２００ｐｐｍ以下という極めて高純度の
クリスタルバージルコニウム、あるいは酸素濃度及びジ
ルコニウム濃度がそれぞれ５００ｐｐｍから1000ｐｐｍ
のスポンジジルコニウムが考えられている。本発明は第
５図に示されている実験結果に基づいてなされたもので
あり、スポンジジルコニウム中の鉄を除去し鉄濃度を少
なくすることにより、即ち、酸素濃度ａ及び鉄濃度ｂの
比ａ／ｂの値を１．０より大きくすることにより、クリ
スタルバージルコニウムと同等の低い応力腐食割れ感受
性を有するようにするものである。そして、本発明は、
鉄含有による応力腐食割れ感受性をさらに改善するため
に、固溶化処理を施こすことである。固溶化処理は、鉄
以外にもジルコニウムと金属間化合物を形成する不純物
元素、即ち、Ｃｒ，Ｎｉ，Ｓｉ，Ｃ，Ｗ，Ａｌなどに対
しても有効である。
ジルコニウムライナ層６の場合、酸素濃度ａ（ｐｐｍ）
と鉄濃度ｂ（ｐｐｍ）との比、ａ／ｂの値がおよそ１．
０に近く、酸素濃度と鉄濃度とがほぼ同じ割合にある。
即ち、現行のジルコニウムライナ材は、酸素濃度及び鉄
濃度がそれぞれ２００ｐｐｍ以下という極めて高純度の
クリスタルバージルコニウム、あるいは酸素濃度及びジ
ルコニウム濃度がそれぞれ５００ｐｐｍから1000ｐｐｍ
のスポンジジルコニウムが考えられている。本発明は第
５図に示されている実験結果に基づいてなされたもので
あり、スポンジジルコニウム中の鉄を除去し鉄濃度を少
なくすることにより、即ち、酸素濃度ａ及び鉄濃度ｂの
比ａ／ｂの値を１．０より大きくすることにより、クリ
スタルバージルコニウムと同等の低い応力腐食割れ感受
性を有するようにするものである。そして、本発明は、
鉄含有による応力腐食割れ感受性をさらに改善するため
に、固溶化処理を施こすことである。固溶化処理は、鉄
以外にもジルコニウムと金属間化合物を形成する不純物
元素、即ち、Ｃｒ，Ｎｉ，Ｓｉ，Ｃ，Ｗ，Ａｌなどに対
しても有効である。
また、本発明者らは、ジルコニウムマトリツクス中にジ
ルコニウムとの金属間化合物（以下第二相粒子と称す）
が多く存在する程、ジルコニウムライナの応力腐食割れ
低減効果が損なわれることを発見した。即ち、よう素
（核分裂生成物）中の応力腐食環境下で、約０．１μｍ
以上の第二相粒子がジルコニウムの結晶粒界、結晶粒内
を問わず不規則に分散していると、第二相粒子の析出領
域が応力集中場となり、き裂の発生及び進展を大幅に助
長することがわかつた。従つて、第二相粒子を生成する
不純物に着目し、それらをジルコニウムマトリツクス中
に強制的に固溶させておけば第二相粒子は析出量が少な
くなり、純ジルコニウム層の本来の目的である応力腐食
緩和効果が発揮されるのである。
ルコニウムとの金属間化合物（以下第二相粒子と称す）
が多く存在する程、ジルコニウムライナの応力腐食割れ
低減効果が損なわれることを発見した。即ち、よう素
（核分裂生成物）中の応力腐食環境下で、約０．１μｍ
以上の第二相粒子がジルコニウムの結晶粒界、結晶粒内
を問わず不規則に分散していると、第二相粒子の析出領
域が応力集中場となり、き裂の発生及び進展を大幅に助
長することがわかつた。従つて、第二相粒子を生成する
不純物に着目し、それらをジルコニウムマトリツクス中
に強制的に固溶させておけば第二相粒子は析出量が少な
くなり、純ジルコニウム層の本来の目的である応力腐食
緩和効果が発揮されるのである。
以下本発明の核燃料用被覆管を実施例を用い従来と同部
品は同符号を用い図面により説明する。第１図は純ジル
コニウムライナ層６を有する被覆管の製造工程を示す。
ジルコニウムライナ層６は酸素濃度ａ、及び鉄濃度ｂの
比、ａ／ｂ＞１なるライナ材とし、かつ、第１図の製造
工程中、以下の（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）の工程を加える
ものである。
品は同符号を用い図面により説明する。第１図は純ジル
コニウムライナ層６を有する被覆管の製造工程を示す。
ジルコニウムライナ層６は酸素濃度ａ、及び鉄濃度ｂの
比、ａ／ｂ＞１なるライナ材とし、かつ、第１図の製造
工程中、以下の（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）の工程を加える
ものである。
（Ａ）ジルコニウム中空ビレツト（ライナ層６）の固溶
化処理 （Ｂ）熱間押出後、素管の固溶化処理 （Ｃ）最終焼鈍後、ジルコニウムライナ被覆管の固溶化
処理 本実施例においては、上記（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）の工
程のすべてを適用することが最も効果的である。しか
し、工程（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）の何れか１つを加えて
もよい。特に、工程（Ｃ）を加えることは効果的であ
る。
化処理 （Ｂ）熱間押出後、素管の固溶化処理 （Ｃ）最終焼鈍後、ジルコニウムライナ被覆管の固溶化
処理 本実施例においては、上記（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）の工
程のすべてを適用することが最も効果的である。しか
し、工程（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）の何れか１つを加えて
もよい。特に、工程（Ｃ）を加えることは効果的であ
る。
第二相粒子の析出量は少なければ少ない程好ましいが、
上記したように、応力腐食割れは第二相粒子の存在する
部分を核として確率的に生ずる現象であるため、実質的
に観測できる第二相粒子のうち、約０．１μｍ以上のも
のの数を、本発明を適用しない従来のものの５０％以下
におさえることにより、十分に改善効果が得られる。
上記したように、応力腐食割れは第二相粒子の存在する
部分を核として確率的に生ずる現象であるため、実質的
に観測できる第二相粒子のうち、約０．１μｍ以上のも
のの数を、本発明を適用しない従来のものの５０％以下
におさえることにより、十分に改善効果が得られる。
固溶化処理は、上記不純物元素をジルコニウム中に再固
溶させるため、８００℃あるいは８６０℃、即ち、ジル
コニウムの変態温度（８６２℃）近傍よりライナとして
用いるジルコニウムに固溶化処理を施こし、均一に第二
相粒子を再固溶させる。さらには、固溶化処理による焼
入歪を除去するために、第二相粒子を再析出させない程
度の低温域で歪取り焼鈍を施こす。
溶させるため、８００℃あるいは８６０℃、即ち、ジル
コニウムの変態温度（８６２℃）近傍よりライナとして
用いるジルコニウムに固溶化処理を施こし、均一に第二
相粒子を再固溶させる。さらには、固溶化処理による焼
入歪を除去するために、第二相粒子を再析出させない程
度の低温域で歪取り焼鈍を施こす。
第２図は横軸に鉄濃度をとり縦軸に酸素濃度をとつて示
した、本発明者らの先願（特願昭59-46300号）に記載し
た鉄及び酸素濃度の比の異なるジルコニウムライナ管の
応力腐食試験結果である。そして、これに加えた第２図
中の試料７，８，９は、本発明を実施した試料を記載し
たものであり、試料７，８，９は、評価○（性能がすぐ
れている）であつたものが本発明を実施したことにより
評価◎（性能がきわめてすぐれている）となり、本発明
の効果が明らかである。そして、第２図の試料７，８，
９以外の◎は良好な材料のジルコニウムを使用したもの
である。尚、試験条件は次の通りである。また、試料
７，８，９の不純物分析値は第１表に示す通りである。
した、本発明者らの先願（特願昭59-46300号）に記載し
た鉄及び酸素濃度の比の異なるジルコニウムライナ管の
応力腐食試験結果である。そして、これに加えた第２図
中の試料７，８，９は、本発明を実施した試料を記載し
たものであり、試料７，８，９は、評価○（性能がすぐ
れている）であつたものが本発明を実施したことにより
評価◎（性能がきわめてすぐれている）となり、本発明
の効果が明らかである。そして、第２図の試料７，８，
９以外の◎は良好な材料のジルコニウムを使用したもの
である。尚、試験条件は次の通りである。また、試料
７，８，９の不純物分析値は第１表に示す通りである。
試験条件 よう素濃度：０．２０torr ひずみ速度：１０-6〜１０-3ｓｅｃ-1 試験温度 ：３５０℃ 試料７，８，９は、上記した如く第１図の工程によつて
製作され、そして、最終焼鈍後に８５０℃、２時間、真
空中で加熱し室温まで急冷した。さらに、試料を５３０
℃で２時間真空中で焼鈍した。第３図に試料７のジルコ
ニウムライナ層内面の走査型電子顕微鏡写真を示す。
（イ）は上記の固溶化処理前の写真、（ロ）は固溶化処
理後の写真である。固溶化処理により第二相粒子の析出
数がきわめて少なくなつていることがわかる。
製作され、そして、最終焼鈍後に８５０℃、２時間、真
空中で加熱し室温まで急冷した。さらに、試料を５３０
℃で２時間真空中で焼鈍した。第３図に試料７のジルコ
ニウムライナ層内面の走査型電子顕微鏡写真を示す。
（イ）は上記の固溶化処理前の写真、（ロ）は固溶化処
理後の写真である。固溶化処理により第二相粒子の析出
数がきわめて少なくなつていることがわかる。
第４図は、純ジルコニウム内に含まれている不純物の総
量、即ち、（Ｆｅ＋Ｃｒ＋Ｎｉ＋Ｓｉ＋Ｗ＋Ａｌ＋Ｃ）
量を横軸にとり、縦軸に応力腐食割れ感受性指標である
平均周方向破断歪をとつた両者の関係を示す説明図であ
る。第４図に示した結果は、歪集中方式による応力腐食
割れ試験を実施した結果を示したものであり、試験条件
は下記の通りである。
量、即ち、（Ｆｅ＋Ｃｒ＋Ｎｉ＋Ｓｉ＋Ｗ＋Ａｌ＋Ｃ）
量を横軸にとり、縦軸に応力腐食割れ感受性指標である
平均周方向破断歪をとつた両者の関係を示す説明図であ
る。第４図に示した結果は、歪集中方式による応力腐食
割れ試験を実施した結果を示したものであり、試験条件
は下記の通りである。
試験条件 よう素濃度：１mg／cm2 歪速度 ：１×１０-3ｍｉｎ-1 試験温度 ：３５０℃ また、第２表に、用いた３種類のジルコニウムライナ管
Ａ，Ｂ，Ｃのライナ層６の不純物濃度を示す。いずれも
酸素濃度と鉄濃度との比は、1.0より大きいものであ
る。そして、特性１０は本発明の固溶化処理を施したも
の、特性１１は固溶化処理を施さないものである。その
結果、上記不純物量の増加と共にいずれも破断歪が低下
するが、本発明のものはいずれも破断歪が高めである。
即ち、応力腐食割れ感受性が低くなることがわかる。
尚、固溶化処理は第２図の場合と同様である。
Ａ，Ｂ，Ｃのライナ層６の不純物濃度を示す。いずれも
酸素濃度と鉄濃度との比は、1.0より大きいものであ
る。そして、特性１０は本発明の固溶化処理を施したも
の、特性１１は固溶化処理を施さないものである。その
結果、上記不純物量の増加と共にいずれも破断歪が低下
するが、本発明のものはいずれも破断歪が高めである。
即ち、応力腐食割れ感受性が低くなることがわかる。
尚、固溶化処理は第２図の場合と同様である。
このように本実施例の核燃料用被覆管は、ジルコニウム
ライナ層中の酸素濃度と鉄濃度との比が１．０より大き
く、かつ、ジルコニウムライナ層中に含有されている不
純物ジルコニウムマトリツクス中に固溶されているの
で、ジルコニウムライナ層による応力腐食割れ防止機能
が十分に発揮されて被覆管の応力腐食割れの危険性を著
しく低減でき信頼性を向上できる。
ライナ層中の酸素濃度と鉄濃度との比が１．０より大き
く、かつ、ジルコニウムライナ層中に含有されている不
純物ジルコニウムマトリツクス中に固溶されているの
で、ジルコニウムライナ層による応力腐食割れ防止機能
が十分に発揮されて被覆管の応力腐食割れの危険性を著
しく低減でき信頼性を向上できる。
以上記述した如く本発明の核燃料用被覆管は、被覆管の
応力腐食割れの危険性を著しく低減でき信頼性を向上で
きる効果を有するものである。
応力腐食割れの危険性を著しく低減でき信頼性を向上で
きる効果を有するものである。
第１図は本発明の核燃料用被覆管の実施例の製造工程説
明図、第２図は第１図の製造工程で製造された被覆管の
鉄、酸素濃度と応力腐食割れ感受性の関係説明図、第３
図（イ），（ロ）はそれぞれ第１図の工程の固溶化処理
前及び後のライナ層表面の走査型電子顕微鏡写真、第４
図は第１図の工程で製造されたライナ層の不純物総量と
平均周方向破断歪との関係説明図、第５図は鉄、酸素の
不純物含有量と応力腐食割れ感受性との関係説明図、第
６図は通常の核燃料要素の縦断面図である。 １…被覆管、６…ライナ層。
明図、第２図は第１図の製造工程で製造された被覆管の
鉄、酸素濃度と応力腐食割れ感受性の関係説明図、第３
図（イ），（ロ）はそれぞれ第１図の工程の固溶化処理
前及び後のライナ層表面の走査型電子顕微鏡写真、第４
図は第１図の工程で製造されたライナ層の不純物総量と
平均周方向破断歪との関係説明図、第５図は鉄、酸素の
不純物含有量と応力腐食割れ感受性との関係説明図、第
６図は通常の核燃料要素の縦断面図である。 １…被覆管、６…ライナ層。
Claims (3)
- 【請求項１】内側のジルコニウムライナ管と、外側のジ
ルコニウム合金の被覆管とからなるものにおいて、上記
ジルコニウムライナ層中の酸素濃度ａと鉄濃度ｂとの
比、ａ／ｂが１．０より大きく、かつ、該ジルコニウム
ライナ層中に含有されている不純物がジルコニウムマト
リツクス中に固溶されていることを特徴とする核燃料用
被覆管。 - 【請求項２】上記不純物が、鉄、クロム、ニツケル、け
い素、炭素、タングステン及びアルミニウムなどのジル
コニウムと金属間化合物を生成する元素である特許請求
の範囲第１項記載の核燃料用被覆管。 - 【請求項３】上記ジルコニウムライナ層が、ジルコニウ
ムの変態温度近傍で加熱された後室温まで急冷される固
溶化処理と、該固溶化処理の後での歪とり焼鈍処理とを
受けている特許請求の範囲第１項記載の核燃料用被覆
管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60175875A JPH0640136B2 (ja) | 1985-08-12 | 1985-08-12 | 核燃料用被覆管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60175875A JPH0640136B2 (ja) | 1985-08-12 | 1985-08-12 | 核燃料用被覆管 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6236588A JPS6236588A (ja) | 1987-02-17 |
| JPH0640136B2 true JPH0640136B2 (ja) | 1994-05-25 |
Family
ID=16003733
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60175875A Expired - Lifetime JPH0640136B2 (ja) | 1985-08-12 | 1985-08-12 | 核燃料用被覆管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0640136B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0527739U (ja) * | 1991-05-22 | 1993-04-09 | 台湾群昌工業股▲ふん▼有限公司 | 多機能カメラ |
-
1985
- 1985-08-12 JP JP60175875A patent/JPH0640136B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6236588A (ja) | 1987-02-17 |
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