JPH0664930B2 - 磁気ヘツド用磁器組成物 - Google Patents
磁気ヘツド用磁器組成物Info
- Publication number
- JPH0664930B2 JPH0664930B2 JP5539986A JP5539986A JPH0664930B2 JP H0664930 B2 JPH0664930 B2 JP H0664930B2 JP 5539986 A JP5539986 A JP 5539986A JP 5539986 A JP5539986 A JP 5539986A JP H0664930 B2 JPH0664930 B2 JP H0664930B2
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- Japan
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- cao
- tio
- thermal expansion
- magnetic
- magnetic head
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- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Inorganic Insulating Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 利用産業分野 この発明は、磁気ヘッドの構造部品に用いる非磁性材料
に係り、コンピュータ等の各種磁気ヘッド、特にデジタ
ル記録用フェライト磁気ヘッドの構成に不可欠のスライ
ダーあるいはスペーサーに使用する磁気ヘッド用磁器組
成物に関する。
に係り、コンピュータ等の各種磁気ヘッド、特にデジタ
ル記録用フェライト磁気ヘッドの構成に不可欠のスライ
ダーあるいはスペーサーに使用する磁気ヘッド用磁器組
成物に関する。
背景技術 一般にフェライト磁気ヘッドは、Mn−Znフェライト，Ni
−Znフェライトの磁性材料からなるコアと非磁性材料か
らなる構造部品とをガラス溶着して組立てられており、
特にデジタル用磁気ヘッドには磁性材料として、飽和磁
束密度及び透磁率の高いMn−Znフェライトが使用され、
非磁性構造部品材料には熱膨張係数が上記フェライトと
同等のTiO2−CaO系磁器が使用されている。
−Znフェライトの磁性材料からなるコアと非磁性材料か
らなる構造部品とをガラス溶着して組立てられており、
特にデジタル用磁気ヘッドには磁性材料として、飽和磁
束密度及び透磁率の高いMn−Znフェライトが使用され、
非磁性構造部品材料には熱膨張係数が上記フェライトと
同等のTiO2−CaO系磁器が使用されている。
すなわち、コア材と、非磁性構造部品との熱膨脹係数が
異なると、これらをガラス溶着する際に、フェライトコ
アに応力が掛り、磁気特性の劣化が起こるだけでなく、
ひび、剥離等を生じて磁気ヘッドの組立上大きな問題と
なるため、磁性材料と非磁性材料の熱膨脹係数が一致す
るよう材料組成が選択されている。
異なると、これらをガラス溶着する際に、フェライトコ
アに応力が掛り、磁気特性の劣化が起こるだけでなく、
ひび、剥離等を生じて磁気ヘッドの組立上大きな問題と
なるため、磁性材料と非磁性材料の熱膨脹係数が一致す
るよう材料組成が選択されている。
さらに、この非磁性構造部品材料に、結晶の脱落とかマ
イクロクラックが多く存在すると、磁気ヘッドと記録媒
体との接触走行時に、記録媒体にコーティングされた磁
性粉が上記欠陥に付着したり、チッピングを生じて磁気
ヘッドや記録媒体を損傷するため、かかる欠陥が機械加
工時に発生し易い材料であってはならない。
イクロクラックが多く存在すると、磁気ヘッドと記録媒
体との接触走行時に、記録媒体にコーティングされた磁
性粉が上記欠陥に付着したり、チッピングを生じて磁気
ヘッドや記録媒体を損傷するため、かかる欠陥が機械加
工時に発生し易い材料であってはならない。
さらに外観上の重要な要素として非磁性材料の色調の問
題がある。
題がある。
一般に、TiO2−CaO系磁気は大気中にて焼結すると、白
色系の色調を呈するが、酸素の供給不足あるいは高密度
化のためのホットプレス加工等により、部分的に還元さ
れ簡単に暗色化する傾向にあり、色調が一定しないばか
りか、均一性に欠ける問題があった。
色系の色調を呈するが、酸素の供給不足あるいは高密度
化のためのホットプレス加工等により、部分的に還元さ
れ簡単に暗色化する傾向にあり、色調が一定しないばか
りか、均一性に欠ける問題があった。
上述の如き還元による暗色化は、粒界強度に影響を与
え、機械加工性の上で好ましくない。また、本来機能的
には、いずれの色であってもよいが、色調が一定かつ均
一でないことは、著しく商品価値を低下させるものであ
る。
え、機械加工性の上で好ましくない。また、本来機能的
には、いずれの色であってもよいが、色調が一定かつ均
一でないことは、著しく商品価値を低下させるものであ
る。
発明の目的 この発明は、上述の問題点に鑑み、Mn−Znフェライトと
同等の熱膨張係数を有し、結晶組織が非常に緻密であ
り、機械加工時にマイクロクラックあるいは結晶の脱落
が極めて少なく、かつ安定した黒色を呈するTiO2−CaO
系磁器組成物を目的としている。
同等の熱膨張係数を有し、結晶組織が非常に緻密であ
り、機械加工時にマイクロクラックあるいは結晶の脱落
が極めて少なく、かつ安定した黒色を呈するTiO2−CaO
系磁器組成物を目的としている。
発明の構成と効果 従来のTiO2−CaO系磁器組成物は、CaO・TiO2とTiO2の２
相混合組織の範囲内において、CaO・TiO2の量とともに
熱膨張係数が直線的に大きくなることが知られており、
上述したコア材のMn−Znフェライトの熱膨張係数は要求
される電磁気特性によって定まる組成により固定される
が、105〜120×10-7／℃であるため、非磁性構造部品材
料の熱膨張係数をフェライトの方に合せる必要があり、
熱膨張係数の差を2×10-7．／℃以下に抑えるべく、TiO
250〜75wt%、CaO25〜50wt%の組成からなる磁器組成物が
使用されていた。
相混合組織の範囲内において、CaO・TiO2の量とともに
熱膨張係数が直線的に大きくなることが知られており、
上述したコア材のMn−Znフェライトの熱膨張係数は要求
される電磁気特性によって定まる組成により固定される
が、105〜120×10-7／℃であるため、非磁性構造部品材
料の熱膨張係数をフェライトの方に合せる必要があり、
熱膨張係数の差を2×10-7．／℃以下に抑えるべく、TiO
250〜75wt%、CaO25〜50wt%の組成からなる磁器組成物が
使用されていた。
この発明は、前記基本成分を有する磁器において、結晶
組織が非常に緻密であり、機械加工時にマイクロクラッ
クあるいは結晶の脱落が極めて少なく、かつ安定した黒
色を呈するTiO2−CaO系磁器組成物を目的に種々検討し
た結果、CaO2を含有させることにより、前記目的を達成
できることを知見したものである。
組織が非常に緻密であり、機械加工時にマイクロクラッ
クあるいは結晶の脱落が極めて少なく、かつ安定した黒
色を呈するTiO2−CaO系磁器組成物を目的に種々検討し
た結果、CaO2を含有させることにより、前記目的を達成
できることを知見したものである。
すなわち、この発明は、 TiO250wt%〜75wt%、 CaO25wt%〜50wt%からなり。
TiO2，CaOの合計を100として、 CaO22wt%〜10wt%を含有したことを要旨とする磁気ヘッ
ド用磁器組成物である。
ド用磁器組成物である。
この発明による磁器組成物は、 TiO2，CaO・TiO2などの相からなるが、CaO2の添加によ
って、これらの結晶の大きさが均一で小さくなり、ダイ
ヤモンド砥粒等による機械加工によるクラック発生が抑
制され、平面及びエッジ部の機械加工仕上性が良好とな
り、さらには、CeO2を添加しない磁器材料と比較して、
快削性に富み、磁気ヘッド用材料として好適なものとな
る。
って、これらの結晶の大きさが均一で小さくなり、ダイ
ヤモンド砥粒等による機械加工によるクラック発生が抑
制され、平面及びエッジ部の機械加工仕上性が良好とな
り、さらには、CeO2を添加しない磁器材料と比較して、
快削性に富み、磁気ヘッド用材料として好適なものとな
る。
発明の限定理由 この発明による磁器組成物の成分を限定した理由は以下
のとおりである。
のとおりである。
TiO250wt%未満の含有では、熱膨張係数が120×10-7／℃
を越えてしまい、TiO2が75wt%を超える含有であると、
熱膨張係数が105×10-7／℃未満となり、Mn−Znフェラ
イトとのガラス溶着の相手材料として不適であり、Mn−
Znフェライトの熱膨張係数105〜120×10-7／℃と同じ熱
膨張係数を保持させるため、TiO250〜75wt%の含有とす
る。
を越えてしまい、TiO2が75wt%を超える含有であると、
熱膨張係数が105×10-7／℃未満となり、Mn−Znフェラ
イトとのガラス溶着の相手材料として不適であり、Mn−
Znフェライトの熱膨張係数105〜120×10-7／℃と同じ熱
膨張係数を保持させるため、TiO250〜75wt%の含有とす
る。
CaOが50wt%を超える含有では、熱膨張係数が120×10-7
／℃を越えてしまい、CaOが25wt%未満の含有であると、
熱膨張係数が105×10-7／℃未満となり、Mn−Znフェラ
イトとのガラス溶着の相手材料として不適であり、Mn−
Znフェライトの熱膨張係数105〜120×10-7／℃と同じ熱
膨張係数を保持させるため、CaO25〜50wt%の含有とす
る。
／℃を越えてしまい、CaOが25wt%未満の含有であると、
熱膨張係数が105×10-7／℃未満となり、Mn−Znフェラ
イトとのガラス溶着の相手材料として不適であり、Mn−
Znフェライトの熱膨張係数105〜120×10-7／℃と同じ熱
膨張係数を保持させるため、CaO25〜50wt%の含有とす
る。
CeO2は、TiO2−CaO系の機械加工性を改善し、磁器の色
調を黒色に均一化するために添加するものであるが、そ
の含有がTiO2，CaOの合計を100として、2wt%未満では上
記の添加効果がなく、また、10wt%を超える含有では焼
結体の結晶組織が不均一となり、加工性も悪化するた
め、ソフトフェライトの相手材料として不適となるた
め、２〜10wt%の添加とする。
調を黒色に均一化するために添加するものであるが、そ
の含有がTiO2，CaOの合計を100として、2wt%未満では上
記の添加効果がなく、また、10wt%を超える含有では焼
結体の結晶組織が不均一となり、加工性も悪化するた
め、ソフトフェライトの相手材料として不適となるた
め、２〜10wt%の添加とする。
実施例 以下に、この発明を実施例に基づいて説明する。
市販されているTiO2，CaCO3，CaO2を用いて、第１表に
示す如く、焼結後の組成がこの発明による組成比（No.
１〜６）ならびにこの発明の範囲外の組成比（No.７〜
９）となるよう秤量し、ボールミルで混合し、乾燥した
後、空気中で900℃、２時間の仮焼を行った。さらに仮
焼した原料を再びボールミルで平均粒度1.3μｍになる
まで、微粉砕し、次に結合剤としてポリビニルアルコー
ルを1.5wt%加えて造粒した。造粒後に、2000Kg/cm2の成
形圧で40×20×20mmの寸法に成形し、空気中で1200℃，
２時間の焼結を行った。
示す如く、焼結後の組成がこの発明による組成比（No.
１〜６）ならびにこの発明の範囲外の組成比（No.７〜
９）となるよう秤量し、ボールミルで混合し、乾燥した
後、空気中で900℃、２時間の仮焼を行った。さらに仮
焼した原料を再びボールミルで平均粒度1.3μｍになる
まで、微粉砕し、次に結合剤としてポリビニルアルコー
ルを1.5wt%加えて造粒した。造粒後に、2000Kg/cm2の成
形圧で40×20×20mmの寸法に成形し、空気中で1200℃，
２時間の焼結を行った。
得られた磁器について、密度、熱膨張係数、ビッカース
硬度等の特性を調べ、第２表に測定結果を示している。
硬度等の特性を調べ、第２表に測定結果を示している。
本発明磁器のビッカース硬度は、フェライト材より大き
いが、CeO2を添加しない磁器よりも小さく、快削性が改
善されている。
いが、CeO2を添加しない磁器よりも小さく、快削性が改
善されている。
機械加工性については、これを適確に表現できる物理定
数はないが、現在、一般的に認められているパラメータ
として、臨界応力拡大係数がある。臨界応力拡大係数を
簡単に評価する方法として、ビッカース硬度計のダイヤ
モンド圧子による圧痕の先端に生ずるマイクロクラック
の長さで比較する方法がある。第２表の基準化クラック
長さは、500grの荷重を印加したときの前記マイクロク
ラック長さの平均値を示してあり、クラック長さが短い
ほど、加工時におけるチッピング，マイクロクラックの
発生が少ないといえる。
数はないが、現在、一般的に認められているパラメータ
として、臨界応力拡大係数がある。臨界応力拡大係数を
簡単に評価する方法として、ビッカース硬度計のダイヤ
モンド圧子による圧痕の先端に生ずるマイクロクラック
の長さで比較する方法がある。第２表の基準化クラック
長さは、500grの荷重を印加したときの前記マイクロク
ラック長さの平均値を示してあり、クラック長さが短い
ほど、加工時におけるチッピング，マイクロクラックの
発生が少ないといえる。
第１表，第２表から明らかな如く、この発明の実施例
（試料No.１〜６）は、熱膨張係数を105〜120×10-7／
℃の間にコントロールすることができ、機械的強度，加
工性等もすぐれた特性を示しており、特に、磁器材料は
黒色を呈しており、磁気ヘッド構造部品用材料に最適で
あることがわかる。
（試料No.１〜６）は、熱膨張係数を105〜120×10-7／
℃の間にコントロールすることができ、機械的強度，加
工性等もすぐれた特性を示しており、特に、磁器材料は
黒色を呈しており、磁気ヘッド構造部品用材料に最適で
あることがわかる。
Claims (1)
- 【請求項１】TiO250wt%〜75wt%、 CaO25wt%〜50wt%からなり、 TiO2，CaOの合計を100として、 CaO22wt%〜10wt%を含有したことを特徴とする磁気ヘッ
ド用磁器組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5539986A JPH0664930B2 (ja) | 1986-03-13 | 1986-03-13 | 磁気ヘツド用磁器組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5539986A JPH0664930B2 (ja) | 1986-03-13 | 1986-03-13 | 磁気ヘツド用磁器組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62213010A JPS62213010A (ja) | 1987-09-18 |
| JPH0664930B2 true JPH0664930B2 (ja) | 1994-08-22 |
Family
ID=12997453
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5539986A Expired - Lifetime JPH0664930B2 (ja) | 1986-03-13 | 1986-03-13 | 磁気ヘツド用磁器組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0664930B2 (ja) |
-
1986
- 1986-03-13 JP JP5539986A patent/JPH0664930B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62213010A (ja) | 1987-09-18 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
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