JPH0679502A - 耐摩耗性および耐欠損性のすぐれた表面被覆炭窒化チタン基サーメット製切削工具 - Google Patents
耐摩耗性および耐欠損性のすぐれた表面被覆炭窒化チタン基サーメット製切削工具Info
- Publication number
- JPH0679502A JPH0679502A JP4252140A JP25214092A JPH0679502A JP H0679502 A JPH0679502 A JP H0679502A JP 4252140 A JP4252140 A JP 4252140A JP 25214092 A JP25214092 A JP 25214092A JP H0679502 A JPH0679502 A JP H0679502A
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- JP
- Japan
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- cutting
- cutting tool
- hard coating
- resistance
- coated
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- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐摩耗性および耐欠損性のすぐれた表面被覆
ＴｉＣＮ基サーメット製切削工具を提供する。 【構成】 ＴｉＣＮ基サーメット基体の表面に、化学蒸
着法および／または物理蒸着法により硬質被覆層を形成
してなる表面被覆ＴｉＣＮ基サーメット製切削工具にお
いて、切刃のすくい面部分の硬質被覆層のもつ圧縮応力
をＦh 、同逃げ面部分の硬質被覆層のもつ圧縮応力をＦ
l とした場合、Ｆh −Ｆl ≧５kg／mm2 を満足する。
ＴｉＣＮ基サーメット製切削工具を提供する。 【構成】 ＴｉＣＮ基サーメット基体の表面に、化学蒸
着法および／または物理蒸着法により硬質被覆層を形成
してなる表面被覆ＴｉＣＮ基サーメット製切削工具にお
いて、切刃のすくい面部分の硬質被覆層のもつ圧縮応力
をＦh 、同逃げ面部分の硬質被覆層のもつ圧縮応力をＦ
l とした場合、Ｆh −Ｆl ≧５kg／mm2 を満足する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、例えば鋼の連続切削
ではすぐれた耐摩耗性を示し、かつ断続切削ではすぐれ
た耐欠損性を発揮する表面被覆炭窒化チタン（以下、Ｔ
ｉＣＮで示す）基サーメット製切削工具に関するもので
ある。
ではすぐれた耐摩耗性を示し、かつ断続切削ではすぐれ
た耐欠損性を発揮する表面被覆炭窒化チタン（以下、Ｔ
ｉＣＮで示す）基サーメット製切削工具に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】従来、ＴｉＣＮ基サーメット基体の表面
に、例えばＴｉの炭化物、窒化物、炭窒化物、炭酸化
物、および炭窒酸化物、並びに酸化アルミニウム（以
下、それぞれＴｉＣ，ＴｉＮ，ＴｉＣＮ，ＴｉＣＯ、お
よびＴｉＣＮＯ、並びにＡｌ2 Ｏ3で示す）などのうち
の１種の単層または２種以上の複層からなる硬質被覆層
を化学蒸着法または物理蒸着法により５〜２０μｍの平
均層厚で形成してなる表面被覆ＴｉＣＮ基サーメット製
切削工具が、例えば鋼などの連続仕上げ切削に用いられ
ている。
に、例えばＴｉの炭化物、窒化物、炭窒化物、炭酸化
物、および炭窒酸化物、並びに酸化アルミニウム（以
下、それぞれＴｉＣ，ＴｉＮ，ＴｉＣＮ，ＴｉＣＯ、お
よびＴｉＣＮＯ、並びにＡｌ2 Ｏ3で示す）などのうち
の１種の単層または２種以上の複層からなる硬質被覆層
を化学蒸着法または物理蒸着法により５〜２０μｍの平
均層厚で形成してなる表面被覆ＴｉＣＮ基サーメット製
切削工具が、例えば鋼などの連続仕上げ切削に用いられ
ている。
【０００３】一方、近年の切削加工の省力化およびＦＡ
化はめざましく、これに伴ない、切削工具には汎用性が
強く要求される傾向にあるが、上記の従来表面被覆Ｔｉ
ＣＮ基サーメット製切削工具においては、これを例えば
やや送りの高い鋼の断続仕上げ切削に用いた場合、切刃
に欠損が発生し易く、実用に供することができないのが
現状である。
化はめざましく、これに伴ない、切削工具には汎用性が
強く要求される傾向にあるが、上記の従来表面被覆Ｔｉ
ＣＮ基サーメット製切削工具においては、これを例えば
やや送りの高い鋼の断続仕上げ切削に用いた場合、切刃
に欠損が発生し易く、実用に供することができないのが
現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、耐欠損性のすぐれた表面被覆Ｔ
ｉＣＮ基サーメット製切削工具を開発すべく、特に上記
従来表面被覆ＴｉＣＮ基サーメット製切削工具に着目し
研究を行なった結果、ＴｉＣＮ基サーメット基体の表面
に、化学蒸着法および／または物理蒸着法により上記硬
質被覆層を形成した場合、この結果の硬質被覆層は、切
刃全体に亘って通常１０〜４０kg／mm2の範囲内の所定
の圧縮応力をもつようになるが、切刃のすくい面部分に
おける硬質被覆層に、例えば鋼球使用のショットブラス
ト処理などの機械的微小叩打衝撃処理を施すと、この部
分の圧縮応力が相対的に増大するようになり、前記すく
い面部分の硬質被覆層のもつ圧縮応力をＦh 、切刃の逃
げ面部分の硬質被覆層のもつ圧縮応力をＦl とした場
合、 Ｆh −Ｆl ≧５kg／mm2 、 を満足した状態になると、この結果の表面被覆ＴｉＣＮ
基サーメット製切削工具は、断続切削ですぐれた耐欠損
性を示すほか、連続切削でもより一段とすぐれた耐摩耗
性を示すという研究結果を得たのである。
上述のような観点から、耐欠損性のすぐれた表面被覆Ｔ
ｉＣＮ基サーメット製切削工具を開発すべく、特に上記
従来表面被覆ＴｉＣＮ基サーメット製切削工具に着目し
研究を行なった結果、ＴｉＣＮ基サーメット基体の表面
に、化学蒸着法および／または物理蒸着法により上記硬
質被覆層を形成した場合、この結果の硬質被覆層は、切
刃全体に亘って通常１０〜４０kg／mm2の範囲内の所定
の圧縮応力をもつようになるが、切刃のすくい面部分に
おける硬質被覆層に、例えば鋼球使用のショットブラス
ト処理などの機械的微小叩打衝撃処理を施すと、この部
分の圧縮応力が相対的に増大するようになり、前記すく
い面部分の硬質被覆層のもつ圧縮応力をＦh 、切刃の逃
げ面部分の硬質被覆層のもつ圧縮応力をＦl とした場
合、 Ｆh −Ｆl ≧５kg／mm2 、 を満足した状態になると、この結果の表面被覆ＴｉＣＮ
基サーメット製切削工具は、断続切削ですぐれた耐欠損
性を示すほか、連続切削でもより一段とすぐれた耐摩耗
性を示すという研究結果を得たのである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、ＴｉＣＮ基サーメット基体の表
面に、化学蒸着法および／または物理蒸着法により硬質
被覆層を形成してなる表面被覆ＴｉＣＮ基サーメット製
切削工具において、切刃のすくい面部分の硬質被覆層の
もつ圧縮応力をＦh 、同逃げ面部分の硬質被覆層のもつ
圧縮応力をＦl とした場合、 Ｆh −Ｆl ≧５kg／mm2 、 を満足する、耐摩耗性および耐欠損性にすぐれた表面被
覆ＴｉＣＮ基サーメット製切削工具に特徴を有するもの
である。
なされたものであって、ＴｉＣＮ基サーメット基体の表
面に、化学蒸着法および／または物理蒸着法により硬質
被覆層を形成してなる表面被覆ＴｉＣＮ基サーメット製
切削工具において、切刃のすくい面部分の硬質被覆層の
もつ圧縮応力をＦh 、同逃げ面部分の硬質被覆層のもつ
圧縮応力をＦl とした場合、 Ｆh −Ｆl ≧５kg／mm2 、 を満足する、耐摩耗性および耐欠損性にすぐれた表面被
覆ＴｉＣＮ基サーメット製切削工具に特徴を有するもの
である。
【０００６】なお、この発明の切削工具において、Ｆh
をＦl に比して５kg／mm2 以上高くしたのは、両者の差
が５kg／mm2 未満では、耐摩耗性および耐欠損性に顕著
な改善効果が得られないという理由によるものである。
をＦl に比して５kg／mm2 以上高くしたのは、両者の差
が５kg／mm2 未満では、耐摩耗性および耐欠損性に顕著
な改善効果が得られないという理由によるものである。
【０００７】
【実施例】つぎに、この発明の切削工具を実施例により
具体的に説明する。原料粉末として、平均粒径：１．２
μｍのＣｏ粉末、同２．５μｍのＮｉ粉末、同１．５μ
ｍのＴａＣ粉末、同２．０μｍのＮｂＣ粉末、同１．０
μｍのＷＣ粉末、同１．３μｍのＭｏ2 Ｃ粉末、同２．
０μｍのＺｒＣ粉末、同１．４μｍのＴｉＣ粉末、同
１．３μｍのＴｉＮ粉末、および同１．５μｍのＴｉＣ
Ｎ（重量比でＴｉＣ／ＴｉＮ＝５０／５０）粉末を用意
し、これら原料粉末を表１に示される配合組成に配合
し、ボールミルで７２時間湿式混合し、乾燥した後、圧
粉体にプレス成形し、ついでこれらの圧粉体の一部を、
１×１０-2トールの真空中、１４５０〜１５００℃の範
囲内の所定温度に１時間保持の条件で真空焼結してＴｉ
ＣＮ基サーメット基体Ａ，Ｂを製造し、また前記圧粉体
の残りについては、１３００℃までの昇温過程を１×１
０-2トールの真空雰囲気とし、１３００℃から１４５０
〜１６００℃の範囲内の所定の焼結温度までの昇温過程
と前記焼結温度に１時間保持の雰囲気を４０トールの窒
素雰囲気とし、かつ前記焼結温度からの冷却を１×１０
-1トールの真空中で行なう焼結を施して、同じく表１に
示される最大結合相含有量と厚さの結合相富化表面部を
有するＴｉＣＮ基サーメット基体Ｃ，Ｄを製造した。な
お、上記ＴｉＣＮ基サーメット基体（以下、サーメット
基体という）Ａ〜ＤはいずれもＩＳＯ・ＣＮＭＧ１２０
４０８の切削チップ形状をもつものである。
具体的に説明する。原料粉末として、平均粒径：１．２
μｍのＣｏ粉末、同２．５μｍのＮｉ粉末、同１．５μ
ｍのＴａＣ粉末、同２．０μｍのＮｂＣ粉末、同１．０
μｍのＷＣ粉末、同１．３μｍのＭｏ2 Ｃ粉末、同２．
０μｍのＺｒＣ粉末、同１．４μｍのＴｉＣ粉末、同
１．３μｍのＴｉＮ粉末、および同１．５μｍのＴｉＣ
Ｎ（重量比でＴｉＣ／ＴｉＮ＝５０／５０）粉末を用意
し、これら原料粉末を表１に示される配合組成に配合
し、ボールミルで７２時間湿式混合し、乾燥した後、圧
粉体にプレス成形し、ついでこれらの圧粉体の一部を、
１×１０-2トールの真空中、１４５０〜１５００℃の範
囲内の所定温度に１時間保持の条件で真空焼結してＴｉ
ＣＮ基サーメット基体Ａ，Ｂを製造し、また前記圧粉体
の残りについては、１３００℃までの昇温過程を１×１
０-2トールの真空雰囲気とし、１３００℃から１４５０
〜１６００℃の範囲内の所定の焼結温度までの昇温過程
と前記焼結温度に１時間保持の雰囲気を４０トールの窒
素雰囲気とし、かつ前記焼結温度からの冷却を１×１０
-1トールの真空中で行なう焼結を施して、同じく表１に
示される最大結合相含有量と厚さの結合相富化表面部を
有するＴｉＣＮ基サーメット基体Ｃ，Ｄを製造した。な
お、上記ＴｉＣＮ基サーメット基体（以下、サーメット
基体という）Ａ〜ＤはいずれもＩＳＯ・ＣＮＭＧ１２０
４０８の切削チップ形状をもつものである。
【０００８】ついで、これらのサーメット基体Ａ〜Ｄの
表面に、通常の化学蒸着法（ＣＶＤ）および／または物
理蒸着法（ＰＶＤ）を用い、通常の条件で表２に示され
る組成および平均層厚の硬質被覆層を形成することによ
り従来表面被覆ＴｉＣＮ基サーメット製切削工具（以
下、従来被覆サーメット製工具という）１〜８をそれぞ
れ製造した。
表面に、通常の化学蒸着法（ＣＶＤ）および／または物
理蒸着法（ＰＶＤ）を用い、通常の条件で表２に示され
る組成および平均層厚の硬質被覆層を形成することによ
り従来表面被覆ＴｉＣＮ基サーメット製切削工具（以
下、従来被覆サーメット製工具という）１〜８をそれぞ
れ製造した。
【０００９】さらに、引続いて上記従来被覆サーメット
製工具１〜８の切刃すくい面部分および／または逃げ面
部分に、それぞれショットとして平均径：０．３mmφの
鋼球を用い、投射速度：５０〜９０ｍ／分、投射時間：
５０〜２００秒の条件でショットブラスト処理を施すこ
とにより表３，４に示される圧縮応力を切刃すくい面部
分および逃げ面部分に有する本発明表面被覆ＴｉＣＮ基
サーメット製切削工具（以下、本発明被覆サーメット製
工具という）１〜８、および比較表面被覆ＴｉＣＮ基サ
ーメット製切削工具（以下、比較被覆サーメット製工具
という）１〜８をそれぞれ製造した。したがって、本発
明被覆サーメット製工具１〜８および比較被覆サーメッ
ト製工具１〜８のそれぞれの硬質被覆層の組成および平
均層厚は、上記従来被覆サーメット製工具１〜８のそれ
とそれぞれ対応して同一である。
製工具１〜８の切刃すくい面部分および／または逃げ面
部分に、それぞれショットとして平均径：０．３mmφの
鋼球を用い、投射速度：５０〜９０ｍ／分、投射時間：
５０〜２００秒の条件でショットブラスト処理を施すこ
とにより表３，４に示される圧縮応力を切刃すくい面部
分および逃げ面部分に有する本発明表面被覆ＴｉＣＮ基
サーメット製切削工具（以下、本発明被覆サーメット製
工具という）１〜８、および比較表面被覆ＴｉＣＮ基サ
ーメット製切削工具（以下、比較被覆サーメット製工具
という）１〜８をそれぞれ製造した。したがって、本発
明被覆サーメット製工具１〜８および比較被覆サーメッ
ト製工具１〜８のそれぞれの硬質被覆層の組成および平
均層厚は、上記従来被覆サーメット製工具１〜８のそれ
とそれぞれ対応して同一である。
【００１０】なお、比較被覆サーメット製工具１〜８
は、切刃すくい面部分および／または逃げ面部分におけ
る硬質被覆層の圧縮応力分布がこの発明の範囲から外れ
たものである。また、表４には、従来被覆サーメット製
工具１〜８の切刃すくい面部分および逃げ面部分におけ
る硬質被覆層の圧縮応力も示した。以上、圧縮応力は、
Ｘ線法により表２の※印を付した組成、すなわち硬質被
覆層のうちの表３，４に示される組成のものについて測
定した結果を示すものである。
は、切刃すくい面部分および／または逃げ面部分におけ
る硬質被覆層の圧縮応力分布がこの発明の範囲から外れ
たものである。また、表４には、従来被覆サーメット製
工具１〜８の切刃すくい面部分および逃げ面部分におけ
る硬質被覆層の圧縮応力も示した。以上、圧縮応力は、
Ｘ線法により表２の※印を付した組成、すなわち硬質被
覆層のうちの表３，４に示される組成のものについて測
定した結果を示すものである。
【００１１】
【表１】
【００１２】
【表２】
【００１３】
【表３】
【００１４】
【表４】
【００１５】つぎに、この結果得られた各種の被覆サー
メット製工具について、 被削材：ＪＩＳ・ＳＣＭ４４０（硬さ：ＨB ２２０）の
丸棒、 切削速度：２２０ｍ／min 、 送り：０．２mm／rev.、 切込み：１mm、 切削時間：３０分、 の条件での鋼の乾式連続切削試験、並びに、 被削材：ＪＩＳ・ＳＣＭ４４０（硬さ：ＨB ２２０）の
溝付き丸棒、 切削速度：２２０ｍ／min 、 送り：０．２mm／rev.、 切込み：１mm、 の条件での鋼の乾式断続切削試験を行ない、上記連続切
削試験では切刃逃げ面の摩耗幅を測定し、また上記断続
切削試験では切刃に欠損が発生するまでの切削時間を測
定した。これらの測定結果を表３，４に示した。
メット製工具について、 被削材：ＪＩＳ・ＳＣＭ４４０（硬さ：ＨB ２２０）の
丸棒、 切削速度：２２０ｍ／min 、 送り：０．２mm／rev.、 切込み：１mm、 切削時間：３０分、 の条件での鋼の乾式連続切削試験、並びに、 被削材：ＪＩＳ・ＳＣＭ４４０（硬さ：ＨB ２２０）の
溝付き丸棒、 切削速度：２２０ｍ／min 、 送り：０．２mm／rev.、 切込み：１mm、 の条件での鋼の乾式断続切削試験を行ない、上記連続切
削試験では切刃逃げ面の摩耗幅を測定し、また上記断続
切削試験では切刃に欠損が発生するまでの切削時間を測
定した。これらの測定結果を表３，４に示した。
【００１６】
【発明の効果】表３，４に示される結果から、本発明被
覆サーメット製工具１〜８は、いずれも従来被覆サーメ
ット製工具１〜８に比して、連続切削では同等以上の耐
摩耗性を示し、また断続切削では、従来被覆サーメット
製工具１〜８がきわめて短時間の切削で切刃に欠損が発
生するのに対して、すぐれた切削性能を長期に亘って発
揮し、すぐれた耐欠損性を示すことが明らかであり、一
方比較被覆サーメット製工具１〜８に見られるように、
切刃すくい面部分および逃げ面部分における硬質被覆層
の圧縮応力分布がこの発明の切削工具のそれと異なると
耐摩耗性および耐欠損性ともに劣ったものになることが
明らかである。上述のように、この発明の表面被覆Ｔｉ
ＣＮ基サーメット製切削工具は、連続切削では同等以上
のすぐれた耐摩耗性を示し、さらに断続切削でもすぐれ
た耐欠損性を示し、連続切削と断続切削のいずれへの実
用においてもすぐれた切削性能を長期に亘って発揮する
のである。
覆サーメット製工具１〜８は、いずれも従来被覆サーメ
ット製工具１〜８に比して、連続切削では同等以上の耐
摩耗性を示し、また断続切削では、従来被覆サーメット
製工具１〜８がきわめて短時間の切削で切刃に欠損が発
生するのに対して、すぐれた切削性能を長期に亘って発
揮し、すぐれた耐欠損性を示すことが明らかであり、一
方比較被覆サーメット製工具１〜８に見られるように、
切刃すくい面部分および逃げ面部分における硬質被覆層
の圧縮応力分布がこの発明の切削工具のそれと異なると
耐摩耗性および耐欠損性ともに劣ったものになることが
明らかである。上述のように、この発明の表面被覆Ｔｉ
ＣＮ基サーメット製切削工具は、連続切削では同等以上
のすぐれた耐摩耗性を示し、さらに断続切削でもすぐれ
た耐欠損性を示し、連続切削と断続切削のいずれへの実
用においてもすぐれた切削性能を長期に亘って発揮する
のである。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成４年１０月７日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００９
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００９】さらに、引続いて上記従来被覆サーメット
製工具１〜８の切刃すくい面部分および／または逃げ面
部分に、それぞれショットとして平均径：０．３mmφの
鋼球を用い、投射速度：５０〜９０ｍ／秒、投射時間：
５０〜２００秒の条件でショットブラスト処理を施すこ
とにより表３，４に示される圧縮応力を切刃すくい面部
分および逃げ面部分に有する本発明表面被覆ＴｉＣＮ基
サーメット製切削工具（以下、本発明被覆サーメット製
工具という）１〜８、および比較表面被覆ＴｉＣＮ基サ
ーメット製切削工具（以下、比較被覆サーメット製工具
という）１〜８をそれぞれ製造した。したがって、本発
明被覆サーメット製工具１〜８および比較被覆サーメッ
ト製工具１〜８のそれぞれの硬質被覆層の組成および平
均層厚は、上記従来被覆サーメット製工具１〜８のそれ
とそれぞれ対応して同一である。
製工具１〜８の切刃すくい面部分および／または逃げ面
部分に、それぞれショットとして平均径：０．３mmφの
鋼球を用い、投射速度：５０〜９０ｍ／秒、投射時間：
５０〜２００秒の条件でショットブラスト処理を施すこ
とにより表３，４に示される圧縮応力を切刃すくい面部
分および逃げ面部分に有する本発明表面被覆ＴｉＣＮ基
サーメット製切削工具（以下、本発明被覆サーメット製
工具という）１〜８、および比較表面被覆ＴｉＣＮ基サ
ーメット製切削工具（以下、比較被覆サーメット製工具
という）１〜８をそれぞれ製造した。したがって、本発
明被覆サーメット製工具１〜８および比較被覆サーメッ
ト製工具１〜８のそれぞれの硬質被覆層の組成および平
均層厚は、上記従来被覆サーメット製工具１〜８のそれ
とそれぞれ対応して同一である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 中村 清一郎 茨城県結城郡石下町大字古間木1511番地 三菱マテリアル株式会社筑波製作所内
Claims (1)
- 【請求項１】 炭窒化チタン基サーメット基体の表面
に、化学蒸着法および／または物理蒸着法により硬質被
覆層を形成してなる表面被覆炭窒化チタン基サーメット
製切削工具において、 切刃のすくい面部分の硬質被覆層のもつ圧縮応力を
Ｆh 、同逃げ面部分の硬質被覆層のもつ圧縮応力をＦl
とした場合、 Ｆh −Ｆl ≧５kg／mm2 、 を満足することを特徴とする耐摩耗性および耐欠損性の
すぐれた表面被覆炭窒化チタン基サーメット製切削工
具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04252140A JP3087465B2 (ja) | 1992-08-27 | 1992-08-27 | 耐摩耗性および耐欠損性のすぐれた表面被覆炭窒化チタン基サーメット製切削工具の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04252140A JP3087465B2 (ja) | 1992-08-27 | 1992-08-27 | 耐摩耗性および耐欠損性のすぐれた表面被覆炭窒化チタン基サーメット製切削工具の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0679502A true JPH0679502A (ja) | 1994-03-22 |
| JP3087465B2 JP3087465B2 (ja) | 2000-09-11 |
Family
ID=17233035
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04252140A Expired - Fee Related JP3087465B2 (ja) | 1992-08-27 | 1992-08-27 | 耐摩耗性および耐欠損性のすぐれた表面被覆炭窒化チタン基サーメット製切削工具の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3087465B2 (ja) |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6884496B2 (en) * | 2001-03-27 | 2005-04-26 | Widia Gmbh | Method for increasing compression stress or reducing internal tension stress of a CVD, PCVD or PVD layer and cutting insert for machining |
| WO2006046498A1 (ja) * | 2004-10-29 | 2006-05-04 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | 表面被覆切削工具 |
| WO2006064724A1 (ja) | 2004-12-14 | 2006-06-22 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | 表面被覆切削工具 |
| JP2006175560A (ja) * | 2004-12-22 | 2006-07-06 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | 表面被覆切削工具 |
| JP2006181645A (ja) * | 2004-12-24 | 2006-07-13 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | 表面被覆切削工具 |
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| JP2007181896A (ja) * | 2006-01-06 | 2007-07-19 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | 刃先交換型切削チップ |
| WO2009048021A1 (ja) * | 2007-10-10 | 2009-04-16 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | 刃先交換型切削チップ |
| US7803464B2 (en) | 2004-12-27 | 2010-09-28 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Surface-coated cutting tool |
| US7874770B2 (en) | 2005-03-30 | 2011-01-25 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Indexable insert |
| US20110045283A1 (en) * | 2008-02-15 | 2011-02-24 | Walter Ag | Abrasion-blasted cutting insert and method |
| JP2012030359A (ja) * | 2011-09-21 | 2012-02-16 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | 刃先交換型切削チップ |
| KR20190032455A (ko) | 2016-08-25 | 2019-03-27 | 스미또모 덴꼬오 하드메탈 가부시끼가이샤 | 표면 피복 절삭 공구 및 그 제조 방법 |
-
1992
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