JPH068722B2

JPH068722B2 - ライニング管の厚み測定法

Info

Publication number: JPH068722B2
Application number: JP16092885A
Authority: JP
Inventors: 全良岩崎; 紀生鈴木; 学小谷; 善郎西元
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 1985-07-19
Filing date: 1985-07-19
Publication date: 1994-02-02
Anticipated expiration: 2009-02-02
Also published as: JPS6221002A

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は、渦電流法によりライニング管のライナ厚や全
肉厚等の厚みを測定する方法に関し、特にジルコニウム
合金（以下、ジルカロイと称す）管の内面に純ジルコニ
ウムライナ層を形成した原子炉核燃料用の被覆管におけ
るライナ厚や全肉厚の測定等に好適に適用可能な測定法
に関するものである。

〔従来技術〕

原子炉運転の効率化のためには急激な出力上昇や下降が
不可欠であるが、従来のジルカロイ製の核燃料被覆管で
は、急激な出力変動があると応力腐食割れが懸念され
る。そこで、ジルカロイ管の内面に極薄の純ジルコニウ
ムライナ層を形成した被覆管が開発されている。このよ
うな被覆管においては強度上の問題からライナ厚や全肉
厚が所定厚さを有していることが必要であり、そのため
にこれらの厚さを正確に測定する必要がある。

一般に、ライニング管のように２種以上の金属からでき
ている管の各層や全体の厚さの測定法としては、破壊的
測定法と非破壊的測定法があるが、破壊的測定法では管
の両端部の測定しかできず、管内面全面の測定が不可欠
な上記被覆管の場合には適用できない。非破壊的測定法
としては超音波法と渦電流法があるが、超音波法は、上
記被覆管においてはライナ層とジルカロイ部の境界面で
のエコー識別が極めて困難であるため適用できない。一
方、渦電流法はジルコニウムライナ層の導電率（１／
ρ、ρ＝５０μΩ・cm）とジルカロイ部の導電率（１／
ρ、ρ＝７０μΩ・cm）の差を利用することによってラ
イナ厚や全肉厚の測定が可能である。即ち、渦電流法の
原理は、交流電流を流したコイルを金属表面に近接させ
ることにより金属表面に渦電流が流れ、その渦電流によ
って誘導磁場が誘起されてコイルのインピーダンスが変
化するため、このインピーダンスの変化量によって金属
表面の情報を得ることができるということであり、ライ
ニング管のライナ厚の変動によってインピーダンスが変
化し、また全肉厚の変動によってもインピーダンスが変
化することも周知のことであり、これによってライナ厚
や管の全肉厚を測定することが原理的に可能である。

このような渦電流法によるライナ厚の具体的な測定法の
一例として、特開昭５９−６７４０５号公報に開示され
たものがある。これはコイルと管内面との間の空隙（以
下、リフトオフと称す）の変動に起因するコイルインピ
ーダンス変化方向のインピーダンス成分Ｖｙとそれに直
交する方向のインピーダンス成分Ｖｘを求め、Ｖｘか
ら、あるいはＶｘをＶｙで補正したものからライナ厚を
求めている。

しかしながら、この方法ではリフトオフ変動に起因する
コイルインピーダンス変化方向を決める際にリフトオフ
を機械的に一定量変化させる必要があり、この点に問題
がある。即ち、リフトオフ変動によるインピーダンス変
化方向を直角座標系の正規化インピーダンス平面で示し
た第７図において、リフトオフ変動量が１００μｍのと
きにはＡ−Ｂ方向、リフトオフ変動量が２００μｍのと
きにはＡ−Ｃ方向がそれぞれリフトオフ変動によるイン
ピーダンス変化方向となり、リフトオフ変動量によって
コイルインピーダンス変化方向が変化してしまい、上記
Ｖｘ・Ｖｙの方向の決定が不正確になるという問題があ
る。また、第８図に示すようにリフトオフ変動量に対し
てインピーダンス変化量が非線形に変化し、これによっ
てもリフトオフ変動量によってインピーダンス変化方向
が変化することが察知される。従って、リフトオフ変動
量によりインピーダンス変化方向を決める際にリフトオ
フ変動量を一定にしなければライナ厚を正確に求めるこ
とはできないが、実際上、リフトオフ変動量を機械的に
一定量変化させることは極めて困難である。また、リフ
トオフ量を算出してライナ厚を補正することも示されて
いるが、ライナ厚を正確に算出するには実際のライニン
グ管において当然発生するライナ層やジルカロイ部の導
電率の変動をも考慮する必要があるが、この公報では無
視されている。さらに、この方法ではライナ厚と全肉厚
の測定を同時に行うことも当然不可能である。

〔発明の目的〕

本発明は、上記従来の問題点を解決するためになされた
ものであって、ライニング管のライナ厚を管内面側から
精度良く測定できるライニング管の厚み測定法及びライ
ナ厚と全肉厚を同時に測定できるライニング管の厚み測
定法の提供を目的とする。

〔発明の構成〕

本発明の第１のライニング管の厚み測定法は、電磁誘導
試験用のコイルをライニング管内に挿入し、周波数が互
いに異なる二種の試験周波数を順次印加したときのコイ
ルの各インピーダンスを、各試験周波数での励磁状態か
ら各々周波数を微小変化させたときに直角座標系インピ
ーダンス平面で生ずるインピーダンスの変化の方向と、
それに直交する方向との各インピーダンス成分でそれぞ
れ検出し、これらインピーダンス成分からライナ厚を求
めることを特徴とするものである。

また本発明の第２のライニング管の厚み測定法は、電磁
誘導試験用のコイルをライニング管内に挿入し、周波数
が互いに異なる三種の試験周波数を順次印加したときの
コイルの各インピーダンスを、各試験周波数での励磁状
態から各々周波数を微小変化させたときに直角座標系イ
ンピーダンス平面で生ずるインピーダンスの変化の方向
と、それに直交する方向との各インピーダンス成分でそ
れぞれ検出し、これらインピーダンス成分からライナ厚
及び全肉厚を求めることを特徴とするものである。

第１図と第２図を参照して詳細に説明すると、第１図
は、電磁誘導試験用コイルを抵抗が順次異なる試料に対
面させたときのコイルインピーダンスの変化を、直角座
標系の正規化インピーダンス平面に表わした図で、第２
図はその部分詳細図である。第１図において、縦軸上の
“１”の点は、試料の抵抗が無限大のとき（換言すれ
ば、リフトオフが無限大のとき）で、渦電流は発生せ
ず、試料がないときのコイルのインピーダンスに相当す
る。

一方、図中のｌはリフトオフ量で、ｌ＝ｌ_１・ｌ_２・ｌ
_３（ｌ_１＜ｌ_２＜ｌ_３）の三種のリフトオフ量にそれぞ
れ対応して、上記縦軸上の“１”の点を各々起点とする
略半円状の曲線（以下、単層変化曲線という）が示され
ているが、例えばｌ＝ｌ_１の単層変化曲線を例に挙げて
説明すると、試料の抵抗が有限で、抵抗値が次第に減少
し、ω（角周波数）・μ（透磁率）・σ（導電率）・
^２（：コイル平均半径）の積が大きくなるにつれて渦
電流が増加し、この結果、コイルインピーダンスは、縦
軸上の“１”の点から、ｌ＝ｌ_１の単層変化曲線に沿っ
て図において右下方向に変化する。さらに試料の抵抗が
減少すると、コイルインピーダンスの純抵抗成分（実数
部の値）が最大の点を過ぎ、図において左下方向に変化
する。試料の抵抗が零になると、純抵抗成分は零とな
る。

このように、試料の抵抗の減少（または、角周波数ωの
増加）に伴って、コイルインピーダンスのインダクタン
ス成分（虚数部の値）は、渦電流の増加による反対磁場
の重畳によって減少する一方、純抵抗成分は試料の抵抗
がある値以上より小さくなると、かえって減少する。こ
のような純抵抗成分の変化は、渦電流による試料の発熱
損失をコイルから見た分と考えて説明される（日本非破
壊検査協会編「非破壊検査便覧」日刊工業新聞社発行、
第２版（昭和43年12月10日発行）、第624〜625頁等参
照）。

そして、試料がジルカロイ（導電率σzry＝１／ρ、ρ
＝７０μΩ・cm、透磁率μ＝１）であり、コイルへ印加
する励磁周波数が例えば２ＭHzのときのコイルインピー
ダンスは、図において縦軸上の“１”の点から右下方向
に斜めに傾斜させて示した四本の破線のうち最上位の線
が、ｌ＝ｌ_１の単層変化曲線と交わる点で表わされる。
また、ジルカロイの導電率が上記から幾分変化している
場合には、インピーダンスは、上記の交点から図中矢印
方向に単層変化曲線に沿って移動した点で表わされる。

一方、試料が純ジルコニウム（導電率σzr＝１／ρ、ρ
＝５０μΩ・cm、透磁率μ＝１）であり、コイルへ印加
する励磁周波数が２ＭHzのときのコイルインピーダンス
は、上述の四本の破線のうちの上から二番目の線が、上
記の単層変化曲線と交わる点で表わされる。また、純ジ
ルコニウムの導電率が不純物濃度等に応じて上記から幾
分変化している場合には、インピーダンスは上記の交点
から図中矢印方向に単層変化曲線に沿って変化する。

次に、ジルカロイの表面に純ジルコニウムがライナ層と
して設けられている場合には、上記したジルカロイに対
する交点と、純ジルコニウムに対する交点とから、図に
おいて右下側に膨らむ曲線（以下、二層変化曲線とい
う）上の点でコイルインピーダンスが示され、そして、
ライナ厚が厚くなる程、この二層変化曲線に沿って、単
層変化曲線上のジルカロイに対応する交点側から、純ジ
ルコニウムに対応する交点側に向かって変化することに
なる。

また、コイルへ印加する励磁周波数が上記よりも高く、
例えば４ＭHzのときには渦電流が増加することによっ
て、ジルカロイ、及び純ジルコニウムにそれぞれ対応す
るコイルインピーダンスは、ｌ＝ｌ_１の単層変化曲線に
沿って、２ＭHzのときよりも図において下方向にそれぞ
れ移動し、図において縦軸上の“１”の点から右下方向
に延びる四本の破線のうちの下側の二本が、それぞれ単
層変化曲線と交わる点となる。そして、ジルカロイの表
面に純ジルコニウムがライナ層として設けられたものを
試料とするときのコイルインピーダンスは、前記と同様
に、このときの各交点から右下側に膨出した二層変化曲
線に沿って、ライナ厚に応じて変化する。

一方、リフトオフ量ｌが、上記のｌ_１よりも大きいｌ_２
・ｌ_３では、試料に生ずる渦電流がｌ＝ｌ_１のときより
も全体的に小さくなり、したがって、渦電流による反対
磁場の影響が小さくなるために、ｌ＝ｌ_２・ｌ_３にそれ
ぞれ対応する単層変化曲線は、ｌ＝ｌ_１の単層変化曲線
よりも縦軸上の“１”の点に近づいた略半円状の曲線と
なる。

そして、リフトオフがｌ＝ｌ_２・ｌ_３の場合にも、ジル
カロイの表面に純ジルコニウムがライナ層として設けら
れたものを試料とするときのコイルインピーダンスは、
上記同様に、ｌ＝ｌ_２・ｌ_３の各単層変化曲線と、右下
方向に延びる破線との各交点から、右下側に膨出する各
二層変化曲線に沿って、それぞれライナ厚に応じて変化
する。

さらに、上記の各二層変化曲線は、母金属としてのジル
カロイと、ライナ層としての純ジルコニウムとの各導電
率の差異によっても相違する。これら金属の導電率は金
属中の不純物の量に敏感であり、商取引の中で許容され
る不純物の許容範囲の中でも比較的大きく変化する。こ
のような変化によってもコイルインピーダンスは異なる
ものとなる。これら導電率の変化に基づく二層変化曲線
の相違を、ｌ＝ｌ_２の単層変化曲線に沿って図示してい
る。ジルカロイの導電率σzryが例えば小さい場合に
は、二層変化曲線は図中破線で示すようになり、この曲
線に沿ってライナ厚に応じてコイルインピーダンスは変
化する。一方、純ジルコニウムの導電率σzrが大きい場
合には、二層変化曲線は図中一点鎖線で示すようにな
る。

このように、リフトオフ量のほか、ライナ層の導電率、
ジルカロイ部の導電率が相違する場合にも、二層変化曲
線はそれぞれ異なるものとなり、したがって、励磁周波
数を定めてコイルから出力されるコイルインピーダンス
に対応する信号は、ライナ厚が同じであっても、リフト
オフ量、ライナ層の導電率、ジルカロイ部の導電率の変
化に応じて相違する。

なお、コイルから出力される信号について、リフトオフ
変動による信号、ライナ層の導電率の変動による信号、
母材部（ジルカロイ部）の導電率の変動による信号、ラ
イナ厚の変動による信号、全肉厚の変動による信号に
は、次のような性質がある。

1) リフトオフ変動による信号とライナ層及び母材部の
導電率変動による信号（以下、ノイズ信号という）は、
ライナ厚の変動による信号と全肉厚の変動による信号の
感度に影響する。

2) ノイズ信号とライナ厚の変動による信号と全肉厚の
変動による信号は、周波数に対する依存性が異なる。

3) ノイズ信号は、ライナ厚の変動による信号と全肉厚
の変動による信号に加算的に合成される。

(4) ノイズ信号は、リフトオフ変動による信号とライ
ナ層及び母材部の導電率の変動による信号を加算的に合
成したものである。

このように、コイルインピーダンスは、ライナ厚、リフ
トオフ量、ライナ層の導電率、ジルカロイ部の導電率の
変化に影響を受けるが、ここで、ライナ層の導電率、ジ
ルカロイ部の導電率、リフトオフ量が各々一定と仮定す
ると、コイルインピーダンスの変化はライナ厚の変化に
１：１に対応して変化し、このとき、ライナ厚を未知
数、コイルインピーダンスの例えば絶対値を変数とし
て、ライナ厚と、コイルインピーダンスの絶対値との関
係式を予め求めることができる。したがって、被測定管
でのコイルインピーダンスの絶対値を検出する測定を行
い、この測定値を上記関係式に代入することでライナ厚
が求められる。

次にリフトオフが変動することを考慮すると、この場合
には、リフトオフとライナ厚との二つの未知数を同時に
特定できる二種類の測定値が必要となる。これは、第１
図から明らかなように、コイルインピーダンスを、直交
座標系での各成分で求めることによって与えられる。し
たがって、この場合には、コイルインピーダンスの二成
分を変数とするライナ厚の算出式を予め求めておくこと
で、検出されるコイルインピーダンスから、ライナ層の
厚みが求められる。

そして、さらにライナ層の導電率、ジルカロイ部の導電
率も各々変動することを考慮すると、この場合には、四
つの未知数を同時に特定できる四種類の測定値が必要と
なる。そこで、本願では、周波数が互いに異なる二種の
試験周波数を設定し、これら試験周波数を印加すること
によって得られる合計四つのインピーダンス成分を求め
る。したがって、この場合には、上記の四つのインピー
ダンス成分を変数とするライナ厚の算出式を予め求めて
おき、この算出式に、被測定管での測定値を代入するこ
とによって、ライナ層の厚みが求められる。

測定に用いる試験周波数は、次のように選択する。

1) 主に全肉厚の測定に用いる周波数ｆ_１は、その浸透
深さが全肉厚に近い値となるものを選択する。

2) 主にライナ厚の測定に用いる周波数ｆ_２・ｆ_３は、
その浸透深さがライナ層に近い値となるものを２種類選
択する。

なお、浸透深さδは次式で与えられる。

δ＝（２／ωμσ）^１／２[m] ここで、ω ：角周波数（＝２πｆ） μ ：μｒ×μ_０ μｒ：比透磁率 μ_０：真空中の透磁率（＝４π×１０^７［Ｈ／ｍ］） σ ：導電率（＝１／ρ） ρ ：固有抵抗［Ω・ｍ］そして、試験周波数をｆ_１・ｆ_２・ｆ_３としたとき、角
試験周波数での励磁状態から各々周波数を微小変化させ
たときに直角座標系インピーダンス平面で生ずるインピ
ーダンスの変化の方向の成分、すなわち水平成分と、上
記の変化方向に直交する方向の成分、すなわち垂直成分
とを各試験周波数毎に検出する。

これら水平成分と垂直成分とをそれぞれＨ_１・Ｖ_１・Ｈ
_２・Ｖ_２・Ｈ_３・Ｖ_３とするとき、これらを代入してラ
イナ厚Ｔzrおよび全肉厚Ｔｔを算出するための算出式
は、予め、種々のライニング管を試作し、これらの管で
上記のインピーダンス成分Ｈ_１・Ｖ_１・Ｈ_２・Ｖ_２・Ｈ
_３・Ｖ_３を測定すると共に、ライナ厚Ｔzrおよび全肉厚
Ｔｔを破壊測定により予め実測し、これら実測データか
ら、重回帰分析により求められる回帰式で与えることが
できる。

その具体的な手順の一例を示せば、まず、ライナ厚Ｔzr
および全肉厚Ｔｔの回帰モデル式を、上記インピーダン
ス成分Ｈ_１・Ｖ_１・Ｈ_２・Ｖ_２・Ｈ_３・Ｖ_３を変数とし
て、各々次のような多項式モデルとする。

（１）ライナ厚（２）全肉厚算出式なお、各式（１）（２）における項の数は、各変数の最
大次数を与えるｎ_１、ｎ_２、ｎ_３、ｎ_４、およびｒ_１、
ｒ_２、ｒ_３、ｒ_４、ｒ_５、ｒ_６の数値に応じて増大する
が、まず、これら次数を比較的小さい値に設定して前記
の実測データによる重回帰分析を行う。また、このとき
の重回帰分析により、各項の中で、ＴzrやＴｔに対する
寄与率の小さい項はこれを除き、寄与率の大きな項のみ
を残した式を求める。

次いで、最小二乗法により、各項の係数Ｃｉjkｌ、Ｃｉ
jklmｎを求め回帰式を決定する。こうして得られる回帰
式での算出値と各実測値との誤差が、基準誤差範囲内と
なる回帰式が求められれば、ライナ厚Ｔzrおよび全肉厚
Ｔｔの算出式とする。なお、上記の誤差が基準誤差範囲
を逸脱する場合には、さらに前記の次数を変えて上記の
手順を繰返すことで、最終的な算出式が求められる。

このようにして算出式を予め求めておくことによって、
その後製作されるライニング管については、前記の水平
成分と垂直成分Ｈ_１・Ｖ_１・Ｈ_２・Ｖ_２・Ｈ_３・Ｖ_３を
測定し、これらを上記の算出式に代入して計算する。こ
れによって、ライナ厚Ｔzrおよび全肉厚Ｔｔを、破壊検
査を行うことなく求めることができる。

なお、母材部の肉厚（ジルカロイ厚）も同様に算出でき
るが、全肉厚からライナ厚を減じることによっても、算
出可能である。

〔実施例〕

次に、本発明をライナ被覆管のライナ厚及び全肉厚の測
定に適用した一実施例を第３図〜第６図に基づいて説明
する。第３図（ａ）において、同図（ｂ）に示すように
ジルカロイ管１ａの内面に純ジルコニウムのライナ層１
ｂが形成されたライナ被覆管１が、回転機２によりその
軸心回りに回転駆動可能に保持され、このライナ被覆管
１内に挿入可能なプローブ３が挿入装置４にて支持され
ている。プローブ３内には絶対値型のコイルが埋め込ま
れており、コイル径は約１mmである。このコイルからの
信号、即ちインピーダンス変化は渦流測定器５で検知さ
れて電圧に変換され、その出力が上記算出式をプログラ
ムされた演算装置６に入力されてライナ厚、全肉厚及び
ジルカロイ厚が演算され、その結果が表示器７に表示さ
れるように構成されている。

試験周波数ｆ_１、ｆ_２、ｆ_３としてそれぞれ５００ＫH
z、２ＭHz、４ＭHzを選定した。

上記演算装置６にプログラムされている算出式の一例に
ついて、次に説明する。

上記の算出式を重回帰分析によって求めるために、ま
ず、ライナ管の製造工程、および、測定工程で生じ得る
変化の最大、および最小の範囲で意図的に変化させた試
験片、例えば、平均ライナ厚を２０、４０、６０、８
０、１００μｍの５レベルに変化させたライナ被覆管、
また、ジルコニウム、ジルカロイの導電率を変化させる
ため、ロットの異なる４ロットの素管を用いたライナ被
覆管を製作した。

なお、平均的なライナ厚が上記のようなものであって
も、ライナ厚は周方向で±１０μｍ程度緩やかに変化す
る。そこで、上記の管２０種について、周方向４５度毎
に計８回の測定を行い、したがって、データの数として
は、１６０箇所でのインピーダンス測定値を求めた。

これらライナ被覆管を各インピーダンスの計測箇所で切
断し、ライナ厚および全肉厚をそれぞれ実測する。これ
によって、１６０組の実測データが得られる。

これらの実測データを用い、回帰式を求める。まず、ラ
イナ厚Ｔzrについて、その回帰モデル式を、の多項式とする。そして、まず、次数ｎ_１、ｎ_２、
ｎ_３、ｎ_４について、ｎ_１＝ｎ_２＝ｎ_３＝ｎ_４＝２、ｎ_１＋ｎ_２＋ｎ_３＋ｎ_４≦２の条件設定を行い、２次までの項に対し検討した。この
とき、ライナ厚Ｔzrの回帰モデル式の項の数は１５とな
る。なお、上記の次数の設定で所要の精度（本実施例に
おいては、１μｍ）が得られないときには、さらに、よ
り高次の項まで含めて検討することとなる。

重回帰分析では、実測データから、上記の多項式におけ
る各項の中で、ライナ厚Ｔzrに影響度の高い項、すなわ
ち、寄与率の高い項を選択する手法が幾つか提唱されて
いる。本実施例では、赤池の判定基準(Akaike's Infor
mation Criterion：ＡＩＣ）を用いた選択法を適用
し、この結果、ライナ厚Ｔzrに影響度の高い項を残し
て、以下の式が求められた。

Ｔｚｒ＝ａ＋ｂＨ_２＋ｃＶ_２＋ｄＨ_３＋ｅＶ_３＋ｆＨ_３
×Ｖ_３次いで、上記の式の各係数ａ〜ｆは、前記実測データに
基づいて最小二乗法により決定される。これにより、最
終的に得られたライナ厚Ｔｚｒの算出式の一例を具体的
な数値を挙げて示せば、次の通りである。

Ｔｚｒ（μｍ）＝85.274−18.785×Ｈ_２−36.678×Ｖ_２ −40.790×Ｈ_３＋36.393×Ｖ_３＋2.308×Ｈ_３×Ｖ_３なお、全肉厚Ｔｔについても、上記同様に、の多項式の回帰モデルを設定し、まず、次数について、ｒ_１＝ｒ_２＝ｒ_３＝ｒ_４＝ｒ_５＝ｒ_６＝２ｒ_１＋ｒ_２＋ｒ_３＋ｒ_４＋ｒ_５＋ｒ_６≦２の条件を付して重回帰分析を行った。このときの許容誤
差は５μｍである。この分析で、まず、全肉厚に影響度
の高い項として、前記同様のＡＩＣを採用した分析で、Ｔｔ＝ｇ＋ｈＶ_３＋ｉＨ_３＋ｊＶ_１＋ｋＨ_１＋ｍＨ_２が得られ、そして、各係数ｇ〜ｍを、最小二乗法で決定
することにより、Ｔｔ（μｍ）＝120.35＋213.28×Ｖ_３−115.56×Ｈ_３＋56.23×Ｖ_１−32.43×Ｈ_１＋15.38×Ｈ_２が、全肉厚の算出式として得られた。

以上の方法で測定した結果の一例を第４図、第５図、第
６図に示す。図において横軸は破壊測定による実測値、
縦軸は本発明方法による算出値である。これらの図から
本発明方法により高精度に厚み測定ができることが明ら
かである。

〔発明の効果〕

以上のように、本発明のライニング管の厚み測定法によ
れば、電磁誘導試験用のコイルをライニング管内に挿入
し、周波数が互いに異なる二種又は三種の試験周波数を
順次印加したときのコイルの各インピーダンスを、各試
験周波数での励磁状態から各々周波数を微小変化させた
ときに直角座標系インピーダンス平面で生ずるインピー
ダンスの変化の方向と、それに直交する方向との各イン
ピーダンス成分でそれぞれ検出し、これらインピーダン
ス成分からライナ厚又はライナ厚及び全肉厚等を求める
ようにしているので、リフトオフ量、ライナ層及び母材
部の導電率の変動などの影響を受けずに各層の厚みを高
精度に計測することが可能となる。また、ライニング管
のライナ厚と同時に全肉厚等も計測できるという効果を
奏する。

【図面の簡単な説明】

第１図はリフトオフ、ライナ厚、ライニング管の各層の
導電率の変動によるコイルインピーダンスの変化を正規
化インピーダンス平面に表した図、第２図は同部分詳細
図、第３図（ａ）は本発明方法を実施する装置の一実施
例を示す概略構成図、同図（ｂ）は同図（ａ）のＩ−Ｉ
線断面図、第４図〜第６図は実測値と本発明方法による
計測・算出値の関係を示す図、第７図は従来例における
リフトオフの変動によるインピーダンス変化を正規化イ
ンピーダンス平面に表した図、第８図は同インピーダン
ス変化量を示す図である。１はライナ被覆管、３は電磁誘導試験用のコイルを埋め
込まれたプローブ、５は渦流測定器、６は演算装置であ
る。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献日本非破壊検査協会編集「非破壊検査便覧」日刊工業新聞社発行昭和43年12月10 日発行 §２、１電磁誘導法概論。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】電磁誘導試験用のコイルをライニング管内
に挿入し、周波数が互いに異なる二種の試験周波数を順
次印加したときのコイルの各インピーダンスを、各試験
周波数での励磁状態から各々周波数を微小変化させたと
きに直角座標系インピーダンス平面で生ずるインピーダ
ンスの変化の方向と、それに直交する方向との各インピ
ーダンス成分でそれぞれ検出し、これらインピーダンス
成分からライナ厚を求めることを特徴とするライニング
管の厚み測定法。
【請求項２】電磁誘導試験用のコイルをライニング管内
に挿入し、周波数が互いに異なる三種の試験周波数を順
次印加したときのコイルの各インピーダンスを、各試験
周波数での励磁状態から各々周波数を微小変化させたと
きに直角座標系インピーダンス平面で生ずるインピーダ
ンスの変化の方向と、それに直交する方向との各インピ
ーダンス成分でそれぞれ検出し、これらインピーダンス
成分からライナ厚及び全肉厚を求めることを特徴とする
ライニング管の厚み測定法。