JPH0687635A - 水硬性セメント - Google Patents
水硬性セメントInfo
- Publication number
- JPH0687635A JPH0687635A JP23513691A JP23513691A JPH0687635A JP H0687635 A JPH0687635 A JP H0687635A JP 23513691 A JP23513691 A JP 23513691A JP 23513691 A JP23513691 A JP 23513691A JP H0687635 A JPH0687635 A JP H0687635A
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- JP
- Japan
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- powder
- fine powder
- fluidity
- concrete
- cement
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B7/00—Hydraulic cements
- C04B7/02—Portland cement
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明の目的は、コンクリート打設時に高流
動性を示す水硬性セメントを提供することにある。 【構成】 ポルトランドセメント４０〜８０重量部、５
０％平均粒子径５０μｍ以上の混合材粗粉１５〜４０重
量部及び５０％平均粒子径５μｍ以下の混合材微粉３〜
３５重量部からなる水硬性セメント。
動性を示す水硬性セメントを提供することにある。 【構成】 ポルトランドセメント４０〜８０重量部、５
０％平均粒子径５０μｍ以上の混合材粗粉１５〜４０重
量部及び５０％平均粒子径５μｍ以下の混合材微粉３〜
３５重量部からなる水硬性セメント。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、コンクリート打設時に
高流動性を示す水硬性セメントに関する。
高流動性を示す水硬性セメントに関する。
【０００２】
【従来の技術】コンクリートは、打設時に出来るだけ流
動性が大きい方が作業能率が良く好ましいが、単にコン
クリート混練時の混練水量を多くして流動性を大きくす
ると、コンクリート構造体の強度、均一性の面で問題を
生じるばかりでなく、ブリージングの増加、コンクリー
トの密実性の低下による鉄筋の腐食の原因ともなる。一
方、壁、柱等の構造部材においては、バイブレータによ
る振動締固めを十分に行なうことができず、コンクリー
トの品質低下を招く原因となる。そこで従来、コンクリ
ート混練時の混練水量を増やすことなくコンクリートの
流動性を良くする有効な手段として、減水剤（高性能Ａ
Ｅ減水剤を含む）を使用する方法が行なわれている。
動性が大きい方が作業能率が良く好ましいが、単にコン
クリート混練時の混練水量を多くして流動性を大きくす
ると、コンクリート構造体の強度、均一性の面で問題を
生じるばかりでなく、ブリージングの増加、コンクリー
トの密実性の低下による鉄筋の腐食の原因ともなる。一
方、壁、柱等の構造部材においては、バイブレータによ
る振動締固めを十分に行なうことができず、コンクリー
トの品質低下を招く原因となる。そこで従来、コンクリ
ート混練時の混練水量を増やすことなくコンクリートの
流動性を良くする有効な手段として、減水剤（高性能Ａ
Ｅ減水剤を含む）を使用する方法が行なわれている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、減水剤（高性
能ＡＥ減水剤を含む）は、流動性を高めようとして添加
量を多くし過ぎると、凝結遅延や硬化不良を起し、所定
材令で目標強度が得られないという欠点があった。また
その添加量を多くして行くにつれ初期強度が低下すると
いう欠点があった。
能ＡＥ減水剤を含む）は、流動性を高めようとして添加
量を多くし過ぎると、凝結遅延や硬化不良を起し、所定
材令で目標強度が得られないという欠点があった。また
その添加量を多くして行くにつれ初期強度が低下すると
いう欠点があった。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、ポルトランド
セメントに特定の粒子径をもつ混合材の粗粉及び微粉、
必要に応じて減水剤及び増粘剤をそれぞれ適量添加する
ことにより、従来得られなかった高流動性が得られるば
かりでなく、従来技術の欠点であった初期強度の低下や
凝結遅延が起きない高流動性コンクリートを提供できる
ことを見出し、本発明に到達した。
セメントに特定の粒子径をもつ混合材の粗粉及び微粉、
必要に応じて減水剤及び増粘剤をそれぞれ適量添加する
ことにより、従来得られなかった高流動性が得られるば
かりでなく、従来技術の欠点であった初期強度の低下や
凝結遅延が起きない高流動性コンクリートを提供できる
ことを見出し、本発明に到達した。
【０００５】本発明に用いるポルトランドセメントは、
普通ポルトランドセメント（以下『ＯＰＣ』と記す）又
は中庸熱ポルトランドセメント（以下『ＭＰＣ』と記
す）であるが、ＭＰＣの方がより高流動性を得るために
は好ましい。
普通ポルトランドセメント（以下『ＯＰＣ』と記す）又
は中庸熱ポルトランドセメント（以下『ＭＰＣ』と記
す）であるが、ＭＰＣの方がより高流動性を得るために
は好ましい。
【０００６】上記粗粉としては、例えばポルトランドセ
メントの粗粉が挙げられ、その製造方法は、ポルトラン
ドセメントクリンカを目的の粒度になるように粉砕して
もよいが、セメントクリンカ粉砕時の閉回路ミルの戻り
粉（以下『戻り粉』と記す）を流用してもよい。その他
の粗粉としては、高炉スラグ粉末、フライアッシュ（以
下『ＦＡ』と記す）、石灰石粉末、珪石粉末及び石粉が
挙げられる。これら粗粉は、単独で使用しても良く、二
種類以上組合わせて使用してもよい。粗粉の添加量は、
ポルトランドセメント４０〜８０重量部に対して１５〜
４０重量部である。好ましくは２０〜３５重量部であ
る。１５重量部未満では高流動性が得られず、４０重量
部を越えると強度低下が著しい。粗粉の粉末度は、５０
％平均粒子径５０μｍ以上が好ましい。その上限は、例
えばベースセメントと粒度の連続性が得られる範囲内で
ある。
メントの粗粉が挙げられ、その製造方法は、ポルトラン
ドセメントクリンカを目的の粒度になるように粉砕して
もよいが、セメントクリンカ粉砕時の閉回路ミルの戻り
粉（以下『戻り粉』と記す）を流用してもよい。その他
の粗粉としては、高炉スラグ粉末、フライアッシュ（以
下『ＦＡ』と記す）、石灰石粉末、珪石粉末及び石粉が
挙げられる。これら粗粉は、単独で使用しても良く、二
種類以上組合わせて使用してもよい。粗粉の添加量は、
ポルトランドセメント４０〜８０重量部に対して１５〜
４０重量部である。好ましくは２０〜３５重量部であ
る。１５重量部未満では高流動性が得られず、４０重量
部を越えると強度低下が著しい。粗粉の粉末度は、５０
％平均粒子径５０μｍ以上が好ましい。その上限は、例
えばベースセメントと粒度の連続性が得られる範囲内で
ある。
【０００７】上記微粉としては、例えばポルトランドセ
メントの微粉が挙げられ、その製造方法としてはポルト
ランドセメントクリンカを目的の粒度になるように粉砕
してもよいが、もし粒度が適合するものであれば、簡単
に得られるものとしてセメント粉砕時の閉回路ミルの集
塵粉（以下『バフ粉』と記す）を流用できる。その他の
微粉としては、高炉スラグ微粉、ＦＡ微粉、炭酸カルシ
ウム微粉、珪石微粉及び石粉微粉が挙げられる。炭酸カ
ルシウム微粉は、石灰石を粉砕したもの（以下『重カ
ル』と記す）又は製紙用沈降炭酸カルシウム（以下『軽
カル』と記す）を使用できる。これら微粉は、単独で使
用してもよく、二種類以上組合わせて使用してもよい。
微粉の粉末度は、５０％平均粒子径５μｍ以下が好まし
い。微粉の添加量はポルトランドセメント４０〜８０重
量部に対して３〜３５重量部であり、好ましくは１０〜
１５重量部である。３重量部未満ではモルタル又はコン
クリートの強度発現に殆ど寄与せず、３５重量部を越え
ると流動性に悪影響を与える。
メントの微粉が挙げられ、その製造方法としてはポルト
ランドセメントクリンカを目的の粒度になるように粉砕
してもよいが、もし粒度が適合するものであれば、簡単
に得られるものとしてセメント粉砕時の閉回路ミルの集
塵粉（以下『バフ粉』と記す）を流用できる。その他の
微粉としては、高炉スラグ微粉、ＦＡ微粉、炭酸カルシ
ウム微粉、珪石微粉及び石粉微粉が挙げられる。炭酸カ
ルシウム微粉は、石灰石を粉砕したもの（以下『重カ
ル』と記す）又は製紙用沈降炭酸カルシウム（以下『軽
カル』と記す）を使用できる。これら微粉は、単独で使
用してもよく、二種類以上組合わせて使用してもよい。
微粉の粉末度は、５０％平均粒子径５μｍ以下が好まし
い。微粉の添加量はポルトランドセメント４０〜８０重
量部に対して３〜３５重量部であり、好ましくは１０〜
１５重量部である。３重量部未満ではモルタル又はコン
クリートの強度発現に殆ど寄与せず、３５重量部を越え
ると流動性に悪影響を与える。
【０００８】モルタル又はコンクリート混練時にその流
動性や材料分離を抑えるために、必要に応じて添加する
ものとして、高性能ＡＥ減水剤（以下『ＳＰ』と記す）
及び増粘剤が挙げられる。ＳＰとしては、一般にモルタ
ル又はコンクリート用として用いられるものでよく、例
えば日曹マスタービルダーズ株式会社のポゾリスＳＰ−
９ＨＳ又はＮＰ−１０、花王株式会社のマイティ２００
０ＷＨ等が挙げられる。
動性や材料分離を抑えるために、必要に応じて添加する
ものとして、高性能ＡＥ減水剤（以下『ＳＰ』と記す）
及び増粘剤が挙げられる。ＳＰとしては、一般にモルタ
ル又はコンクリート用として用いられるものでよく、例
えば日曹マスタービルダーズ株式会社のポゾリスＳＰ−
９ＨＳ又はＮＰ−１０、花王株式会社のマイティ２００
０ＷＨ等が挙げられる。
【０００９】コンクリートの場合、その流動性が良くな
るにつれ粗骨材とモルタル部分の材料分離が起こり易く
なるが、その場合には適宜増粘剤を加えればよい。増粘
剤としては例えば信越化学工業株式会社製メチルセルロ
ーズ：商品名メトローズなど、一般に使用されるものを
用いる。
るにつれ粗骨材とモルタル部分の材料分離が起こり易く
なるが、その場合には適宜増粘剤を加えればよい。増粘
剤としては例えば信越化学工業株式会社製メチルセルロ
ーズ：商品名メトローズなど、一般に使用されるものを
用いる。
【００１０】
【００１１】実施例１〜１８及び比較例１〜９
【００１２】本発明の水硬性セメントをモルタルに適用
し、流動性（フロー）及び強さ試験を実施した。実施例
に使用したＯＰＣ及びＭＰＣ（いずれも市販品）の化学
成分及び物理試験結果を表１及び表２に示した。
し、流動性（フロー）及び強さ試験を実施した。実施例
に使用したＯＰＣ及びＭＰＣ（いずれも市販品）の化学
成分及び物理試験結果を表１及び表２に示した。
【００１３】粗粉としてはＯＰＣの戻り粉、高炉スラグ
粉末、ＦＡ、石灰石粉末、珪石粉末及び石粉を使用し
た。
粉末、ＦＡ、石灰石粉末、珪石粉末及び石粉を使用し
た。
【００１４】微粉としてはＯＰＣのバフ粉、高炉スラグ
微粉、ＦＡ微粉、重カル、軽カル、珪石微粉及び石粉微
粉を使用した。粗粉及び微粉の化学成分を表３に示し
た。また、それらの粒度を表４に示した。微粉として採
用した重カル及び軽カルは、それぞれ石灰石の乾式粉砕
品（東洋ファインケミカル製Ｐ−１０）及び製紙用沈降
炭酸カルシウム（白石工業製Ｂｒｉｌｌｉａｎｔ−１
５）である。
微粉、ＦＡ微粉、重カル、軽カル、珪石微粉及び石粉微
粉を使用した。粗粉及び微粉の化学成分を表３に示し
た。また、それらの粒度を表４に示した。微粉として採
用した重カル及び軽カルは、それぞれ石灰石の乾式粉砕
品（東洋ファインケミカル製Ｐ−１０）及び製紙用沈降
炭酸カルシウム（白石工業製Ｂｒｉｌｌｉａｎｔ−１
５）である。
【００１５】ＳＰは、日曹マスタービルダーズ製のポゾ
リスＳＰ−９ＨＳを使用した。骨材用の砂は、相馬砂３
号、４号、５号、６号、７号を２５：２５：２５：１
２．５：１２．５の比率で混合し、粗粒率２．８２のも
のを使用した。
リスＳＰ−９ＨＳを使用した。骨材用の砂は、相馬砂３
号、４号、５号、６号、７号を２５：２５：２５：１
２．５：１２．５の比率で混合し、粗粒率２．８２のも
のを使用した。
【００１６】以上の材料を使用し、水／粉体容積比＝
１．００、砂／粉体容積比＝１．９１、空気量＝９％の
一定配合でモルタルを練り、該モルタルの流動性及び材
令２８日圧縮強さを調べた。
１．００、砂／粉体容積比＝１．９１、空気量＝９％の
一定配合でモルタルを練り、該モルタルの流動性及び材
令２８日圧縮強さを調べた。
【００１７】使用した粉体構成、即ちＯＰＣ、ＭＰＣ、
粗粉及び微粉の配合割合を表５に示した。表６に、使用
した混練水（略号：Ｗ）と粉体（略号：Ｐ）との比率
（以下『Ｗ／Ｐ』と記す）、ＳＰ及びメチルセルローズ
（以下『ＭＣ』と記す）の配合量を示した。また、同表
に混練した直後のモルタルについて、ＪＡＳＳ １５Ｍ
−１０３によるフロー値を示した。即ちＪＩＳ Ｒ５２
０１に規定されたフローコーンにモルタルを詰め、該コ
ーンを引上げたのち該モルタルが拡がり始めて静止する
までに要した時間、即ち『広がり時間』及び該モルタル
が静止した時の広がり、即ち『フロー値』を示した。ま
た、材令２８日圧縮強さを同じく表６に示した。なお、
モルタルｌ１当たりの各材料の絶対容積は、Ｐ＝２３３
ｍｌ、Ｗ＝２３３ｍｌ、砂＝４４４ｍｌ、空気量＝９
％、ＳＰ＝Ｐ×２％及びＭＳ＝０．０３ｇの一定とし
た。この結果、比較例１に示すように、ＯＰＣ単味では
ＳＰを２．０重量部添加したにもかかわらず、殆ど流動
性がなく（フロー値１２６）、実用に供せるものではな
かった。
粗粉及び微粉の配合割合を表５に示した。表６に、使用
した混練水（略号：Ｗ）と粉体（略号：Ｐ）との比率
（以下『Ｗ／Ｐ』と記す）、ＳＰ及びメチルセルローズ
（以下『ＭＣ』と記す）の配合量を示した。また、同表
に混練した直後のモルタルについて、ＪＡＳＳ １５Ｍ
−１０３によるフロー値を示した。即ちＪＩＳ Ｒ５２
０１に規定されたフローコーンにモルタルを詰め、該コ
ーンを引上げたのち該モルタルが拡がり始めて静止する
までに要した時間、即ち『広がり時間』及び該モルタル
が静止した時の広がり、即ち『フロー値』を示した。ま
た、材令２８日圧縮強さを同じく表６に示した。なお、
モルタルｌ１当たりの各材料の絶対容積は、Ｐ＝２３３
ｍｌ、Ｗ＝２３３ｍｌ、砂＝４４４ｍｌ、空気量＝９
％、ＳＰ＝Ｐ×２％及びＭＳ＝０．０３ｇの一定とし
た。この結果、比較例１に示すように、ＯＰＣ単味では
ＳＰを２．０重量部添加したにもかかわらず、殆ど流動
性がなく（フロー値１２６）、実用に供せるものではな
かった。
【００１８】比較例２には、比較例１のＯＰＣをＭＰＣ
に置き替えたものを示した。フロー値は１５５まで改善
されたが、その改善効果は非常に小さかった。
に置き替えたものを示した。フロー値は１５５まで改善
されたが、その改善効果は非常に小さかった。
【００１９】実施例１〜１４に、ＯＰＣ又はＭＰＣに粗
粉及び微粉を配合した場合を示した。その結果、いずれ
もフローが２００以上となり強さも十分なものであっ
た。しかし、比較例３に示すように、粗粉（戻り粉）の
量が極端に多過ぎると、フローは良くなるが強さが小さ
くなる。一方、比較例４に示すように、粗粉（戻り粉）
の量が極端に少な過ぎるとフローに対して十分な効果が
出ない。また、比較例５に示すように、微粉の量が多過
ぎると粘性が高くなり過ぎて流動性が悪くなり、比較例
６に示すように、粗粉の配合量が適当であっても微粉の
量が少な過ぎると、十分な強さが発揮されない。
粉及び微粉を配合した場合を示した。その結果、いずれ
もフローが２００以上となり強さも十分なものであっ
た。しかし、比較例３に示すように、粗粉（戻り粉）の
量が極端に多過ぎると、フローは良くなるが強さが小さ
くなる。一方、比較例４に示すように、粗粉（戻り粉）
の量が極端に少な過ぎるとフローに対して十分な効果が
出ない。また、比較例５に示すように、微粉の量が多過
ぎると粘性が高くなり過ぎて流動性が悪くなり、比較例
６に示すように、粗粉の配合量が適当であっても微粉の
量が少な過ぎると、十分な強さが発揮されない。
【００２０】次に、本発明をコンクリートに適用した場
合を実施例１５〜１８に示した。該実施例で使用した材
料は、モルタルで使用した材料と同じである。ただし、
骨材は表７に示した砕石及び陸砂を使用した。表８に、
ＯＰＣ又はＭＰＣに粗粉及び微粉を適宜組合わせた場合
の粉体の配合を示した。表９にコンクリートの配合、Ｊ
ＩＳ Ａ１１０８のスランプ試験におけるコンクリート
の広がり（スランプフロー値）（以下『Ｓ・Ｆ』と記
す）及び材令２８日圧縮強度を示した。その結果を従来
技術である比較例７と比べると、Ｓ・Ｆが大きく、良好
な流動性を示した。
合を実施例１５〜１８に示した。該実施例で使用した材
料は、モルタルで使用した材料と同じである。ただし、
骨材は表７に示した砕石及び陸砂を使用した。表８に、
ＯＰＣ又はＭＰＣに粗粉及び微粉を適宜組合わせた場合
の粉体の配合を示した。表９にコンクリートの配合、Ｊ
ＩＳ Ａ１１０８のスランプ試験におけるコンクリート
の広がり（スランプフロー値）（以下『Ｓ・Ｆ』と記
す）及び材令２８日圧縮強度を示した。その結果を従来
技術である比較例７と比べると、Ｓ・Ｆが大きく、良好
な流動性を示した。
【００２１】比較例８及び９は、本発明の特許請求の範
囲外の量の粗粉（戻り粉）及び微粉（バフ粉）を配合し
た場合を示した。いずれの場合も本発明に比べると流動
性又は強度の点で劣るものであった。
囲外の量の粗粉（戻り粉）及び微粉（バフ粉）を配合し
た場合を示した。いずれの場合も本発明に比べると流動
性又は強度の点で劣るものであった。
【００２２】
【作用】本発明の水硬性セメントは、ポルトランドセメ
ントに特定の粒度範囲と配合量の粗粉及び微粉を添加す
ることにより、粉体全体の粒度構成をモルタル又はコン
クリートの流動性に適したものにすることができた。ま
た、適量範囲内の減水剤及び必要により増粘剤を配合す
ることにより、混練水量を多くすることなく流動性を著
しく向上させ、かつ骨材との分離を防ぐことができた。
従って、打込時に締固めを必要としない程度の高流動性
と材料不分離性を有し、かつ凝結や強度面で実用上問題
のない高流動性モルタル又はコンクリートを得ることが
できた。
ントに特定の粒度範囲と配合量の粗粉及び微粉を添加す
ることにより、粉体全体の粒度構成をモルタル又はコン
クリートの流動性に適したものにすることができた。ま
た、適量範囲内の減水剤及び必要により増粘剤を配合す
ることにより、混練水量を多くすることなく流動性を著
しく向上させ、かつ骨材との分離を防ぐことができた。
従って、打込時に締固めを必要としない程度の高流動性
と材料不分離性を有し、かつ凝結や強度面で実用上問題
のない高流動性モルタル又はコンクリートを得ることが
できた。
【００２３】
【発明の効果】本発明の水硬性セメントを使用すると、
高流動性モルタル又はコンクリートが容易に得られ、従
来のモルタル又はコンクリートに比較して充填性が高い
ものが得られる。従って、従来バイブレータがかけられ
ず施工のネックとなっていたような背の高い壁・柱等の
構造部材や開口部の下部分へも、全く振動締固めを行な
わずに完全にコンクリートを充填できるため、十分な品
質が確保できる。また、本発明の水硬性セメントを用い
た高流動性コンクリートは、コンクリートの混練水量を
著しく減らせるので、超高強度コンクリートを製造する
ことも可能である。
高流動性モルタル又はコンクリートが容易に得られ、従
来のモルタル又はコンクリートに比較して充填性が高い
ものが得られる。従って、従来バイブレータがかけられ
ず施工のネックとなっていたような背の高い壁・柱等の
構造部材や開口部の下部分へも、全く振動締固めを行な
わずに完全にコンクリートを充填できるため、十分な品
質が確保できる。また、本発明の水硬性セメントを用い
た高流動性コンクリートは、コンクリートの混練水量を
著しく減らせるので、超高強度コンクリートを製造する
ことも可能である。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【表２】
【００２６】
【表３】
【００２７】
【表４】
【００２８】
【表５】
【００２９】
【表６】
【００３０】
【表７】
【００３１】
【表８】
【００３２】
【表９】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０４Ｂ 24:38 Ｃ 2102−4Ｇ 14:02） Ｚ 2102−4Ｇ
Claims (1)
- 【請求項１】 ポルトランドセメント４０〜８０重量
部、５０％平均粒子径５０μｍ以上の混合材粗粉１５〜
４０重量部及び５０％平均粒子径５μｍ以下の混合材微
粉３〜３５重量部からなる水硬性セメント。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23513691A JPH0687635A (ja) | 1991-09-13 | 1991-09-13 | 水硬性セメント |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23513691A JPH0687635A (ja) | 1991-09-13 | 1991-09-13 | 水硬性セメント |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0687635A true JPH0687635A (ja) | 1994-03-29 |
Family
ID=16981594
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23513691A Pending JPH0687635A (ja) | 1991-09-13 | 1991-09-13 | 水硬性セメント |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0687635A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004051398A (ja) * | 2002-07-17 | 2004-02-19 | Mitsubishi Materials Corp | 高強度ドライモルタル及びその製造方法 |
| JP2004189546A (ja) * | 2002-12-11 | 2004-07-08 | Taiheiyo Cement Corp | 水硬性組成物 |
| JP2008239452A (ja) * | 2007-03-29 | 2008-10-09 | Taiheiyo Cement Corp | コンクリート添加材 |
| JP2009067629A (ja) * | 2007-09-13 | 2009-04-02 | Taiheiyo Cement Corp | セメント添加材及びセメント組成物 |
| JP2012505150A (ja) * | 2008-10-10 | 2012-03-01 | ローマン セメント エルエルシー | 高い早期強度発現性を有するポゾランセメントブレンド |
| JP2014076933A (ja) * | 2012-10-12 | 2014-05-01 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | 高強度コンクリート用の混和材および高強度コンクリート用のセメント組成物 |
| JP2014076934A (ja) * | 2012-10-12 | 2014-05-01 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | 高強度コンクリート用の混和材スラリーおよび高強度コンクリートの製造方法 |
| CN115702127A (zh) * | 2020-06-18 | 2023-02-14 | 大成建设株式会社 | 水硬性组合物、水硬性组合物混合材料及硬化体 |
-
1991
- 1991-09-13 JP JP23513691A patent/JPH0687635A/ja active Pending
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