JPH107448A - グラウト組成物 - Google Patents
グラウト組成物Info
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- JPH107448A JPH107448A JP18273496A JP18273496A JPH107448A JP H107448 A JPH107448 A JP H107448A JP 18273496 A JP18273496 A JP 18273496A JP 18273496 A JP18273496 A JP 18273496A JP H107448 A JPH107448 A JP H107448A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
- C04B28/02—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing hydraulic cements other than calcium sulfates
-
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- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2111/00—Mortars, concrete or artificial stone or mixtures to prepare them, characterised by specific function, property or use
- C04B2111/34—Non-shrinking or non-cracking materials
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B2111/00—Mortars, concrete or artificial stone or mixtures to prepare them, characterised by specific function, property or use
- C04B2111/70—Grouts, e.g. injection mixtures for cables for prestressed concrete
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- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 首都高速道路公団の「無収縮モルタルに必要
な品質とその確認試験方法（案）」に示されている品質
および施工性を満足する鋼板巻き立て工法に適したグラ
ウト組成物の提供。 【解決手段】 結合材１００重量部、細骨材８０〜１５
０重量部、膨張材３〜１５重量部、減水剤０．５〜３．
５重量部および発泡剤０．００１〜０．０２重量部から
なり、前記結合材は、セメントが７０重量％以上、無機
質粉末が３０重量％以下からなり、かつ、平均粒径を
６．０〜１３．０μｍ、粒度分布（Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍ
ｍｌｅｒ式のＮ値）を０．７〜０．９としたものとす
る。
な品質とその確認試験方法（案）」に示されている品質
および施工性を満足する鋼板巻き立て工法に適したグラ
ウト組成物の提供。 【解決手段】 結合材１００重量部、細骨材８０〜１５
０重量部、膨張材３〜１５重量部、減水剤０．５〜３．
５重量部および発泡剤０．００１〜０．０２重量部から
なり、前記結合材は、セメントが７０重量％以上、無機
質粉末が３０重量％以下からなり、かつ、平均粒径を
６．０〜１３．０μｍ、粒度分布（Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍ
ｍｌｅｒ式のＮ値）を０．７〜０．９としたものとす
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、土木・建築業界に
おいて使用されるグラウト組成物であって、特に鋼板巻
き立て工法に適したグラウト組成物に関する。
おいて使用されるグラウト組成物であって、特に鋼板巻
き立て工法に適したグラウト組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＲＣ橋脚等を補強するために、鋼板巻き
立て工法による橋脚補強工事が行われている。この鋼板
巻き立て工法は、円柱状の橋脚に鋼板を巻き立て、橋脚
と鋼板との空隙に無収縮モルタルやエポキシ樹脂等を注
入する工法である。
立て工法による橋脚補強工事が行われている。この鋼板
巻き立て工法は、円柱状の橋脚に鋼板を巻き立て、橋脚
と鋼板との空隙に無収縮モルタルやエポキシ樹脂等を注
入する工法である。
【０００３】無収縮モルタルとして、従来より、ポルト
ランドセメント、細骨材、膨張材、減水剤を組み合わせ
たグラウトが知られている。
ランドセメント、細骨材、膨張材、減水剤を組み合わせ
たグラウトが知られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】鋼板巻き立て工法にお
いてグラウトを橋脚と鋼板との空隙に注入する場合、該
グラウトは首都高速道路公団の「無収縮モルタルに必要
な品質とその確認試験方法（案）」に示されている品質
（Ｊ14ロート流下時間、ブリージング率、膨張収縮率、
凝結時間、圧縮強度）および施工性（ブリージング率、
高さ別圧縮強度最大差、高さ別単位容積重量最大差、小
間隙充填性）を満足する必要がある。
いてグラウトを橋脚と鋼板との空隙に注入する場合、該
グラウトは首都高速道路公団の「無収縮モルタルに必要
な品質とその確認試験方法（案）」に示されている品質
（Ｊ14ロート流下時間、ブリージング率、膨張収縮率、
凝結時間、圧縮強度）および施工性（ブリージング率、
高さ別圧縮強度最大差、高さ別単位容積重量最大差、小
間隙充填性）を満足する必要がある。
【０００５】しかしながら、従来のグラウトでは、上記
「無収縮モルタルに必要な品質とその確認試験方法
（案）」の品質および施工性を満足するものは得られな
かった。例えば、Ｊ14ロート流下時間を規定値の８±２
秒に調整した場合、材料分離が生じ易くなり高さ別圧縮
強度最大差および高さ別単位容積重量最大差を満足でき
なかった。一方、高さ別圧縮強度最大差や高さ別単位容
積重量最大差を満足しようとすると、Ｊ14ロート流下時
間を８±２秒にすることは困難であった。
「無収縮モルタルに必要な品質とその確認試験方法
（案）」の品質および施工性を満足するものは得られな
かった。例えば、Ｊ14ロート流下時間を規定値の８±２
秒に調整した場合、材料分離が生じ易くなり高さ別圧縮
強度最大差および高さ別単位容積重量最大差を満足でき
なかった。一方、高さ別圧縮強度最大差や高さ別単位容
積重量最大差を満足しようとすると、Ｊ14ロート流下時
間を８±２秒にすることは困難であった。
【０００６】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者らは、
「無収縮モルタルに必要な品質とその確認試験方法
（案）」に示されている品質および施工性を満足し、鋼
板巻き立て工法に適用できるグラウト組成物を得るべく
鋭意研究した結果、結合材の粒度を調整すること、結合
材中のセメントの割合を特定すること、グラウト組成物
の配合を特定することによって所望のグラウト組成物が
得られるとの知見を得、本発明に到達した。
「無収縮モルタルに必要な品質とその確認試験方法
（案）」に示されている品質および施工性を満足し、鋼
板巻き立て工法に適用できるグラウト組成物を得るべく
鋭意研究した結果、結合材の粒度を調整すること、結合
材中のセメントの割合を特定すること、グラウト組成物
の配合を特定することによって所望のグラウト組成物が
得られるとの知見を得、本発明に到達した。
【０００７】即ち、本発明は、結合材、細骨材、膨張
材、減水剤および発泡剤からなるグラウト組成物におい
て、結合材１００重量部、細骨材８０〜１５０重量部、
膨張材３〜１５重量部、減水剤０．５〜３．５重量部お
よび発泡剤０．００１〜０．０２重量部からなり、前記
結合材は、セメントが７０重量％以上、無機質粉末が３
０重量％以下からなり、かつ、該結合材の平均粒径を
６．０〜１３．０μｍ、粒度分布（Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍ
ｍｌｅｒ式のＮ値）を０．７〜０．９としたことを特徴
とするグラウト組成物である。
材、減水剤および発泡剤からなるグラウト組成物におい
て、結合材１００重量部、細骨材８０〜１５０重量部、
膨張材３〜１５重量部、減水剤０．５〜３．５重量部お
よび発泡剤０．００１〜０．０２重量部からなり、前記
結合材は、セメントが７０重量％以上、無機質粉末が３
０重量％以下からなり、かつ、該結合材の平均粒径を
６．０〜１３．０μｍ、粒度分布（Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍ
ｍｌｅｒ式のＮ値）を０．７〜０．９としたことを特徴
とするグラウト組成物である。
【０００８】
【発明の実施の形態】以下、本発明を詳細に説明する。
なお、本発明のグラウト組成物は、鋼板巻き立て工法
用グラウト材として開発されたものであるが、用途はこ
れに限定されるものではない。
なお、本発明のグラウト組成物は、鋼板巻き立て工法
用グラウト材として開発されたものであるが、用途はこ
れに限定されるものではない。
【０００９】本発明のグラウト組成物において、結合材
は、セメントが７０重量％以上、無機質粉末が３０重量
％以下からなるものであり、かつ、平均粒径を６．０〜
１３．０μｍ、粒度分布（Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ
式のＮ値）を０．７〜０．９としたもの、である。セメ
ントが７０重量％未満では、「無収縮モルタルに必要な
品質とその確認試験方法（案）」に示されている圧縮強
度の規定値を満足することができない。
は、セメントが７０重量％以上、無機質粉末が３０重量
％以下からなるものであり、かつ、平均粒径を６．０〜
１３．０μｍ、粒度分布（Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ
式のＮ値）を０．７〜０．９としたもの、である。セメ
ントが７０重量％未満では、「無収縮モルタルに必要な
品質とその確認試験方法（案）」に示されている圧縮強
度の規定値を満足することができない。
【００１０】結合材の平均粒径が６．０μｍ未満では、
Ｊ14ロート流下時間を８±２秒に調整しようとすると水
／結合材比が大きくなり材料分離が生じるため、高さ別
圧縮強度最大差や高さ別単位容積重量最大差の規定値を
満足することは困難である。平均粒径が１３．０μｍを
越えても、材料分離が生じるため、高さ別圧縮強度最大
差や高さ別単位容積重量最大差の規定値を満足すること
は困難である。なお、平均粒径は、例えば、マイクロン
サイザー等の粒度分布測定装置で測定した値である。
Ｊ14ロート流下時間を８±２秒に調整しようとすると水
／結合材比が大きくなり材料分離が生じるため、高さ別
圧縮強度最大差や高さ別単位容積重量最大差の規定値を
満足することは困難である。平均粒径が１３．０μｍを
越えても、材料分離が生じるため、高さ別圧縮強度最大
差や高さ別単位容積重量最大差の規定値を満足すること
は困難である。なお、平均粒径は、例えば、マイクロン
サイザー等の粒度分布測定装置で測定した値である。
【００１１】結合材の粒度分布（Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍ
ｌｅｒ式のＮ値）が０．７未満では、Ｊ14ロート流下時
間を８±２秒に調整しようとすると水／結合材比が大き
くなり材料分離が生じるため、高さ別圧縮強度最大差や
高さ別単位容積重量最大差の規定値を満足することは困
難である。粒度分布（Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ式の
Ｎ値）が０．９を越えても、材料分離が生じるため、高
さ別圧縮強度最大差や高さ別単位容積重量最大差の規定
値を満足することは困難である。なお、Ｒｏｓｉｎ−Ｒ
ａｍｍｌｅｒ式は、（１）式で示される式であり、Ｎ値
が小さい程、粒度分布が広くなる。 Ｒ＝ｅｘｐ｛−（ｘ／ｘ0）N｝ （１） Ｎ ：Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ式のＮ値 Ｒ ：粒子径ｘ（μｍ）における累積残分 ｘ0：代表粒子径（μｍ）（残分比が０．３６８となる
粒子径）
ｌｅｒ式のＮ値）が０．７未満では、Ｊ14ロート流下時
間を８±２秒に調整しようとすると水／結合材比が大き
くなり材料分離が生じるため、高さ別圧縮強度最大差や
高さ別単位容積重量最大差の規定値を満足することは困
難である。粒度分布（Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ式の
Ｎ値）が０．９を越えても、材料分離が生じるため、高
さ別圧縮強度最大差や高さ別単位容積重量最大差の規定
値を満足することは困難である。なお、Ｒｏｓｉｎ−Ｒ
ａｍｍｌｅｒ式は、（１）式で示される式であり、Ｎ値
が小さい程、粒度分布が広くなる。 Ｒ＝ｅｘｐ｛−（ｘ／ｘ0）N｝ （１） Ｎ ：Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ式のＮ値 Ｒ ：粒子径ｘ（μｍ）における累積残分 ｘ0：代表粒子径（μｍ）（残分比が０．３６８となる
粒子径）
【００１２】結合材は、平均粒径の異なる粉体を所定の
組成、平均粒径と粒度分布（Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅ
ｒ式のＮ値）になるように混合したり、分級機によって
分級した粉体を所定の組成、平均粒径と粒度分布（Ｒｏ
ｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ式のＮ値）になるように混合す
ることによって得られる。
組成、平均粒径と粒度分布（Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅ
ｒ式のＮ値）になるように混合したり、分級機によって
分級した粉体を所定の組成、平均粒径と粒度分布（Ｒｏ
ｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ式のＮ値）になるように混合す
ることによって得られる。
【００１３】本発明のセメントとして、普通ポルトラン
ドセメント、早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルト
ランドセメント等のポルトランドセメントと、高炉セメ
ント、シリカセメント、フライアッシュセメントが挙げ
られる。
ドセメント、早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルト
ランドセメント等のポルトランドセメントと、高炉セメ
ント、シリカセメント、フライアッシュセメントが挙げ
られる。
【００１４】なお、無機質粉末として、グラウト組成物
を水と混練したときに水に難溶性のものであればよく、
例えば、石灰石粉、珪石粉が挙げられる。
を水と混練したときに水に難溶性のものであればよく、
例えば、石灰石粉、珪石粉が挙げられる。
【００１５】本発明の細骨材は、特にその材質は限定さ
れないが、その最大粒径は１．５ｍｍ以下、平均粒径が
０．４〜０．６ｍｍのものが好ましい。
れないが、その最大粒径は１．５ｍｍ以下、平均粒径が
０．４〜０．６ｍｍのものが好ましい。
【００１６】本発明の膨張材として、カルシウムサルホ
アルミネート系、生石灰系、石膏系、生石灰−石膏系等
の膨張材が挙げられる。
アルミネート系、生石灰系、石膏系、生石灰−石膏系等
の膨張材が挙げられる。
【００１７】本発明の減水剤として、メラミン系、ナフ
タレンスルホン酸系、ポリカルボン酸系等の減水剤が挙
げられる。
タレンスルホン酸系、ポリカルボン酸系等の減水剤が挙
げられる。
【００１８】本発明の発泡剤として、アルミニウム粉、
鉄粉等の金属粉が挙げられる。これらの金属粉は、最大
粒径が１ｍｍ以下、平均粒径が０．２〜０．３５ｍｍの
ものが好ましい。
鉄粉等の金属粉が挙げられる。これらの金属粉は、最大
粒径が１ｍｍ以下、平均粒径が０．２〜０．３５ｍｍの
ものが好ましい。
【００１９】本発明のグラウト組成物において、結合
材、細骨材、膨張材、減水剤および発泡剤の配合割合
は、結合材１００重量部、細骨材８０〜１５０重量部、
膨張材３〜１５重量部、減水剤０．５〜３．５重量部お
よび発泡剤０．００１〜０．０２重量部である。結合材
１００重量部に対して、細骨材が８０重量部未満では、
「無収縮モルタルに必要な品質とその確認試験方法
（案）」に示されている膨張収縮率の規定値を満足する
のが困難である。細骨材が１５０重量部を越えると、材
料分離が生じやすくなるため高さ別圧縮強度最大差や高
さ別単位容積重量最大差の規定値を満足することが困難
である。結合材１００重量部に対して、膨張材が３重量
部未満では、膨張収縮率の規定値を満足するのが困難で
ある。膨張材が１５重量部を越えると、Ｊ14ロート流下
時間を８±２秒に調整しようとすると水／結合材比が大
きくなり材料分離が生じるため、高さ別圧縮強度最大差
や高さ別単位容積重量最大差の規定値を満足することは
困難である。結合材１００重量部に対して、減水剤が
０．５重量部未満では、Ｊ14ロート流下時間を８±２秒
に調整しようとすると水／結合材比が大きくなり材料分
離が生じるため、高さ別圧縮強度最大差や高さ別単位容
積重量最大差の規定値を満足することは困難である。減
水剤が３．５重量部を越えると、凝結時間の規定値を満
足することは困難である。結合材１００重量部に対し
て、発泡剤が０．００１重量部未満では、膨張収縮率の
規定値を満足するのが困難である。発泡剤が０．０２重
量部を越えると、圧縮強度の規定値を満足することが困
難である。
材、細骨材、膨張材、減水剤および発泡剤の配合割合
は、結合材１００重量部、細骨材８０〜１５０重量部、
膨張材３〜１５重量部、減水剤０．５〜３．５重量部お
よび発泡剤０．００１〜０．０２重量部である。結合材
１００重量部に対して、細骨材が８０重量部未満では、
「無収縮モルタルに必要な品質とその確認試験方法
（案）」に示されている膨張収縮率の規定値を満足する
のが困難である。細骨材が１５０重量部を越えると、材
料分離が生じやすくなるため高さ別圧縮強度最大差や高
さ別単位容積重量最大差の規定値を満足することが困難
である。結合材１００重量部に対して、膨張材が３重量
部未満では、膨張収縮率の規定値を満足するのが困難で
ある。膨張材が１５重量部を越えると、Ｊ14ロート流下
時間を８±２秒に調整しようとすると水／結合材比が大
きくなり材料分離が生じるため、高さ別圧縮強度最大差
や高さ別単位容積重量最大差の規定値を満足することは
困難である。結合材１００重量部に対して、減水剤が
０．５重量部未満では、Ｊ14ロート流下時間を８±２秒
に調整しようとすると水／結合材比が大きくなり材料分
離が生じるため、高さ別圧縮強度最大差や高さ別単位容
積重量最大差の規定値を満足することは困難である。減
水剤が３．５重量部を越えると、凝結時間の規定値を満
足することは困難である。結合材１００重量部に対し
て、発泡剤が０．００１重量部未満では、膨張収縮率の
規定値を満足するのが困難である。発泡剤が０．０２重
量部を越えると、圧縮強度の規定値を満足することが困
難である。
【００２０】なお、本発明のグラウト組成物に従来から
添加されている可塑剤、繊維材料、混和剤（例えば、防
水材、増粘材、分散剤、安定剤等）を本発明の目的に影
響しない程度に添加することは差し支えない。
添加されている可塑剤、繊維材料、混和剤（例えば、防
水材、増粘材、分散剤、安定剤等）を本発明の目的に影
響しない程度に添加することは差し支えない。
【００２１】本発明のグラウト組成物の使用に際して
は、イオン交換水、蒸留水、水道水等を添加してグラウ
トを調製する。
は、イオン交換水、蒸留水、水道水等を添加してグラウ
トを調製する。
【００２２】上記グラウトの製造における各構成材料の
混練は、例えば、ハンドミキサ、ホバートミキサ等の従
来から使用されている混合装置を使用すればよい。この
場合、混合装置への各構成材料の添加順序および混合時
間等は特に限定されない。
混練は、例えば、ハンドミキサ、ホバートミキサ等の従
来から使用されている混合装置を使用すればよい。この
場合、混合装置への各構成材料の添加順序および混合時
間等は特に限定されない。
【００２３】上記グラウトの施工は、ポンプ圧送等で行
えばよい。
えばよい。
【００２４】
【実施例】以下、実施例により本発明を説明する。
【００２５】 使用材料 １．結合材 セメント ：普通ポルトランドセメント（日本セメント製） 高炉セメントＢ種（日本セメント製） 石灰石粉 ：炭酸カルシウム一級（三共精粉製） 上記材料を分級機（日新エンジニアリング製）を用い
て、５．０μｍ以下、５〜２０μｍ、２０〜４０μｍ、
４０〜６０μｍ、６０μｍ以上の各粒分を８０％以上含
むように分級した。得られた各粒分の材料を適宜混合し
て、表１に示す組成、平均粒径と粒度分布（Ｒｏｓｉｎ
−Ｒａｍｍｌｅｒ式のＮ値）に調整した。 ２．他の材料 細骨材 ；珪砂４号：珪砂５号（いずれも日本セメント製）＝１：１ （重量比）の混合品 減水剤 ；メルメントＦ１０Ｍ（ＳＫＷ製） 膨張材 ；アサノジプカル（日本セメント製） 発泡剤 ；アルミニウムパウダーＮＯ．４０（大和金属工業製） 水 ；水道水
て、５．０μｍ以下、５〜２０μｍ、２０〜４０μｍ、
４０〜６０μｍ、６０μｍ以上の各粒分を８０％以上含
むように分級した。得られた各粒分の材料を適宜混合し
て、表１に示す組成、平均粒径と粒度分布（Ｒｏｓｉｎ
−Ｒａｍｍｌｅｒ式のＮ値）に調整した。 ２．他の材料 細骨材 ；珪砂４号：珪砂５号（いずれも日本セメント製）＝１：１ （重量比）の混合品 減水剤 ；メルメントＦ１０Ｍ（ＳＫＷ製） 膨張材 ；アサノジプカル（日本セメント製） 発泡剤 ；アルミニウムパウダーＮＯ．４０（大和金属工業製） 水 ；水道水
【００２６】
【表１】
【００２７】（１）グラウトの配合条件および混合 表１に示す配合で、結合材、細骨材、減水剤、膨張材、
発泡剤および水を日立工機社製ハンドミキサを用いて３
分間混練しグラウトを調製した。
発泡剤および水を日立工機社製ハンドミキサを用いて３
分間混練しグラウトを調製した。
【００２８】（２）評価 首都高速道路公団の「無収縮モルタルに必要な品質とそ
の確認試験方法（案）」に示されている試験方法に準じ
て品質（Ｊ14ロート流下時間、ブリージング率、膨張収
縮率、凝結時間、圧縮強度）および施工性（ブリージン
グ率、高さ別圧縮強度最大差、高さ別単位容積重量最大
差、小間隙充填性）を測定した。結果を表２に示す。
の確認試験方法（案）」に示されている試験方法に準じ
て品質（Ｊ14ロート流下時間、ブリージング率、膨張収
縮率、凝結時間、圧縮強度）および施工性（ブリージン
グ率、高さ別圧縮強度最大差、高さ別単位容積重量最大
差、小間隙充填性）を測定した。結果を表２に示す。
【００２９】
【表２】
【００３０】実施例１〜５は、結合材の平均粒径と粒度
分布（Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ式のＮ値）を変えて
評価を行ったものであるが、本発明で規定する平均粒径
が６．０〜１３．０μｍで、粒度分布（Ｒｏｓｉｎ−Ｒ
ａｍｍｌｅｒ式のＮ値）が０．７〜０．９である結合材
では、「無収縮モルタルに必要な品質とその確認試験方
法（案）」に示されている品質および施工性を満足し
た。一方、比較例１〜４に示すように、平均粒径が６．
０〜１３．０μｍで、粒度分布（Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍ
ｌｅｒ式のＮ値）が０．７〜０．９以外の結合材では、
高さ別圧縮強度最大差および高さ別単位容積重量最大差
が規定値を越えた。
分布（Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ式のＮ値）を変えて
評価を行ったものであるが、本発明で規定する平均粒径
が６．０〜１３．０μｍで、粒度分布（Ｒｏｓｉｎ−Ｒ
ａｍｍｌｅｒ式のＮ値）が０．７〜０．９である結合材
では、「無収縮モルタルに必要な品質とその確認試験方
法（案）」に示されている品質および施工性を満足し
た。一方、比較例１〜４に示すように、平均粒径が６．
０〜１３．０μｍで、粒度分布（Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍ
ｌｅｒ式のＮ値）が０．７〜０．９以外の結合材では、
高さ別圧縮強度最大差および高さ別単位容積重量最大差
が規定値を越えた。
【００３１】実施例６〜７は、細骨材の配合割合を変え
て評価を行ったものであるが、本発明で規定する結合材
１００重量部に対して細骨材８０〜１５０重量部の範囲
では、「無収縮モルタルに必要な品質とその確認試験方
法（案）」に示されている品質および施工性を満足し
た。一方、比較例５に示すように、細骨材の少ない６０
重量部のものは、膨張収縮率が規定値より小さかった。
また、比較例６に示すように、細骨材の多い１７０重量
部のものは、高さ別圧縮強度最大差および高さ別単位容
積重量最大差が規定値を越えた。
て評価を行ったものであるが、本発明で規定する結合材
１００重量部に対して細骨材８０〜１５０重量部の範囲
では、「無収縮モルタルに必要な品質とその確認試験方
法（案）」に示されている品質および施工性を満足し
た。一方、比較例５に示すように、細骨材の少ない６０
重量部のものは、膨張収縮率が規定値より小さかった。
また、比較例６に示すように、細骨材の多い１７０重量
部のものは、高さ別圧縮強度最大差および高さ別単位容
積重量最大差が規定値を越えた。
【００３２】実施例８〜９は、膨張材の配合割合を変え
て評価を行ったものであるが、本発明で規定する結合材
１００重量部に対して膨張材が３〜１５重量部の範囲で
は、「無収縮モルタルに必要な品質とその確認試験方法
（案）」に示されている品質および施工性を満足した。
一方、比較例７に示すように、膨張材の少ない２重量部
のものは、膨張収縮率が規定値より小さかった。また、
比較例８に示すように、膨張材の多い１７重量部のもの
は、高さ別圧縮強度最大差および高さ別単位容積重量最
大差が規定値を越えた。
て評価を行ったものであるが、本発明で規定する結合材
１００重量部に対して膨張材が３〜１５重量部の範囲で
は、「無収縮モルタルに必要な品質とその確認試験方法
（案）」に示されている品質および施工性を満足した。
一方、比較例７に示すように、膨張材の少ない２重量部
のものは、膨張収縮率が規定値より小さかった。また、
比較例８に示すように、膨張材の多い１７重量部のもの
は、高さ別圧縮強度最大差および高さ別単位容積重量最
大差が規定値を越えた。
【００３３】実施例１０〜１１は、減水剤の配合割合を
変えて評価を行ったものであるが、本発明で規定する結
合材１００重量部に対して減水剤が０．５〜３．５重量
部の範囲では、「無収縮モルタルに必要な品質とその確
認試験方法（案）」に示されている品質および施工性を
満足した。一方、比較例９に示すように、減水剤の少な
い０．３重量部のものは、高さ別圧縮強度最大差および
高さ別単位容積重量最大差が規定値を越えた。また、比
較例１０に示すように、減水剤の多い３．８重量部のも
のは、終結時間が規定値を越えた。
変えて評価を行ったものであるが、本発明で規定する結
合材１００重量部に対して減水剤が０．５〜３．５重量
部の範囲では、「無収縮モルタルに必要な品質とその確
認試験方法（案）」に示されている品質および施工性を
満足した。一方、比較例９に示すように、減水剤の少な
い０．３重量部のものは、高さ別圧縮強度最大差および
高さ別単位容積重量最大差が規定値を越えた。また、比
較例１０に示すように、減水剤の多い３．８重量部のも
のは、終結時間が規定値を越えた。
【００３４】実施例１２〜１３は、発泡剤の配合割合を
変えて評価を行ったものであるが、本発明で規定する結
合材１００重量部に対して発泡剤が０．００１〜０．０
２重量部の範囲では、「無収縮モルタルに必要な品質と
その確認試験方法（案）」に示されている品質および施
工性を満足した。一方、比較例１１に示すように、発泡
剤の少ない０．０００５重量部のものは、膨張収縮率が
規定値より小さかった。また、比較例１２に示すよう
に、発泡剤の多い０．０２５重量部のものは、圧縮強度
が規定値より小さかった。
変えて評価を行ったものであるが、本発明で規定する結
合材１００重量部に対して発泡剤が０．００１〜０．０
２重量部の範囲では、「無収縮モルタルに必要な品質と
その確認試験方法（案）」に示されている品質および施
工性を満足した。一方、比較例１１に示すように、発泡
剤の少ない０．０００５重量部のものは、膨張収縮率が
規定値より小さかった。また、比較例１２に示すよう
に、発泡剤の多い０．０２５重量部のものは、圧縮強度
が規定値より小さかった。
【００３５】実施例１４〜１５は、結合材として高炉セ
メントを用いて評価を行ったものであるが、本発明で規
定する平均粒径が６．０〜１３．０μｍで、粒度分布
（Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ式のＮ値）が０．７〜
０．９の範囲では、「無収縮モルタルに必要な品質とそ
の確認試験方法（案）」に示されている品質および施工
性を満足した。
メントを用いて評価を行ったものであるが、本発明で規
定する平均粒径が６．０〜１３．０μｍで、粒度分布
（Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅｒ式のＮ値）が０．７〜
０．９の範囲では、「無収縮モルタルに必要な品質とそ
の確認試験方法（案）」に示されている品質および施工
性を満足した。
【００３６】実施例１６〜１８は、結合材中のセメント
の配合割合を変えて評価を行ったものであるが、本発明
で規定する７０重量％以上セメントを含む結合材では、
「無収縮モルタルに必要な品質とその確認試験方法
（案）」に示されている品質および施工性を満足した。
一方、比較例１３に示すように、セメントの含有量が７
０％未満の結合材では、圧縮強度が小さかった。
の配合割合を変えて評価を行ったものであるが、本発明
で規定する７０重量％以上セメントを含む結合材では、
「無収縮モルタルに必要な品質とその確認試験方法
（案）」に示されている品質および施工性を満足した。
一方、比較例１３に示すように、セメントの含有量が７
０％未満の結合材では、圧縮強度が小さかった。
【００３７】
【発明の効果】本発明により、首都高速道路公団の「無
収縮モルタルに必要な品質とその確認試験方法（案）」
に示されている品質（Ｊ14ロート流下時間、ブリージン
グ率、膨張収縮率、凝結時間、圧縮強度）および施工性
（ブリージング率、高さ別圧縮強度最大差、高さ別単位
容積重量最大差、小間隙充填性）を満足する鋼板巻き立
て工法に適したグラウト組成物を提供できる。
収縮モルタルに必要な品質とその確認試験方法（案）」
に示されている品質（Ｊ14ロート流下時間、ブリージン
グ率、膨張収縮率、凝結時間、圧縮強度）および施工性
（ブリージング率、高さ別圧縮強度最大差、高さ別単位
容積重量最大差、小間隙充填性）を満足する鋼板巻き立
て工法に適したグラウト組成物を提供できる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０４Ｂ 14:02 24:22 22:14 22:04） 111:70
Claims (1)
- 【請求項１】 結合材、細骨材、膨張材、減水剤および
発泡剤からなるグラウト組成物において、 結合材１００重量部、細骨材８０〜１５０重量部、膨張
材３〜１５重量部、減水剤０．５〜３．５重量部および
発泡剤０．００１〜０．０２重量部からなり、前記結合
材は、セメントが７０重量％以上、無機質粉末が３０重
量％以下からなり、かつ、該結合材の平均粒径を６．０
〜１３．０μｍ、粒度分布（Ｒｏｓｉｎ−Ｒａｍｍｌｅ
ｒ式のＮ値）を０．７〜０．９としたことを特徴とする
グラウト組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18273496A JPH107448A (ja) | 1996-06-25 | 1996-06-25 | グラウト組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18273496A JPH107448A (ja) | 1996-06-25 | 1996-06-25 | グラウト組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH107448A true JPH107448A (ja) | 1998-01-13 |
Family
ID=16123512
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18273496A Pending JPH107448A (ja) | 1996-06-25 | 1996-06-25 | グラウト組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH107448A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001279933A (ja) * | 2000-03-29 | 2001-10-10 | Taiheiyo Cement Corp | 耐震補強パネル |
| JP2002285153A (ja) * | 2001-03-26 | 2002-10-03 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | グラウト材組成物及びそれを用いてなるグラウト材 |
| KR100500022B1 (ko) * | 2002-10-18 | 2005-07-14 | 주식회사 리폼시스템 | 팽창형 경량기포콘크리트 채움재 제조방법 |
| JP2008239356A (ja) * | 2007-03-24 | 2008-10-09 | Mitsubishi Materials Corp | 高強度無収縮グラウト用混和材及び高強度無収縮グラウト材 |
| JP2009234818A (ja) * | 2008-03-26 | 2009-10-15 | Ube Ind Ltd | 水硬性組成物およびその硬化体 |
| JP2012092011A (ja) * | 2011-12-07 | 2012-05-17 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | グラウト材組成物及びそれを用いてなるグラウト材 |
| CN107915450A (zh) * | 2017-12-19 | 2018-04-17 | 河南力行科创矿山技术开发有限公司 | 高强无收缩水泥基灌浆料及其制备方法、应用 |
| JP2019156701A (ja) * | 2018-03-16 | 2019-09-19 | 太平洋マテリアル株式会社 | グラウト組成物及びグラウト |
-
1996
- 1996-06-25 JP JP18273496A patent/JPH107448A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001279933A (ja) * | 2000-03-29 | 2001-10-10 | Taiheiyo Cement Corp | 耐震補強パネル |
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| CN107915450A (zh) * | 2017-12-19 | 2018-04-17 | 河南力行科创矿山技术开发有限公司 | 高强无收缩水泥基灌浆料及其制备方法、应用 |
| CN107915450B (zh) * | 2017-12-19 | 2020-08-28 | 河南力行科创矿山技术开发有限公司 | 高强无收缩水泥基灌浆料及其制备方法、应用 |
| JP2019156701A (ja) * | 2018-03-16 | 2019-09-19 | 太平洋マテリアル株式会社 | グラウト組成物及びグラウト |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050120 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050308 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20050719 |