JPH0696090B2 - 燃焼排ガス処理方法 - Google Patents
燃焼排ガス処理方法Info
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- JPH0696090B2 JPH0696090B2 JP1337926A JP33792689A JPH0696090B2 JP H0696090 B2 JPH0696090 B2 JP H0696090B2 JP 1337926 A JP1337926 A JP 1337926A JP 33792689 A JP33792689 A JP 33792689A JP H0696090 B2 JPH0696090 B2 JP H0696090B2
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- JP
- Japan
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- exhaust gas
- combustion
- desulfurization
- reaction chamber
- water
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-
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
- Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
Landscapes
- Chimneys And Flues (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ この発明は、各種のボイラ、各種加熱炉さらには、ごみ
焼成炉などの燃焼炉内に排ガス処理剤を投入して、燃焼
炉から出る排ガス中の硫黄酸化物（SOx）を効果的除去
すると同時に、窒素酸化物（NOx）をも効果的に除去す
る燃焼排ガス処理方法に関する。
焼成炉などの燃焼炉内に排ガス処理剤を投入して、燃焼
炉から出る排ガス中の硫黄酸化物（SOx）を効果的除去
すると同時に、窒素酸化物（NOx）をも効果的に除去す
る燃焼排ガス処理方法に関する。
［従来技術および発明の課題］ 従来より、乾式脱硫法の代表例として、Ca系脱硫剤およ
び／またはMg系脱硫剤を燃焼装置の火炉内へ直接吹き込
んで脱硫を行なう、いわゆる「炉内脱硫法」が知られて
いる。
び／またはMg系脱硫剤を燃焼装置の火炉内へ直接吹き込
んで脱硫を行なう、いわゆる「炉内脱硫法」が知られて
いる。
しかし、この方法は、脱硫剤を多量に使用する必要があ
る上に、低い脱硫性能しか得られないため、未だ実用化
されるに至っていない。
る上に、低い脱硫性能しか得られないため、未だ実用化
されるに至っていない。
この発明の目的は、上記の如き実情に鑑み、燃焼炉排ガ
ス中の硫黄酸化物と窒素酸化物とを同時にかつ効果的に
除去することができる燃焼排ガス処理方法を提供するる
ことにある。
ス中の硫黄酸化物と窒素酸化物とを同時にかつ効果的に
除去することができる燃焼排ガス処理方法を提供するる
ことにある。
［課題の解決手段］ この発明による燃焼排ガス処理方法は、燃焼炉の600〜9
00℃の温度領域の排ガスにアルカリ土類金属系脱硫剤と
尿素ないしその誘導体との混合物より成る排ガス処理剤
を噴射投入し、燃焼炉の後流で100〜400℃の温度領域の
排ガスに水を噴射することを特徴とするものである。
00℃の温度領域の排ガスにアルカリ土類金属系脱硫剤と
尿素ないしその誘導体との混合物より成る排ガス処理剤
を噴射投入し、燃焼炉の後流で100〜400℃の温度領域の
排ガスに水を噴射することを特徴とするものである。
上記において、アルカリ土類金属系脱硫剤としては、た
とえばCaCO3、Ca（OH）２、CaCOなどのCa系脱硫剤や、
ドロマイト（MgCO3・CaCO3）なが用いられる。排ガス処
理剤の形態は、特に限定されないが、好ましくは粉体
状、スラリー状などである。
とえばCaCO3、Ca（OH）２、CaCOなどのCa系脱硫剤や、
ドロマイト（MgCO3・CaCO3）なが用いられる。排ガス処
理剤の形態は、特に限定されないが、好ましくは粉体
状、スラリー状などである。
噴射される水は、好ましくは加熱された状態にあり、噴
射の結果微細化水滴となされる。
射の結果微細化水滴となされる。
排ガス処理剤の投入を行なう領域は600〜900℃の温度領
域であり、水噴射を行なう領域は100〜400℃蒸気の温度
領域である。
域であり、水噴射を行なう領域は100〜400℃蒸気の温度
領域である。
［作 用］ この発明の方法によれば、まず、燃焼炉の600〜900℃の
温度領域の排ガスにアルカリ土類金属系脱硫剤と尿素な
いしその誘導体との混合物より成る排ガス処理剤を噴射
投入することによって、炉内において排ガスの脱硫およ
び脱硝が同時に行なわれる。
温度領域の排ガスにアルカリ土類金属系脱硫剤と尿素な
いしその誘導体との混合物より成る排ガス処理剤を噴射
投入することによって、炉内において排ガスの脱硫およ
び脱硝が同時に行なわれる。
つい、燃焼炉の後流で100〜400℃の温度領域の排ガスに
水を噴射することによって、排ガス中の湿分を増加せし
めると共に排ガス温度を降下せしめる。この結果、低温
領域２段目の脱硫が行なわれる。
水を噴射することによって、排ガス中の湿分を増加せし
めると共に排ガス温度を降下せしめる。この結果、低温
領域２段目の脱硫が行なわれる。
こうして、燃焼プロセス全体を一種の反応器と考えて、
その高温領域で炉内脱硫および脱硝反応を行なわしめる
と共に、その後流の低温領域において２段目の脱硫作用
を生起せしめることによって、少量の薬剤使用量で脱硫
率90％以上および脱硝率85％以上という高い反応効率が
得られる。
その高温領域で炉内脱硫および脱硝反応を行なわしめる
と共に、その後流の低温領域において２段目の脱硫作用
を生起せしめることによって、少量の薬剤使用量で脱硫
率90％以上および脱硝率85％以上という高い反応効率が
得られる。
［実 施 例］ ａ）プロセスの説明 以下、この発明の実施例を、図面を参照して説明する。
第１図はこの発明の方法を実施するための実験装置およ
びそのプロセスフローを示す。第１図において、この実
験装置は、排ガスの流れ方向に、微粉炭の燃焼炉（１）
と、脱硫脱硝反応用の反応室（３）と、排ガスの排熱に
よる空気加熱用のエアーヒータ（４）と排ガス冷却用の
冷却塔６）と、排ガス除塵用のバグフィルタ（７）とを
主たる構成要素として成る。
第１図はこの発明の方法を実施するための実験装置およ
びそのプロセスフローを示す。第１図において、この実
験装置は、排ガスの流れ方向に、微粉炭の燃焼炉（１）
と、脱硫脱硝反応用の反応室（３）と、排ガスの排熱に
よる空気加熱用のエアーヒータ（４）と排ガス冷却用の
冷却塔６）と、排ガス除塵用のバグフィルタ（７）とを
主たる構成要素として成る。
まず、微粉炭は燃焼炉（１）の燃焼バーナで燃焼させら
れる。燃焼炉（１）における微粉炭の燃焼量は最大で10
kg/時であるが、助燃用プロパンの燃焼による低負荷の
石炭燃焼すなわち混焼が可能であり、この混焼によっ
て、反応室（３）における温度制御、NOx発生量の抑
制、さらにはSO2ガスの注入による排ガス中のSO2ガス濃
度の調整が可能なようになっている。
れる。燃焼炉（１）における微粉炭の燃焼量は最大で10
kg/時であるが、助燃用プロパンの燃焼による低負荷の
石炭燃焼すなわち混焼が可能であり、この混焼によっ
て、反応室（３）における温度制御、NOx発生量の抑
制、さらにはSO2ガスの注入による排ガス中のSO2ガス濃
度の調整が可能なようになっている。
燃焼炉（１）発生した排ガス、燃焼炉（１）の後流側に
設けられている脱硫および脱硝のための反応室（３）に
入る。反応室（３）の径は330mm、高さは4mである。反
応室（３）はその周面に設けられた電気ヒータ（２）で
所定温度に制御きるよううになっている。
設けられている脱硫および脱硝のための反応室（３）に
入る。反応室（３）の径は330mm、高さは4mである。反
応室（３）はその周面に設けられた電気ヒータ（２）で
所定温度に制御きるよううになっている。
排ガス処理剤、すなわち脱硫剤と尿素ないしその誘導体
との混合物は、粉体の形態にある場合には、反応室
（３）のトップの部分へ空気流にのせて注入される。排
ガス処理剤がスラリーの形態にある場合もやはり反応室
（３）のトップの部分へ注入される。この排ガス処理剤
の注入によって、反応室（３）内で排ガス中のSO2の吸
収反応とNOxの還元反応が起こる。特ににNOxの還元反
応、反応室後流でNOx低減効果認められなかったことか
ら、反応室（３）において完結すようである。他方、SO
2の吸収反応室（３）から冷却塔（６）の出口まで（冷
却塔内で水噴射を行なわなない場合はさらに後流ま
で）、やはり認められなかった。この現象は反応室
（３）の出口とバグフィルタ（７）の出口に設置した排
ガス中のO2、SO2、NOxの各濃度を測定するガス分析計
（８）による分析の結果、確認された。なお、各部所の
温度はそれぞれ温度計（９）によって測定し、また排ガ
ス流量はバグフィルタ（７）の出口に設置した流流量計
（10）によって測定した。
との混合物は、粉体の形態にある場合には、反応室
（３）のトップの部分へ空気流にのせて注入される。排
ガス処理剤がスラリーの形態にある場合もやはり反応室
（３）のトップの部分へ注入される。この排ガス処理剤
の注入によって、反応室（３）内で排ガス中のSO2の吸
収反応とNOxの還元反応が起こる。特ににNOxの還元反
応、反応室後流でNOx低減効果認められなかったことか
ら、反応室（３）において完結すようである。他方、SO
2の吸収反応室（３）から冷却塔（６）の出口まで（冷
却塔内で水噴射を行なわなない場合はさらに後流ま
で）、やはり認められなかった。この現象は反応室
（３）の出口とバグフィルタ（７）の出口に設置した排
ガス中のO2、SO2、NOxの各濃度を測定するガス分析計
（８）による分析の結果、確認された。なお、各部所の
温度はそれぞれ温度計（９）によって測定し、また排ガ
ス流量はバグフィルタ（７）の出口に設置した流流量計
（10）によって測定した。
以上の事象から、排ガス中のSO2の吸収反応およびNOxの
還元反応は、いずれも600〜900℃の温度領域で生起する
ものと推定される。
還元反応は、いずれも600〜900℃の温度領域で生起する
ものと推定される。
反応室（３）を出た排ガスはエアヒータ（４）を通過
し、冷却空気によりり排熱が回収されて冷却された後、
熱交換器（５）冷却水によってさらに冷却される。
し、冷却空気によりり排熱が回収されて冷却された後、
熱交換器（５）冷却水によってさらに冷却される。
この発明では、燃焼炉の後流でさらに付加的脱硫を行な
うために、つぎの操作を行なう。すなわち、熱交換器
（５）において、排ガスを冷却するのに用いられた冷却
水は、熱交換器（５）を通過する間に排ガスの排熱によ
って加熱されている。この加熱状態の水は冷却塔（６）
の上部から噴射ノズルで塔内へ吹き込まれる。その結
果、冷却塔（６）において、冷却水は加熱状態にあるた
めその噴射によってフラッシュ蒸発作用を起こして、微
細化水滴となされる。こうして生じた微細化水滴、粗大
水滴がが冷却塔（６）内で壁面に付着し、この付着水に
よって脱硫剤含有灰分が同壁面に付着して固化し、さら
にこの固化物が成長して塔の閉塞を招くことを防止する
と共に、排ガスと水滴の良好な混合を促進する働きをす
る。この微細化水滴は、排ガスとの混合の結果、排ガス
中の湿分を増加せしめると共に、排ガス温度を降下せし
める。
うために、つぎの操作を行なう。すなわち、熱交換器
（５）において、排ガスを冷却するのに用いられた冷却
水は、熱交換器（５）を通過する間に排ガスの排熱によ
って加熱されている。この加熱状態の水は冷却塔（６）
の上部から噴射ノズルで塔内へ吹き込まれる。その結
果、冷却塔（６）において、冷却水は加熱状態にあるた
めその噴射によってフラッシュ蒸発作用を起こして、微
細化水滴となされる。こうして生じた微細化水滴、粗大
水滴がが冷却塔（６）内で壁面に付着し、この付着水に
よって脱硫剤含有灰分が同壁面に付着して固化し、さら
にこの固化物が成長して塔の閉塞を招くことを防止する
と共に、排ガスと水滴の良好な混合を促進する働きをす
る。この微細化水滴は、排ガスとの混合の結果、排ガス
中の湿分を増加せしめると共に、排ガス温度を降下せし
める。
冷却塔（６）内では、排ガス中の灰分に含まれる未反応
のCaOが噴射された水分と反応して、Ca（OH）２とな
り、これがSO2を吸する作用が生起する。こうして、冷
却塔（６）において２段目の脱硫反応が進行する。
のCaOが噴射された水分と反応して、Ca（OH）２とな
り、これがSO2を吸する作用が生起する。こうして、冷
却塔（６）において２段目の脱硫反応が進行する。
ここで、反応室（３）および冷却塔（６）起こると考え
られるSO2の吸収反応を纏めると、つぎのようになる。
られるSO2の吸収反応を纏めると、つぎのようになる。
反応室（３）内の600〜900℃の温度領域で生起する
反応： CaCO3→CaO＋CO2↑ CaO＋SO2＋1/2O2→CaSO4 冷却塔（６）内の100〜400℃の温度領域で生起する
反応： CaO＋H2O→Ca（OH）２ Ca（OH）２＋SO2→CaSO3・H2O すなわち、高温領域ではCaSO4が生じ、低温域はCaSO3が
生じる。また、の一連の反応は冷却塔（６）だけ完結
するるものではなく、さらに後流のバグフィルタ（７）
のフィルタ表面においても継続されているようである。
なお、上記の反応で生じたCaSO4、CaSO3、および未
反応のCaCO3、CaOは、いずれも石炭燃焼灰との混合物と
して、バグフィルタ（７）で捕集・回収された。
反応： CaCO3→CaO＋CO2↑ CaO＋SO2＋1/2O2→CaSO4 冷却塔（６）内の100〜400℃の温度領域で生起する
反応： CaO＋H2O→Ca（OH）２ Ca（OH）２＋SO2→CaSO3・H2O すなわち、高温領域ではCaSO4が生じ、低温域はCaSO3が
生じる。また、の一連の反応は冷却塔（６）だけ完結
するるものではなく、さらに後流のバグフィルタ（７）
のフィルタ表面においても継続されているようである。
なお、上記の反応で生じたCaSO4、CaSO3、および未
反応のCaCO3、CaOは、いずれも石炭燃焼灰との混合物と
して、バグフィルタ（７）で捕集・回収された。
こうして、浄化処理せられた排ガスは流量計（10）を経
て系外へ排出される。
て系外へ排出される。
ｂ）脱硫脱硝試験 以下の比較例および実施例における主な実験条件は下記
のとおりであった。
のとおりであった。
燃料供給速度：プロパン0.64Nm3/時 ＋石炭3.42kg/時の混焼 空気比:1.81（排ガス中の酸素濃度9.4％） 排ガス量:74Nm3/時 SOx濃度:800ppm（純SO2ガス添加による濃度調整） NOx濃度:260ppm 反応温度:780℃ ガス滞留時間:4.5秒（反応室内） 比較例 排ガス中に、排ガス処理剤として粒径1.7μのCaCO3微粉
末と粉状の尿素との混合物（CaCO39:尿素１）反応室
（３）へ噴射供給した。そして、燃焼炉（１）内で発生
するSO2量（モル量）と反応室（３）に投入したCa量
（モル量）の比、すなわちCa/Sモル当量比を変えつつ、
反応室（３）の出口およびバグフィルタ（７）の出口で
の各ガス分析計（８）を用いて、排ガス中のNOx濃度お
よびSO2濃度を測定し、Ca/Sモル当量比と脱硝率および
脱硫率との関係を調べた。これらの測定結果をそれぞれ
第２図中の曲線（Ａ）および第３図中の曲線（Ｂ）に示
す。
末と粉状の尿素との混合物（CaCO39:尿素１）反応室
（３）へ噴射供給した。そして、燃焼炉（１）内で発生
するSO2量（モル量）と反応室（３）に投入したCa量
（モル量）の比、すなわちCa/Sモル当量比を変えつつ、
反応室（３）の出口およびバグフィルタ（７）の出口で
の各ガス分析計（８）を用いて、排ガス中のNOx濃度お
よびSO2濃度を測定し、Ca/Sモル当量比と脱硝率および
脱硫率との関係を調べた。これらの測定結果をそれぞれ
第２図中の曲線（Ａ）および第３図中の曲線（Ｂ）に示
す。
脱硝性能を示す第２図中の曲線（Ａ）から明らかなよう
に、Ca/Sモル当量比＝３の時に脱硝率85％が得られ、反
応室（３）の出口およびバグフィルタ（７）の出口の各
NOx濃度はいずれも40ppm程度まま低下した。なお、尿素
の供給量を増大して、Ca/Sモル当量比を３以に上げて
も、脱硝効果はそれ以上には向上しなかった。
に、Ca/Sモル当量比＝３の時に脱硝率85％が得られ、反
応室（３）の出口およびバグフィルタ（７）の出口の各
NOx濃度はいずれも40ppm程度まま低下した。なお、尿素
の供給量を増大して、Ca/Sモル当量比を３以に上げて
も、脱硝効果はそれ以上には向上しなかった。
脱硝性能を示す第３図の曲線（Ｂ）から明らかなよう
に、Ca/Sモル当量比＝３の時に脱硫率85％あり、反応室
（３）の出口およびバグフィルタ（７）の出口の各SO2
濃度はそれぞれ120ppmであった。
に、Ca/Sモル当量比＝３の時に脱硫率85％あり、反応室
（３）の出口およびバグフィルタ（７）の出口の各SO2
濃度はそれぞれ120ppmであった。
実施例 比較例の上記条件と同じ条件で、比較例の上記操作に加
えて、熱交換器（５）を出た加熱状態の却水120／時
を冷却塔（６）に頂部のノズルから吹き込んだ。この
時、エアーヒータ（４）の出口の排ガス温度度430℃、
水噴射の後流すなわち却塔（６）の出口の温度は160
℃、バグフィルタ（７）の出口の温度は120℃であっ
た。
えて、熱交換器（５）を出た加熱状態の却水120／時
を冷却塔（６）に頂部のノズルから吹き込んだ。この
時、エアーヒータ（４）の出口の排ガス温度度430℃、
水噴射の後流すなわち却塔（６）の出口の温度は160
℃、バグフィルタ（７）の出口の温度は120℃であっ
た。
比較例と同様にして、排ガス中のSO2濃度を測定し、Ca/
Sモル当量比と脱硫率との関係を調べた。これらの測定
結果をそれぞれ第３図中の曲線（Ｃ）に示す。
Sモル当量比と脱硫率との関係を調べた。これらの測定
結果をそれぞれ第３図中の曲線（Ｃ）に示す。
上記水の吹き込みによって、排ガス中の湿分が増加せら
れると共に排ガス温度が降下させられ、上記の反応が
進行し、２段目の脱硫が行なわれる。その結果、脱硫性
能を示す第３図の曲線（Ｃ）から明らかなように、Ca/S
モル当量比＝２の時に脱硫率95％が得られ、バグフィル
タ（７）の出口のSO2濃度は40ppmであった。これに対
し、水噴射の前流すなわち反応室（３）の出口における
SO2濃度は240ppmであった。
れると共に排ガス温度が降下させられ、上記の反応が
進行し、２段目の脱硫が行なわれる。その結果、脱硫性
能を示す第３図の曲線（Ｃ）から明らかなように、Ca/S
モル当量比＝２の時に脱硫率95％が得られ、バグフィル
タ（７）の出口のSO2濃度は40ppmであった。これに対
し、水噴射の前流すなわち反応室（３）の出口における
SO2濃度は240ppmであった。
また、NOx濃度は、反応室（３）の出口およびバグフィ
ルタ（７）の出口とも100ppmであった。このことは、脱
硝に関しては第２図の曲線（Ａ）の性能が支配的あり、
脱硝効率をさらに向上させるに尿素の含量を増加させる
必要があることを示している。
ルタ（７）の出口とも100ppmであった。このことは、脱
硝に関しては第２図の曲線（Ａ）の性能が支配的あり、
脱硝効率をさらに向上させるに尿素の含量を増加させる
必要があることを示している。
［発明の効果］ この発明の方法によれば、まず、燃焼炉の600〜900℃の
温度領域の排ガスにアルカリ土類金属系脱硫剤と尿素な
いしその誘導体との混合物より成る排ガス処理剤を噴射
投入するので、炉内において排ガスの脱硫および脱硝を
同時に行なうことができる。
温度領域の排ガスにアルカリ土類金属系脱硫剤と尿素な
いしその誘導体との混合物より成る排ガス処理剤を噴射
投入するので、炉内において排ガスの脱硫および脱硝を
同時に行なうことができる。
ついで、燃焼炉の後流で100〜400℃の温度領域の排ガス
に水を噴射するので、、排ガス中の湿分を増加せしめる
と共に排ガス温度を降下せしめ、この結果低温領域で２
段目の脱硫を行なわしめることがきる。
に水を噴射するので、、排ガス中の湿分を増加せしめる
と共に排ガス温度を降下せしめ、この結果低温領域で２
段目の脱硫を行なわしめることがきる。
こうして、この発明明の方法では、燃焼プロセス全体を
一種の反応器と考えて、その高温領域で炉内脱硫および
脱硝反応を行なうと共に、その後流の低温領域において
２段目の脱硫作用を生起せしめることによって、少量の
薬剤使用量で脱硫率90％以上および脱硝率85％以上とい
う高い反応効率を得ることがきる。
一種の反応器と考えて、その高温領域で炉内脱硫および
脱硝反応を行なうと共に、その後流の低温領域において
２段目の脱硫作用を生起せしめることによって、少量の
薬剤使用量で脱硫率90％以上および脱硝率85％以上とい
う高い反応効率を得ることがきる。
第１図はこの発明の実施例を示すフローシート、第２図
はCa/Sモル当量比と脱硝率との関係を示すグラフ、第３
図はCa/Sモル当量比と脱硫率との関係を示すグラフであ
る。 （１）……燃焼炉、（２）……電気ヒータ、（３）……
反応室、（４）……エアーヒータ、（５）……熱交換
器、（６）…冷却塔、（７）……バグフィルタ、（８）
ガス分析計、（９）……温度計、（10）……流量計。
はCa/Sモル当量比と脱硝率との関係を示すグラフ、第３
図はCa/Sモル当量比と脱硫率との関係を示すグラフであ
る。 （１）……燃焼炉、（２）……電気ヒータ、（３）……
反応室、（４）……エアーヒータ、（５）……熱交換
器、（６）…冷却塔、（７）……バグフィルタ、（８）
ガス分析計、（９）……温度計、（10）……流量計。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 土井 照之 大阪府大阪市西区江戸堀１丁目６番14号 日立造船株式会社内 (56)参考文献 特開 平３−154615（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】燃焼炉の600〜900℃の温度領域の排ガスに
アルカリ土類金属系脱硫剤と尿素ないしその誘導体との
混合物より成る排ガス処理剤を噴射投入し、燃焼炉の後
流で100〜400℃の温度領域の排ガスに水を噴射すること
を特徴とする燃焼排ガス処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1337926A JPH0696090B2 (ja) | 1989-12-25 | 1989-12-25 | 燃焼排ガス処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1337926A JPH0696090B2 (ja) | 1989-12-25 | 1989-12-25 | 燃焼排ガス処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03196816A JPH03196816A (ja) | 1991-08-28 |
| JPH0696090B2 true JPH0696090B2 (ja) | 1994-11-30 |
Family
ID=18313304
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1337926A Expired - Lifetime JPH0696090B2 (ja) | 1989-12-25 | 1989-12-25 | 燃焼排ガス処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0696090B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2021060160A (ja) * | 2019-10-08 | 2021-04-15 | 伊藤レーシングサービス株式会社 | 焼却装置 |
-
1989
- 1989-12-25 JP JP1337926A patent/JPH0696090B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03196816A (ja) | 1991-08-28 |
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