JPH07106908B2 - チタン酸カリウム繊維及びそれを含む熱可塑性樹脂組成物 - Google Patents
チタン酸カリウム繊維及びそれを含む熱可塑性樹脂組成物Info
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- JPH07106908B2 JPH07106908B2 JP63256380A JP25638088A JPH07106908B2 JP H07106908 B2 JPH07106908 B2 JP H07106908B2 JP 63256380 A JP63256380 A JP 63256380A JP 25638088 A JP25638088 A JP 25638088A JP H07106908 B2 JPH07106908 B2 JP H07106908B2
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Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、熱可塑性樹脂の補強材として有用な、繊維表
面がケイ素の酸化物およびアルミニウムの酸化物からな
る群から選ばれた少なくとも１種の酸化物で被覆され、
更にシランカップリング剤で処理されたチタン酸カリウ
ム繊維及び熱可塑性樹脂を含む組成物、及び繊維表面が
ケイ素の酸化物及びアルミニウムの酸化物からなる群か
ら選ばれた少なくとも１種の酸化物で被覆されたチタン
酸カリウム繊維、シランカップリング剤及び熱可塑樹脂
を含む組成物に関する。
面がケイ素の酸化物およびアルミニウムの酸化物からな
る群から選ばれた少なくとも１種の酸化物で被覆され、
更にシランカップリング剤で処理されたチタン酸カリウ
ム繊維及び熱可塑性樹脂を含む組成物、及び繊維表面が
ケイ素の酸化物及びアルミニウムの酸化物からなる群か
ら選ばれた少なくとも１種の酸化物で被覆されたチタン
酸カリウム繊維、シランカップリング剤及び熱可塑樹脂
を含む組成物に関する。
従来の技術 チタン酸カリウム繊維は、一般式K2O・nTiO2（ｎ＝2,4,
6）で表わされるウィスカーであり、補強材、断熱材、
摩擦材、イオン交換材及び吸着剤等幅広い分野で用途開
拓が進められている人工鉱物繊維である。
6）で表わされるウィスカーであり、補強材、断熱材、
摩擦材、イオン交換材及び吸着剤等幅広い分野で用途開
拓が進められている人工鉱物繊維である。
近年、特に熱可塑性樹脂の補強剤として、その有用な地
位をかためつつある。即ち、チタン酸カリウム繊維で強
化された樹脂は、成型した場合に強度や寸法の異方性が
小さく、表面の平滑性も良い。又小物成型品にした時の
微小部への流動性が他の繊維充填品に比べ良好である。
しかしながら、機械的強度については、チタン酸カリウ
ム繊維の有効な特性が充分に活用されていないのが実状
である。即ち、チタン酸カリウム繊維が非常に嵩高い為
に、樹脂中に繊維を均一に分散させることが難しく、樹
脂中に均一に分散させる為には、混練機の分散力を強く
する必要がある。しかしこの場合、混練時の繊維の折損
が激しく、アスペクト比（繊維長／繊維径）が低下して
補強効果が小さくなる。繊維の折損を少なくする為に、
混練機の分散力を弱くすると、樹脂中での繊維の分散が
不十分になり、期待される通りの補強効果が得られな
い。
位をかためつつある。即ち、チタン酸カリウム繊維で強
化された樹脂は、成型した場合に強度や寸法の異方性が
小さく、表面の平滑性も良い。又小物成型品にした時の
微小部への流動性が他の繊維充填品に比べ良好である。
しかしながら、機械的強度については、チタン酸カリウ
ム繊維の有効な特性が充分に活用されていないのが実状
である。即ち、チタン酸カリウム繊維が非常に嵩高い為
に、樹脂中に繊維を均一に分散させることが難しく、樹
脂中に均一に分散させる為には、混練機の分散力を強く
する必要がある。しかしこの場合、混練時の繊維の折損
が激しく、アスペクト比（繊維長／繊維径）が低下して
補強効果が小さくなる。繊維の折損を少なくする為に、
混練機の分散力を弱くすると、樹脂中での繊維の分散が
不十分になり、期待される通りの補強効果が得られな
い。
発明が解決しようとする課題 このように従来のチタン酸カリウム繊維は、樹脂との混
練時の分散性に問題があり、熱可塑性樹脂の補強材とし
て好ましいものではなく、新規な補強材の開発が望まれ
ていた。
練時の分散性に問題があり、熱可塑性樹脂の補強材とし
て好ましいものではなく、新規な補強材の開発が望まれ
ていた。
本発明は、従来のもののような欠点を持たない、熱可塑
性樹脂との混練時の分散性に優れたチタン酸カリウム繊
維及び強度や寸法の異方性が小さく、良好な表面平滑性
と微小部への流動性を有し、かつ高強度、高弾性率を有
する熱可塑性樹脂組成物を提供することを目的とする。
性樹脂との混練時の分散性に優れたチタン酸カリウム繊
維及び強度や寸法の異方性が小さく、良好な表面平滑性
と微小部への流動性を有し、かつ高強度、高弾性率を有
する熱可塑性樹脂組成物を提供することを目的とする。
課題を解決する手段 本発明者らは、上記の課題を解決するために研究を行っ
た結果、ケイ素の酸化物およびアルミニウムの酸化物か
らなる群から選ばれた少なくとも１種の酸化物で被覆し
た後、更にシランカップリング剤で処理することが熱可
塑性樹脂中での分散性を著しく改善し、この処理を施さ
れたチタン酸ガリウム繊維で強化された熱可塑性樹脂は
一層優れた強度及び弾性率を有することを見出し、本発
明を完成させた。
た結果、ケイ素の酸化物およびアルミニウムの酸化物か
らなる群から選ばれた少なくとも１種の酸化物で被覆し
た後、更にシランカップリング剤で処理することが熱可
塑性樹脂中での分散性を著しく改善し、この処理を施さ
れたチタン酸ガリウム繊維で強化された熱可塑性樹脂は
一層優れた強度及び弾性率を有することを見出し、本発
明を完成させた。
即ち、本発明は繊維表面がケイ素の酸化物およびアルミ
ニウムの酸化物からなる群から選ばれた少なくとも１種
の酸化物で被覆された後、更にシランカップリング剤で
処理された樹脂補強用チタン酸カリウム繊維及びそれを
含む熱可塑性樹脂組成物を提供するものである。
ニウムの酸化物からなる群から選ばれた少なくとも１種
の酸化物で被覆された後、更にシランカップリング剤で
処理された樹脂補強用チタン酸カリウム繊維及びそれを
含む熱可塑性樹脂組成物を提供するものである。
以下、本発明を詳細に説明する。本発明のチタン酸カリ
ウム繊維は、従来のチタン酸カリウム繊維を水中に分散
させて水性スラリーとし、このスラリーにケイ素の水溶
性塩およびアルミニウムの水溶性塩からなる群から選ば
れた少なくとも１種の水溶性塩を添加し、中和してケイ
素の水和酸化物およびアルミニウムの水和酸化物からな
る群から選ばれた少なくとも１種の水和酸化物を、チタ
ン酸カリウム繊維表面に沈着させた後、ろ過、洗浄、乾
燥後、シランカップリング剤により処理することにより
得られる。チタン酸カリウム繊維表面に存在させる酸化
物は水和酸化物を乾燥したものであることから、一部又
は全部が水和酸化物である場合を含み、これらの酸化物
がチタン酸カリウム繊維表面を連続膜で被覆したものが
望ましいが、不連続膜で被覆したものであっても良い。
又これら酸化物による表面処理は、ケイ素あるいはアル
ミニウム酸化物のそれぞれの単独による場合とケイ素及
びアルミニウムの酸化物の混合物による場合とがある。
また、ケイ素の酸化物およびアルミニウムの酸化物から
なる群から選ばれた少なくとも１種の酸化物に加えて、
例えばチタン酸化物、亜鉛酸化物などを繊維表面に存在
させてもよい。ケイ素の酸化物およびアルミニウムの酸
化物からなる群から選ばれた少なくとも１種の酸化物の
量は、それぞれSiO2及びAl2O3に換算してチタン酸カリ
ウム繊維に対し0.5〜10重量％、好ましくは１〜５重量
％である。酸化物の処理量が0.5％未満では、樹脂中で
の分散性改善効果が不十分であり、10重量％より多くな
ると逆に分散性が悪くなるのみならず、吸湿性が高くな
る等の不利を招く。
ウム繊維は、従来のチタン酸カリウム繊維を水中に分散
させて水性スラリーとし、このスラリーにケイ素の水溶
性塩およびアルミニウムの水溶性塩からなる群から選ば
れた少なくとも１種の水溶性塩を添加し、中和してケイ
素の水和酸化物およびアルミニウムの水和酸化物からな
る群から選ばれた少なくとも１種の水和酸化物を、チタ
ン酸カリウム繊維表面に沈着させた後、ろ過、洗浄、乾
燥後、シランカップリング剤により処理することにより
得られる。チタン酸カリウム繊維表面に存在させる酸化
物は水和酸化物を乾燥したものであることから、一部又
は全部が水和酸化物である場合を含み、これらの酸化物
がチタン酸カリウム繊維表面を連続膜で被覆したものが
望ましいが、不連続膜で被覆したものであっても良い。
又これら酸化物による表面処理は、ケイ素あるいはアル
ミニウム酸化物のそれぞれの単独による場合とケイ素及
びアルミニウムの酸化物の混合物による場合とがある。
また、ケイ素の酸化物およびアルミニウムの酸化物から
なる群から選ばれた少なくとも１種の酸化物に加えて、
例えばチタン酸化物、亜鉛酸化物などを繊維表面に存在
させてもよい。ケイ素の酸化物およびアルミニウムの酸
化物からなる群から選ばれた少なくとも１種の酸化物の
量は、それぞれSiO2及びAl2O3に換算してチタン酸カリ
ウム繊維に対し0.5〜10重量％、好ましくは１〜５重量
％である。酸化物の処理量が0.5％未満では、樹脂中で
の分散性改善効果が不十分であり、10重量％より多くな
ると逆に分散性が悪くなるのみならず、吸湿性が高くな
る等の不利を招く。
ケイ素の水和酸化物をチタン酸カリウム繊維の表面に沈
着させる場合には、例えばチタン酸カリウム繊維を50〜
150g/の濃度になるように水中に分散させて水性スラ
リーとし、ケイ酸ナトリウムなどの水溶性のケイ酸アル
カリ金属塩を添加した後、硫酸、塩酸、硝酸、酢酸等の
酸を加えて中和して、前記チタン酸カリウム繊維の表面
にケイ素の水和酸化物を沈着させる。
着させる場合には、例えばチタン酸カリウム繊維を50〜
150g/の濃度になるように水中に分散させて水性スラ
リーとし、ケイ酸ナトリウムなどの水溶性のケイ酸アル
カリ金属塩を添加した後、硫酸、塩酸、硝酸、酢酸等の
酸を加えて中和して、前記チタン酸カリウム繊維の表面
にケイ素の水和酸化物を沈着させる。
アルミニウムの水和酸化物を沈着させる場合には、例え
ば前記と同様に調整したチタン酸カリウム繊維の水性ス
ラリーに、アルミン酸ナトリウムなどの水溶性のアルミ
ン酸塩、硫酸アルミニウム及び塩化アルミニウム等のア
ルミニウム化合物を添加した後、中和して、アルミニウ
ムの水和酸化物を沈着させる。この際にアルミニウムの
水和酸化物の原料として水溶性のアルミン酸塩を使用す
る場合には、前記の酸で中和し、硫酸アルミニウムや塩
化アルミニウム等の酸性のアルミニウム化合物を使用す
る場合には、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、水酸
化リチウム等のアルカリで中和する。
ば前記と同様に調整したチタン酸カリウム繊維の水性ス
ラリーに、アルミン酸ナトリウムなどの水溶性のアルミ
ン酸塩、硫酸アルミニウム及び塩化アルミニウム等のア
ルミニウム化合物を添加した後、中和して、アルミニウ
ムの水和酸化物を沈着させる。この際にアルミニウムの
水和酸化物の原料として水溶性のアルミン酸塩を使用す
る場合には、前記の酸で中和し、硫酸アルミニウムや塩
化アルミニウム等の酸性のアルミニウム化合物を使用す
る場合には、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、水酸
化リチウム等のアルカリで中和する。
また、ケイ素とアルミニウムの酸化物を沈着させる場合
には、ケイ酸ナトリウムなどの水溶性ケイ酸アルカリ金
属塩と前記酸性のアルミニウム化合物とを組合せ使用す
ることにより中和し、チタン酸カリウム繊維表面にケイ
素及びアルミニウムの水和酸化物あるいはその複合物を
沈着させる方法と、水溶性ケイ酸アルカリ金属塩と水溶
性アルミン酸塩とをチタン酸カリウム繊維の水性スラリ
ーに添加後、硫酸、塩酸、硝酸、酢酸等の酸で中和し
て、ケイ素及びアルミニウムの水和酸化物あるいはその
複合物を沈着させる方法とがある。
には、ケイ酸ナトリウムなどの水溶性ケイ酸アルカリ金
属塩と前記酸性のアルミニウム化合物とを組合せ使用す
ることにより中和し、チタン酸カリウム繊維表面にケイ
素及びアルミニウムの水和酸化物あるいはその複合物を
沈着させる方法と、水溶性ケイ酸アルカリ金属塩と水溶
性アルミン酸塩とをチタン酸カリウム繊維の水性スラリ
ーに添加後、硫酸、塩酸、硝酸、酢酸等の酸で中和し
て、ケイ素及びアルミニウムの水和酸化物あるいはその
複合物を沈着させる方法とがある。
なお、水和酸化物を沈着処理した後は、ろ過、洗浄後、
200℃以上の温度で乾燥する。乾燥温度が200℃よりも低
い場合には、水和酸化物の含水量が多く、熱可塑性樹脂
との複合化時に発砲、樹脂の分解等の問題が生じる。乾
燥温度は200℃以上であれば特に問題はないが、実用的
には200℃〜300℃の範囲である。
200℃以上の温度で乾燥する。乾燥温度が200℃よりも低
い場合には、水和酸化物の含水量が多く、熱可塑性樹脂
との複合化時に発砲、樹脂の分解等の問題が生じる。乾
燥温度は200℃以上であれば特に問題はないが、実用的
には200℃〜300℃の範囲である。
ケイ素の酸化物およびアルミニウムの酸化物からなる群
から選ばれた少なくとも１種の酸化物で被覆した後のシ
ランカップリング剤による処理は公知の方法により行な
う。この表面処理剤の処理方法には、熱可塑性樹脂との
混練前にあらかじめ処理を施す方法と、熱可塑性樹脂と
の混練時に表面処理剤を添加する方法とがあるが、あら
かじめ表面処理剤による処理を施す方法の方が、表面処
理剤の効果がより大きい。
から選ばれた少なくとも１種の酸化物で被覆した後のシ
ランカップリング剤による処理は公知の方法により行な
う。この表面処理剤の処理方法には、熱可塑性樹脂との
混練前にあらかじめ処理を施す方法と、熱可塑性樹脂と
の混練時に表面処理剤を添加する方法とがあるが、あら
かじめ表面処理剤による処理を施す方法の方が、表面処
理剤の効果がより大きい。
本発明で使用できるシランカップリング剤としては、例
えば、γ−アミノプロピル・トリエトキシシラン,N−β
−（アミノエチル）−γ−アミノプロピル・トリメトキ
シシラン，γ−ウレイドプロピル・トリエトキシシラン
等のアミノ系シランカップリング剤、γ−グリシドキシ
プロピル・トリメトキシシラン、β−（3,4−エポキシ
シクロヘキシル）エチル・トリメトキシシラン等のエポ
キシ系シランカップリング剤、ビニル・トリメトキシシ
ラン，ビニル・トリエトキシシラン，ビニル・トリス
（２−メトキシエトキシ）シラン等のビニル系シランカ
ップリング剤、γ−メルカプトプロピル・トリメトキシ
シラン等のメルカプト系シランカップリング剤、および
γ−メタクリロキシプロピル・トリメトキシシラン等の
アクリル系シランカップリング剤が使用できる。
えば、γ−アミノプロピル・トリエトキシシラン,N−β
−（アミノエチル）−γ−アミノプロピル・トリメトキ
シシラン，γ−ウレイドプロピル・トリエトキシシラン
等のアミノ系シランカップリング剤、γ−グリシドキシ
プロピル・トリメトキシシラン、β−（3,4−エポキシ
シクロヘキシル）エチル・トリメトキシシラン等のエポ
キシ系シランカップリング剤、ビニル・トリメトキシシ
ラン，ビニル・トリエトキシシラン，ビニル・トリス
（２−メトキシエトキシ）シラン等のビニル系シランカ
ップリング剤、γ−メルカプトプロピル・トリメトキシ
シラン等のメルカプト系シランカップリング剤、および
γ−メタクリロキシプロピル・トリメトキシシラン等の
アクリル系シランカップリング剤が使用できる。
シランカップリング剤の添加量は、チタン酸カリウム繊
維と熱可塑性樹脂とから成る組成物100重量部に対し0.0
2〜2.0重量％程度が好ましい。即ち、表面処理剤添加の
量が0.02重量％より少ない場合には、機械的強度の改良
効果がほとんど見られないし、一方2.0重量％をこえる
とかかる効果が既に飽和しているため、それより多く加
える意味がない。また、チタン酸カリウム繊維の形状
は、平均繊維長が５μｍ以上でかつ平均アスペクト比
（平均繊維長／平均繊維径）10以上であることが好まし
い。
維と熱可塑性樹脂とから成る組成物100重量部に対し0.0
2〜2.0重量％程度が好ましい。即ち、表面処理剤添加の
量が0.02重量％より少ない場合には、機械的強度の改良
効果がほとんど見られないし、一方2.0重量％をこえる
とかかる効果が既に飽和しているため、それより多く加
える意味がない。また、チタン酸カリウム繊維の形状
は、平均繊維長が５μｍ以上でかつ平均アスペクト比
（平均繊維長／平均繊維径）10以上であることが好まし
い。
本発明の熱可塑性樹脂組成物中の熱可塑性合成樹脂とし
ては、熱可塑性を示す合成樹脂全般のものが利用できる
が、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフ
タレート、ポリアセタール、６−ナイロン、66−ナイロ
ン、ポリアリレート、ポリカーボネート、ポリフェニレ
ンサルファイド、ポリエーテルサルフォン、ポリエーテ
ルエーテルケトン等のエンジニアリングプラスチックス
が好適に使用される。
ては、熱可塑性を示す合成樹脂全般のものが利用できる
が、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフ
タレート、ポリアセタール、６−ナイロン、66−ナイロ
ン、ポリアリレート、ポリカーボネート、ポリフェニレ
ンサルファイド、ポリエーテルサルフォン、ポリエーテ
ルエーテルケトン等のエンジニアリングプラスチックス
が好適に使用される。
本発明の熱可塑性樹脂組成物の組成については、熱可塑
性樹脂は95〜50重量部、好ましくは90〜60重量部であ
り、ケイ素の酸化物およびアルミニウムの酸化物からな
る群から選ばれた少なくとも１種の酸化物の被覆後、更
にシランカップリング剤により処理を施された本発明の
チタン酸カリウム繊維は５〜50重量部、好ましくは、10
〜40重量部の範囲である。熱可塑性樹脂が50重量部未満
では、成形加工性が悪くなるので好ましくなく、該チタ
ン酸カリウム繊維が５重量部未満では強度の改良効果が
不十分である。
性樹脂は95〜50重量部、好ましくは90〜60重量部であ
り、ケイ素の酸化物およびアルミニウムの酸化物からな
る群から選ばれた少なくとも１種の酸化物の被覆後、更
にシランカップリング剤により処理を施された本発明の
チタン酸カリウム繊維は５〜50重量部、好ましくは、10
〜40重量部の範囲である。熱可塑性樹脂が50重量部未満
では、成形加工性が悪くなるので好ましくなく、該チタ
ン酸カリウム繊維が５重量部未満では強度の改良効果が
不十分である。
コスト並びに作業性のバランスを考慮すれば、該チタン
酸カリウム繊維が10〜40重量部の範囲が好ましい。
酸カリウム繊維が10〜40重量部の範囲が好ましい。
本発明の熱可塑性樹脂組成物には、組成物本来の物性に
悪影響を与えない範囲で、その用途、目的に応じて難燃
剤、熱安定剤、滑剤等の各種添加剤の１種または２種以
上を添加することができる。
悪影響を与えない範囲で、その用途、目的に応じて難燃
剤、熱安定剤、滑剤等の各種添加剤の１種または２種以
上を添加することができる。
上記のようにして得られた本発明にかかる熱可塑性樹脂
組成物は強度や寸法の異方性が小さく、良好な表面平滑
性と微小部への流動性を有し、かつ高強度、高弾性率を
有する為、精密成形部品、即ち、肉厚が1mm以下のよう
な薄肉部品を含む部品、１つの成形重量が10g程度以下
の小型部品や先端に鋭角部を含むような部品、例えば各
種歯車、カム、プーリー及び軸等のような機械的強度が
要求される部品の製造に好適である。
組成物は強度や寸法の異方性が小さく、良好な表面平滑
性と微小部への流動性を有し、かつ高強度、高弾性率を
有する為、精密成形部品、即ち、肉厚が1mm以下のよう
な薄肉部品を含む部品、１つの成形重量が10g程度以下
の小型部品や先端に鋭角部を含むような部品、例えば各
種歯車、カム、プーリー及び軸等のような機械的強度が
要求される部品の製造に好適である。
以下に実施例をあげて本発明をさらに詳細に説明する。
以下の実施例は単に例示の為に記すものであり、発明の
範囲がこれらによって制限されるものではない。なお、
以下において特に記載のない限り部は重量部を示す。
以下の実施例は単に例示の為に記すものであり、発明の
範囲がこれらによって制限されるものではない。なお、
以下において特に記載のない限り部は重量部を示す。
実施例1. チタン酸カリウム繊維（チタン工業（株）製、HT−20
0）5kgをステンレス製容器中50の水中に分散した後、
Al2O3として100g/の硫酸アルミニウム水溶液１を添
加した後、1N−水酸化ナトリウムを滴下して、pHを７に
調整した。ろ過、洗浄後250℃で乾燥した後、0.8重量％
のγ−アミノプロピルトリエトキシシラン（日本ユニカ
ー（株）製、Ａ−1100）を処理した。
0）5kgをステンレス製容器中50の水中に分散した後、
Al2O3として100g/の硫酸アルミニウム水溶液１を添
加した後、1N−水酸化ナトリウムを滴下して、pHを７に
調整した。ろ過、洗浄後250℃で乾燥した後、0.8重量％
のγ−アミノプロピルトリエトキシシラン（日本ユニカ
ー（株）製、Ａ−1100）を処理した。
比較例1. 実施例1.で使用したものと同一のチタン酸カリウム繊維
に0.8重量％のγ−アミノプロピルトリエトキシシラン
処理を施した。
に0.8重量％のγ−アミノプロピルトリエトキシシラン
処理を施した。
実施例2. チタン酸カリウム繊維（チタン工業（株）製、HT−30
0）5kgをステンレス製容器70の水中に分散した後、Si
O2として80g/のケイ酸ナトリウム水溶液（SiO2/Na2O
＝1.0:モル比）1.2を添加した後、更にAl2O3として10
0g/の硫酸アルミニウム水溶液0.5を添加した。ろ
過、洗浄後300℃で乾燥した後、1.2重量％のγ−グリシ
ドキシプロピルトリメトキシシラン（日本ユニカー
（株）製、Ａ−187）処理を施した。
0）5kgをステンレス製容器70の水中に分散した後、Si
O2として80g/のケイ酸ナトリウム水溶液（SiO2/Na2O
＝1.0:モル比）1.2を添加した後、更にAl2O3として10
0g/の硫酸アルミニウム水溶液0.5を添加した。ろ
過、洗浄後300℃で乾燥した後、1.2重量％のγ−グリシ
ドキシプロピルトリメトキシシラン（日本ユニカー
（株）製、Ａ−187）処理を施した。
比較例2. 実施例2.で使用したものと同一のチタン酸カリウム繊維
に1.2重量％のγ−グリシドキシプロピルトリメトキシ
シランを施した。
に1.2重量％のγ−グリシドキシプロピルトリメトキシ
シランを施した。
実施例3. チタン酸カリウム繊維（チタン工業（株）製、LS−20）
5kgをステンレス製容器中40の水中に分散した後、SiO
2として80g/のケイ酸ナトリウム水溶液2.0を添加し
た後、3N−硫酸を滴下して、pHを６に調整した。ろ過、
洗浄後250℃で乾燥した後、1.0重量％のγ−グリシドキ
シプロピルトリメトキシシラン（日本ユニカー（製）
株、Ａ−187）処理を施した。
5kgをステンレス製容器中40の水中に分散した後、SiO
2として80g/のケイ酸ナトリウム水溶液2.0を添加し
た後、3N−硫酸を滴下して、pHを６に調整した。ろ過、
洗浄後250℃で乾燥した後、1.0重量％のγ−グリシドキ
シプロピルトリメトキシシラン（日本ユニカー（製）
株、Ａ−187）処理を施した。
比較例3. 実施例3.で使用したものと同一のチタン酸カリウム繊維
に1.0重量％のγグリシドキシプロピルトリメトキシシ
ランを施した。
に1.0重量％のγグリシドキシプロピルトリメトキシシ
ランを施した。
実施例4. 実施例1.で得られたチタン酸カリウム繊維20部とナイロ
ン66樹脂（宇部興産製、UBEナイロン2020B）80部とを、
ナカタニ機械製２軸押出機AS−30により、280℃の温度
で溶融、混練してペレットとした。
ン66樹脂（宇部興産製、UBEナイロン2020B）80部とを、
ナカタニ機械製２軸押出機AS−30により、280℃の温度
で溶融、混練してペレットとした。
実施例5. 実施例4.と同一のチタン酸カリウム繊維30部と実施例4.
と同一のナイロン66樹脂70部とを、実施例4.と同様な条
件でぺレット化した。
と同一のナイロン66樹脂70部とを、実施例4.と同様な条
件でぺレット化した。
比較例4. 比較例1.で得られたチタン酸カリウム繊維20部と実施例
4.と同一のナイロン66樹脂80部とを、実施例4.と同様な
条件でペレット化した。
4.と同一のナイロン66樹脂80部とを、実施例4.と同様な
条件でペレット化した。
比較例5. 比較例4.と同一のチタン酸カリウム繊維30部と実施例4.
と同一のナイロン樹脂70部とを、実施例4.と同様な条件
でペレット化した。
と同一のナイロン樹脂70部とを、実施例4.と同様な条件
でペレット化した。
実施例4.5.及び比較例4.5.で得られたペレットを真空乾
燥機を使用して、120℃で12時間乾燥した後、山城精機
制作所製SAV−30−30型 射出成形機により、射出成形
（シリンダー温度260〜280℃、金型温度80℃）し、引張
強度及び曲げ強度測定用試験片を得た。絶乾時の強度測
定結果を第１表に示す。尚、この表には比較の為に、ナ
イロン66樹脂単独の場合の物性値も示した。（比較例
6.） 第１表に明らかなように、アルミニウム酸化物で被覆
後、更にカップリング処理を施したチタン酸カリウム繊
維は、単にカップリング処理を施したチタン酸カリウム
繊維よりも高強度、高弾性率を有している。
燥機を使用して、120℃で12時間乾燥した後、山城精機
制作所製SAV−30−30型 射出成形機により、射出成形
（シリンダー温度260〜280℃、金型温度80℃）し、引張
強度及び曲げ強度測定用試験片を得た。絶乾時の強度測
定結果を第１表に示す。尚、この表には比較の為に、ナ
イロン66樹脂単独の場合の物性値も示した。（比較例
6.） 第１表に明らかなように、アルミニウム酸化物で被覆
後、更にカップリング処理を施したチタン酸カリウム繊
維は、単にカップリング処理を施したチタン酸カリウム
繊維よりも高強度、高弾性率を有している。
実施例4.及び比較例4.のペレットからフィルムを作製
し、光学顕微鏡で観察したところ、比較例4.のペレット
から作製したフィルム中には50μｍ粒度の大きさの凝集
塊が数多く観察されたのに対し、実施例4.のペレットか
ら作製したフィルム中にはこのような凝集塊は観察され
なかった。各々の平均繊維長は20μｍ粒度で、特に差が
なかったことから、樹脂中での分散性の違いが第１表の
ような補強効果の差となって現われたものと判断され
る。
し、光学顕微鏡で観察したところ、比較例4.のペレット
から作製したフィルム中には50μｍ粒度の大きさの凝集
塊が数多く観察されたのに対し、実施例4.のペレットか
ら作製したフィルム中にはこのような凝集塊は観察され
なかった。各々の平均繊維長は20μｍ粒度で、特に差が
なかったことから、樹脂中での分散性の違いが第１表の
ような補強効果の差となって現われたものと判断され
る。
実施例6. 実施例2.で得られたチタン酸カリウム繊維20部とポリカ
ーボネート樹脂（出光石油化学製、タフロンＡ−2500）
80部とを、ナカタニ機械製２軸押出機AS−30により、29
0℃溶融、混練してペレット化した。
ーボネート樹脂（出光石油化学製、タフロンＡ−2500）
80部とを、ナカタニ機械製２軸押出機AS−30により、29
0℃溶融、混練してペレット化した。
実施例7. 実施例6.と同一のチタン酸カリウム繊維30部と実施例6.
と同一のポリカーボネート樹脂70部とを、実施例6.と同
様な条件でペレット化した。
と同一のポリカーボネート樹脂70部とを、実施例6.と同
様な条件でペレット化した。
比較例7. 比較例2.で得られたチタン酸カリウム繊維20部と実施例
6.と同一のポリカーボネート樹脂80部とを、実施例6.と
同様な条件でペレット化した。
6.と同一のポリカーボネート樹脂80部とを、実施例6.と
同様な条件でペレット化した。
比較例8. 比較例7.と同一のチタン酸カリウム繊維30部と実施例6.
と同一のポリカーボネート樹脂70部とを、実施例6.と同
様な条件でペレット化した。
と同一のポリカーボネート樹脂70部とを、実施例6.と同
様な条件でペレット化した。
実施例6.7.及び比較例7.8.で得られたペレットを、山城
精機製作所製SAV−30−30型 射出成形機により、射出
成形（シリンダー温度290℃、金型温度90℃）し、引張
試験片及び曲げ試験片を得た。試験結果を第２表に示
す。尚、この表には比較の為に、ポリカーボネート樹脂
単独の場合の物性値も示した。（比較例9.） 実施例8. 実施例3.で得られたチタン酸カリウム繊維20部とポリブ
チレンテレフタレート樹脂（ポリプラスチックス製、ジ
ュラネックス2000）80部とを、ナカタニ機械製２軸押出
機AS−30により、250℃で溶融、混練してペレット化し
た。
精機製作所製SAV−30−30型 射出成形機により、射出
成形（シリンダー温度290℃、金型温度90℃）し、引張
試験片及び曲げ試験片を得た。試験結果を第２表に示
す。尚、この表には比較の為に、ポリカーボネート樹脂
単独の場合の物性値も示した。（比較例9.） 実施例8. 実施例3.で得られたチタン酸カリウム繊維20部とポリブ
チレンテレフタレート樹脂（ポリプラスチックス製、ジ
ュラネックス2000）80部とを、ナカタニ機械製２軸押出
機AS−30により、250℃で溶融、混練してペレット化し
た。
実施例9. 実施例8.と同一のチタン酸カリウム繊維30部と実施例8.
と同一のポリブチレンテレフタレート樹脂70部とを、実
施例8.と同様な条件でペレット化した。
と同一のポリブチレンテレフタレート樹脂70部とを、実
施例8.と同様な条件でペレット化した。
比較例10. 比較例3.で得られたチタン酸カリウム繊維20部と実施例
8.と同一のポリブチレンテレフタレート樹脂80部とを、
実施例8.と同様な条件でペレット化した。
8.と同一のポリブチレンテレフタレート樹脂80部とを、
実施例8.と同様な条件でペレット化した。
比較例11. 比較例10.と同一のチタン酸カリウム繊維30部と実施例
8.と同一のポリブチレンテレフタレート樹脂70部とを、
実施例8.と同様な条件でペレット化した。
8.と同一のポリブチレンテレフタレート樹脂70部とを、
実施例8.と同様な条件でペレット化した。
実施例8.9.及び比較例10.11.で得られたペレットを山城
精機製作所SAV−30−30型 射出成形機（シリンダー温
度250℃、金型温度70℃）し、試験片を得た。試験結果
を第３表に示す。この表には比較の為、ポリブチレンテ
レフタレート樹脂単独の場合の物性値も示した。（比較
例12.） 発明の効果 本発明のチタン酸カリウム繊維は、樹脂中での分散性に
優れる為、該チタン酸カリウム繊維を配合した熱可塑性
樹脂組成物を成形して得られる成形品は高強度、高弾性
率を有しており、歯車、カム、プーリー及び軸等高い機
械的強度が要求される精密機械部品用途で有効性を発揮
する。
精機製作所SAV−30−30型 射出成形機（シリンダー温
度250℃、金型温度70℃）し、試験片を得た。試験結果
を第３表に示す。この表には比較の為、ポリブチレンテ
レフタレート樹脂単独の場合の物性値も示した。（比較
例12.） 発明の効果 本発明のチタン酸カリウム繊維は、樹脂中での分散性に
優れる為、該チタン酸カリウム繊維を配合した熱可塑性
樹脂組成物を成形して得られる成形品は高強度、高弾性
率を有しており、歯車、カム、プーリー及び軸等高い機
械的強度が要求される精密機械部品用途で有効性を発揮
する。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｄ０６Ｍ 11/79 13/513
Claims (3)
- 【請求項１】繊維表面がケイ素酸化物およびアルミニウ
ム酸化物からなる群から選ばれた少なくとも１種の酸化
物で被覆され、更にシランカップリング剤により処理さ
れていることを特徴とするチタン酸カリウム繊維。 - 【請求項２】熱可塑性樹脂95〜50重量部と請求項１記載
のチタン酸カリウム繊維５〜50重量部を含む熱可塑性樹
脂組成物。 - 【請求項３】繊維表面がケイ素酸化物およびアルミニウ
ム酸化物からなる群から選ばれた少なくとも１種の酸化
物で被覆されたチタン酸カリウム繊維５〜50重量部と熱
可塑性樹脂95〜50重量部とからなる組成物100重量部に
対し、シランカップリング剤0.02〜２重量部を含む熱可
塑性樹脂組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63256380A JPH07106908B2 (ja) | 1988-10-12 | 1988-10-12 | チタン酸カリウム繊維及びそれを含む熱可塑性樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63256380A JPH07106908B2 (ja) | 1988-10-12 | 1988-10-12 | チタン酸カリウム繊維及びそれを含む熱可塑性樹脂組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02102125A JPH02102125A (ja) | 1990-04-13 |
| JPH07106908B2 true JPH07106908B2 (ja) | 1995-11-15 |
Family
ID=17291876
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63256380A Expired - Fee Related JPH07106908B2 (ja) | 1988-10-12 | 1988-10-12 | チタン酸カリウム繊維及びそれを含む熱可塑性樹脂組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07106908B2 (ja) |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5510428A (en) * | 1978-07-06 | 1980-01-24 | Ishihara Sangyo Kaisha Ltd | Finely divided titanium dioxide composition and production thereof |
| JPS59115343A (ja) * | 1982-12-21 | 1984-07-03 | Seiko Epson Corp | 繊維強化樹脂 |
| JPS59166558A (ja) * | 1983-03-14 | 1984-09-19 | Daicel Chem Ind Ltd | 樹脂組成物 |
| JPS59226055A (ja) * | 1983-06-06 | 1984-12-19 | Otsuka Chem Co Ltd | ポリアミド樹脂成形材料 |
| JPS63139099A (ja) * | 1986-12-01 | 1988-06-10 | Kawatetsu Kogyo Kk | 六チタン酸アルカリウィスカーの製造方法 |
| JPS63183933A (ja) * | 1987-11-20 | 1988-07-29 | Seiko Epson Corp | 繊維強化樹脂の製造方法 |
-
1988
- 1988-10-12 JP JP63256380A patent/JPH07106908B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02102125A (ja) | 1990-04-13 |
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|---|---|---|---|
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