JPH07189104A - 異密度網状構造体及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【目的】 耐熱性、耐久性、クッション性の優れた蒸れ
にくいクッション材に適した異密度網状構造体を提供す
る。 【構成】 網構造体において、熱可塑性弾性樹脂からな
る線条を曲がりくねらせ互いに接触せしめて、該接触部
の大部分を融着せしめ３次元構造を形成した、少なくと
も見掛け密度が０．００５ｇ／cm³ 以上の差を有する複
数の層が一体化されている。網構造体の製造法におい
て、長手方向の区間で列間または、及び孔間ピッチが異
なる配列を少なくとも複数有するノズルのオリフィスよ
り、融点より１０℃以上、８０℃以下の温度で溶融状態
の熱可塑性弾性樹脂を下方に向けて吐出させ、溶融状態
で互いに接触させて融着させ３次元構造を形成しつつ、
引取り装置で挟み込み冷却槽で冷却せし異密度網状体を
一工程で形成する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、布団、家具、ベッド、
車両用クッション材、断熱材等に適した優れたクッショ
ン性と耐熱耐久性とを有する異密度網状構造体及び、そ
の製法に関する。

【０００２】

【従来の技術】現在、布団、家具、ベッド、電車、自動
車等のクッション材で、発泡ウレタン、非弾性捲縮繊維
詰綿、及び非弾性捲縮繊維を接着した樹脂綿や硬綿など
が使用されている。

【０００３】しかしながら、発泡−架橋型ウレタンはク
ッション材としての耐久性は良好だが、透湿透水性に劣
り蓄熱性があるため蒸れやすく、かつ、熱可塑性では無
いためリサイクルが困難となり焼却される場合、焼却炉
の損傷が大きく、かつ、有毒ガス除去に経費が掛かる。
このため埋め立てされることが多くなったが、地盤の安
定化が困難なため埋め立て場所が限定され経費も高くな
っていく問題がある。また、加工性は優れるが製造中に
使用される薬品の公害問題などもある。また、熱可塑性
ポリエステル繊維詰綿では繊維間が固定されていないた
め、使用時形態が崩れたり、繊維が移動して、かつ、捲
縮のへたりで嵩高性の低下や弾力性の低下が問題にな
る。

【０００４】ポリエステル繊維を接着剤で接着した樹脂
綿、例えば接着剤にゴム系を用いたものとして特開昭６
０−１１３５２号公報、特開昭６１−１４１３８８号公
報、特開昭６１−１４１３９１号公報等がある。又、架
橋性ウレタンを用いたものとして特開昭６１−１３７７
３２号公報等がある。これらのクッション材は耐久性に
劣り、且つ、熱可塑性でなく、単一組成でもないためリ
サイクルも出来ない等の問題、及び加工性の煩雑さや製
造中に使用される薬品の公害問題などもある。

【０００５】ポリエステル硬綿、例えば特開昭５８−３
１１５０号公報、特開平２−１５４０５０号公報、特開
平３−２２０３５４号公報等があるが、用いている熱接
着繊維の接着成分が脆い非晶性のポリマ−を用いるため
（例えば特開昭５８−１３６８２８号公報、特開平３−
２４９２１３号公報等）接着部分が脆く、使用中に接着
部分が簡単に破壊されて形態や弾力性が低下するなどの
耐久性に劣る問題がある。改良法として、交絡処理する
方法が特開平４−２４５９６５号公報等で提案されてい
るが、接着部分の脆さは解決されず弾力性の低下が大き
い問題がある。また、加工時の煩雑さもある。更には接
着部分が変形しにくくソフトなクッション性を付与しに
くい問題もある。このため、接着部分を柔らかい、且つ
ある程度変形しても回復するポリエステルエラストマ−
を用い、芯成分に非弾性ポリエステルを用いた熱接着繊
維が特開平４−２４０２１９号公報で、同繊維を用いた
クッション材がＷＯ−９１／１９０３２号公報、特開平
５−１５６５６１号公報、特開平５−１６３６５４号公
報等で提案されている。この繊維構造物に使われる接着
成分はポリエステルエラストマ−のハ−ドセグメントの
酸成分にテレフタル酸を５０〜８０モル％含有し、ソフ
トセグメントとしてのポリアルキレングリコ−ルの含有
量が３０〜５０重量％を限定すると、他の酸成分組成と
して融点が１８０℃以下となるには、特公昭６０−１４
０４号公報に記載された繊維と同一と認められるので、
イソフタル酸等を含有し非晶性が増すことになり、低溶
融粘度として熱接着部分の形成を良くしてアメーバー状
の接着部を形成しているが塑性変形しやいため、及び芯
成分が非弾性ポリエステルのため、特に加熱下での塑性
変形が著しくなり、耐熱抗圧縮性が低下する問題点があ
る。

【０００６】土木工事用に使用する熱可塑性のオレフィ
ン網状体が特開昭４７−４４８３９号公報に開示されて
いる。が、細い繊維から構成したクッションとは異なり
表面が凸凹でタッチが悪く、素材がオレフィンのため耐
熱耐久性が著しく劣りクッション材には使用ができない
ものである。また、特開昭６１−１８９９２７号公報に
は、押し出し孔の間隔を変更して、横方向に押し出し厚
み方向に密度の異なる網状構造を製造する方法が記載さ
れている。この方法では、溶融粘度が著しく高くして異
常流動を生じさせて吐出線条を孔曲がりさせる場合を除
き、通常の溶融粘度５０００ポイズ以下での正常且つ均
一な吐出線条を３次元ル−プ形成させて均一な密度の多
層積層網状体を得ることが困難はある。特開平１−２０
７４６２号公報では、塩化ビニ−ル製のフロアマットの
開示があるが、室温での圧縮回復性が悪く、耐熱性は著
しく悪いので、クッション材としては好ましくないもの
である。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】上記問題点を解決し、
耐熱耐久性、クッション性の優れた蒸れにくいクッショ
ン材に適した異密度網状構造体及び製法を提供すること
を目的とする。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決する為の
手段、即ち本発明は、少なくとも２以上の密度の異なる
網状構造体が一体化された異密度網状構造体であり、上
記網状構造体は熱可塑性弾性樹脂からなる連続線条体を
曲がりくねらせ多数のループを形成し、夫々のループを
互いに溶融状態で接触せしめて、接触部の大部分が融着
された、一定の幅と厚みを保形した三次元ランダム構造
体であり、少なくとも２つの網状構造体間の見掛け密度
の差が０．００５ｇ／cm³ 以上となる様に組合せて一体
化されていることを特徴とする異密度網状構造体および
多数のノズルオリフィスが配列されており、長手方向の
列間及び／又は孔間ピッチが異なる配列を少なくとも２
以上有するノズルのオリフィスより、融点より１０〜８
０℃高い温度下に溶融状態の熱可塑性弾性樹脂を下方に
向けて吐出させ、溶融状態で多数のループを形成し、夫
々のループを互いに接触し、融着させて一定の幅と厚み
を保形した三次元ランダムループ構造を形成しつつ、引
取り装置で挟み込み、ひき続き冷却せしめることによっ
て異密度網状構造体を一工程で形成することを特徴とす
る異密度網状構造体の製造方法である。

【０００９】本発明における熱可塑性弾性樹脂とは、ソ
フトセグメントとして分子量３００〜５０００のポリエ
−テル系グリコ−ル、ポリエステル系グリコ−ル、ポリ
カ−ボネ−ト系グリコ−ル等をブロック共重合したポリ
エステル系エラストマ−、ポリアミド系エラストマ−、
ポリウレタン系エラストマ−などが挙げられる。熱可塑
性弾性樹脂とすることで、再溶融により再生が可能とな
るため、リサイクルが容易となる。例えば、ポリエステ
ル系エラストマ−としては、熱可塑性ポリエステルをハ
−ドセグメントとし、ポリアルキレンジオ−ルをソフト
セグメントとするポリエステルエ−テルブロック共重合
体、または、脂肪族ポリエステルをソフトセグメントと
するポリエステルエステルブロック共重合体が例示でき
る。ポリエステルエ−テルブロック共重合体のより具体
的な事例としては、テレフタル酸、イソフタル酸、ナフ
タレン２・６ジカルボン酸、ナフタレン２・７ジカルボ
ン酸、ジフェニル４・４’ジカルボン酸等の芳香族ジカ
ルボン酸、１・４シクロヘキサンジカルボン酸等の脂環
族ジカルボン酸、琥珀酸、アジピン酸、セバチン酸ダイ
マ−酸等の脂肪族ジカルボン酸または、これらのエステ
ル形成性誘導体などから選ばれたジカルボン酸の少なく
とも１種と、１・４ブタンジオ−ル、エチレングリコ−
ル、トリメチレングリコ−ル、テトレメチレングリコ−
ル、ペンタメチレングリコ−ル、ヘキサメチレングリコ
−ル等の脂肪族ジオ−ル、１・１シクロヘキサンジメタ
ノ−ル、１・４シクロヘキサンジメタノ−ル等の脂環族
ジオ−ル、またはこれらのエステル形成性誘導体などか
ら選ばれたジオ−ル成分の少なくとも１種、および平均
分子量が約３００〜５０００のポリエチレングリコ−
ル、ポリプロピレングリコ−ル、ポリテトラメチレング
リコ−ル、エチレンオキシド−プロピレンオキシド共重
合体等のポリアルキレンジオ−ルのうち少なくとも１種
から構成される三元ブロック共重合体である。ポリエス
テルエステルブロック共重合体としては、上記ジカルボ
ン酸とジオ−ル及び平均分子量が約３００〜３０００の
ポリラクトン等のポリエステルジオ−ルのうち少なくと
も各１種から構成される三元ブロック共重合体である。
熱接着性、耐加水分解性、伸縮性、耐熱性等を考慮する
と、ジカルボン酸としてはテレフタル酸、または、及び
ナフタレン２・６ジカルボン酸、ジオ−ル成分としては
１・４ブタンジオ−ル、ポリアルキレンジオ−ルとして
はポリテトラメチレングリコ−ルの３元ブロック共重合
体または、ポリエステルジオ−ルとしてポリラクトンの
３元ブロック共重合体が特に好ましい。特殊な例では、
ポリシロキサン系のソフトセグメントを導入したものも
使うこたができる。また、上記エラストマ−に非エラス
トマ−成分をブレンドされたもの、共重合したもの等も
本発明の熱可塑性弾性樹脂に包含される。なお、本発明
の熱可塑性弾性樹脂の融点は耐熱耐久性が保持できる１
４０℃以上が好ましく、１６０℃以上のものを用いると
耐熱耐久性が向上するのでより好ましい。なお、必要に
応じ、抗酸化剤や耐光剤等を添加して耐久性を向上させ
ることができる。

【００１０】本発明の網状構造体を構成する線条は、示
差走査型熱量計にて測定した融解曲線において、融点以
下に吸熱ピ−クを有するのが好ましい。融点以下に吸熱
ピ−クを有するものは、耐熱耐へたり性が吸熱ピ−クを
有しないものより著しく向上する。この理由は明確では
ないが、疑似結晶化様の架橋点が形成され、耐熱抗へた
り性が向上しているのではないかと考えられる。例え
ば、本発明の好ましいポリエステル系エラストマ−とし
て、酸成分としてテレフタル酸やナフタレン２・６ジカ
ルボン酸などを９０モル％以上含有するもの、より好ま
しくはテレフタル酸やナフタレン２・６ジカルボン酸の
含有量は９５モル％以上、特に好ましくは１００モル％
とグリコ−ル成分をエステル交換後、必要な重合度まで
重合し、次いで、ポリアルキレンジオ−ルとして、好ま
しくは平均分子量が５００以上５０００以下、特に好ま
しくは１０００以上３０００以下のポリテトラメチレン
グリコ−ルを１５重量％以上７０重量％以下、より好ま
しくは３０重量％以上６０重量％以下共重合量させた場
合、テレフタル酸やナフタレン２・６ジカルボン酸の含
有量が多いとハ−ドセグメントの結晶性が向上し、塑性
変形しにくく、かつ、耐熱抗へたり性が向上するが、溶
融熱接着後更に融点より少なくとも１０℃以上低い温度
でアニ−リング処理するとより耐熱抗へたり性が向上す
る。圧縮歪みを付与してからアニ−リングすると更に耐
熱抗へたり性が向上する。このような処理をした網状構
造体の線条を示差走査型熱量計（ＤＳＣ）による融解曲
線を測定すると、室温以上融点以下の温度で吸熱ピーク
をより明確に発現する。なおアニ−リングしない場合は
融点以下に吸熱ピ−クを発現しない。このことから類推
するに、アニ−リングにより、ハ−ドセグメントが再配
列され、疑似結晶化様の架橋点が形成され、耐熱抗へた
り性が向上しているのではないかとも考えられる。

【００１１】本発明の網状構造体は、熱可塑性弾性樹脂
からなる線条を曲がりくねらせ該線条同士を接触させ、
接触部を融着して３次元網状構造を形成している。この
ことで、非常に大きい応力で、大変形を与えても、融着
一体化した３次元網状構造全体が変形して応力を吸収
し、応力が解除されると弾性樹脂のゴム弾性が発現し
て、構造体は元の形態に回復することができる。公知の
非弾性樹脂からなる線条を含有するクッション材では、
塑性変形を生じ、このような回復が起こらないので耐熱
耐久性が劣る。融着していない場合は、形態保持が出来
ず、構造体が一体で変形しないため、応力集中による疲
労現象が起こり耐久性が劣ると同時に、形態が変形して
しまうので好ましくない。本発明のより好ましい融着の
程度は、線条が接触している部分の大半が融着した状態
であり、もっとも好ましくは接触部分が全て融着した状
態である。なお本発明の好ましい線条の平均太さは０．
０１〜１０ｍｍ、より好ましくは０．１〜５ｍｍであ
る。

【００１２】本発明の熱可塑性弾性樹脂からなる線条
が、該線条同士が融着した網状構造体の見掛け密度差が
０．００５ｇ／cm³ 以上の網状構造体層の少なくとも複
数の層が融着一体化した網状体である。クッション材に
用いる場合のクッション層の働きは基本の少し硬くやや
密度の高いことによる振動吸収と体型保持を受け持つ層
（基本層と略す）と、やや密度が低く少し柔らかなこと
で、適度の沈み込みにより快適な臀部のタッチを与えて
臀部の圧力分布を均一分散化する層（表面層と略す）が
一体化されることで、応力や振動を一体で変形し吸収さ
せることが座り心地の向上には必要である。また、一体
化して変形させることで、耐へたり性や耐熱耐久性の低
下を防止できる。表面層と基本層が溶融接着されていな
い場合は、表面層が選択的にへたり易くなるので好まし
くない。なお、基本層は単層ではなく多層になっている
ことでクッション性の微妙なコントロールができるので
より好ましい。好ましい基本層の見掛け密度は０．０３
ｇ／cm³ 以上０．２ｇ／cm³以下、より好ましくは０．
０４ｇ／cm³ 以上０．０８ｇ／cm³ 以下であり、０．２
０ｇ／cm³ を越えると弾発性が強くなり、座り心地が悪
くなるので好ましくない。表面層の好ましい見掛け密度
は０．０１ｇ／cm³ 以上０．０６ｇ／cm³ 以下、より好
ましくは０．０２ｇ／cm³ 以上０．０４ｇ／cm³ 以下で
あり、０．０１ｇ／cm³ 未満では、反発力が失われ沈み
込みが大きくなり座り心地が悪くなるので好ましくな
い。また、少なくとも基本層と表面層の見掛け密度の差
は０．００５ｇ／cm³ 以上ないと上述の機能が付与でき
なくなり単層クッションと較べ座り心地が向上しないの
で好ましくない。本発明の好ましい見掛け密度の差は
０．０１ｇ／cm³ 以上、より好ましくは０．０２ｇ／cm
³ 以上０．０４ｇ／cm³ 以下である。このような見掛け
密度差を付与することでより好ましい座り心地が付与で
きる。なお、本発明の異密度網状構造体の平均の見掛け
密度は特には限定されないが、好ましくは０．０２ｇ／
cm³ 以上、０．２０ｇ／cm³ 以下である。なお、網状構
造体の厚みは、特に限定されないが、クッション体とし
ての機能が発現されやすい３mm以上とするのが好まし
い。又、ランダムなループの大きさは目的用途により任
意に選定できるが、直径１〜５０ｍｍ、特に２〜１５ｍ
ｍが好ましい。

【００１３】本発明の網状構造体を構成する線条の断面
は特には限定されないが、中空断面や異形断面にするこ
とで、抗圧縮性や嵩だか性をを付与できるので低密度化
した表層部を有する本発明においては特に好ましい。抗
圧縮性は、用いる素材のモジュラスにより調整して、柔
らかい素材では中空率や異形度を高くして、初期圧縮応
力の勾配を調整できるし、ややモジュラスの高い素材で
は中空率や異形度を低くして座り心地が良好な抗圧縮性
を付与する。中空断面や異形断面の他の効果として中空
率や異形度を高くすることで、同一の抗圧縮性を付与し
た場合、より軽量化が可能となり、自動車等の座席に用
いると省エネルギ−化ができ、布団などの場合は、上げ
下ろし時の取扱性が向上する。

【００１４】網状構造体面の曲がりくねらせた熱可塑性
弾性樹脂からなる線条がループを形成し、該ループの途
中で網状構造体の厚み方向を基線として、該基線から４
５°以上曲げられ、実質的に面がフラット化されて、接
触部の大部分が融着していることが低密度化した表層部
を有する本発明においては好ましい。このことで、網状
構造体面の該線条の接触点が大幅に増加して接着点を形
成するため、局部的な外力も構造面で受け止めて面構造
が全体で変形して内部の構造体全体も変形して応力を吸
収し、応力が解除されると弾性樹脂のゴム弾性が発現し
て、構造体は元の形態に回復することができる。実質的
にフラット化されてない場合、局部的な外力が掛かる
と、接着して３次元網状構造を形成していない部分まで
は表面の線条に選択的に応力集中が発生する場合があ
り、このような外力に対しては応力集中による疲労が発
生して耐久性が低下する場合がある。なお、該線条が熱
可塑性弾性樹脂からなる場合は３次元構造部分で構造全
体が変形するので応力集中は止まるが、非弾性樹脂で
は、そのまま応力が接着点に集中して構造破壊を生じ
る。

【００１５】次に本発明の製法について述べる。本発明
網状構造体は、一般的な溶融押出機を用いて長手方向の
区間で列間または、及び孔間ピッチが異なる配列を少な
くとも複数有するノズルのオリフィスより、融点より１
０℃以上、８０℃以下の温度で溶融状態の例えば特開昭
５５−１２０６２６号公報等の公知の方法で得た熱可塑
性弾性樹脂を下方に向けて吐出させ、溶融状態の吐出線
条を曲がりくねらせて互いに接触させて大部分の接触部
を融着させ３次元構造を形成しつつ、引取り装置で挟み
込み、次いで冷却槽で冷却せしめて、吐出線条の密度が
異なる多層の網状構造体層を同時に一体化させた異密度
網状体を一工程で形成する網状構造体の製法である。本
発明における長手方向の区間で列間または、及び孔間ピ
ッチが異なる配列とは、例えば、長手方向の有効幅５０
mmの場合、ノズルの幅方向の列の孔間ピッチは１０mm一
定で、列間のピッチを変更して、１列から６列の間は５
mm間隔、６列から９列の間は６mm間隔、９列と１０列の
間は７mm間隔のように構成する方法や、列間のピッチは
５mm一定で、各列の孔間ピッチを１列から６列は孔間が
１０mm間隔、７列から９列の孔間は１１．１１mm間隔、
１０列と１１列の孔間は１２．５mm間隔のように構成す
る方法、及び列間と孔間の両方のピッチを変える方法な
どが例示できる。このような配列のノズルのオリフィス
形状は丸断面でも良いが、本発明では、線条を中空や異
形断面化することで溶融状態の吐出線条が形成する３次
元構造が流動緩和し難くし、逆に接触点での流動時間を
長く保持して接着点を強固にできるので特に好ましい。
特開平１−２０７５号公報に記載の接着のための加熱を
する場合、３次元構造が緩和し易くなり平面的構造化
し、３次元立体構造化が困難となるので好ましくない。
次いで、引取りネットで溶融状態の３次元立体構造体両
面を挟み込み、両面の溶融状態の曲がりくねった吐出線
条を４５°以上折り曲げて変形させて表面をフラット化
すると同時に曲げられていない吐出線条との接触点を接
着して構造を形成後、連続して冷却媒体（通常は室温の
水を用いるのが冷却速度を早くでき、コスト面でも安く
なるので好ましい）で急冷して本発明の３次元立体網状
構造体を得る。次いで水切り乾燥するが冷却媒体中に界
面活性剤等を添加すると、水切りや乾燥がしにくくなっ
たり、熱可塑性弾性樹脂が膨潤することもあり好ましく
ない。本発明の好ましい方法としては、一旦冷却後、疑
似結晶化処理を行う。疑似結晶化処理温度は、少なくと
も融点（Ｔｍ）より１０℃以上低く、Ｔａｎδのα分散
立ち上がり温度（Ｔαｃｒ）以上で行う。この処理で、
融点以下に吸熱ピ−クを持ち、疑似結晶化処理しないも
の（吸熱ピ−クを有しないもの）より耐熱耐へたり性が
著しく向上する。本発明の好ましい疑似結晶化処理温度
は（Ｔαｃｒ＋１０℃）から（Ｔｍ−２０℃）である。
単なる熱処理により疑似結晶化させると耐熱耐へたり性
が向上する。が更には一旦冷却後、１０％以上の圧縮変
形を付与してアニ−リングすることで耐熱耐へたり性が
著しく向上するのでより好ましい。また、一旦冷却後、
乾燥工程を経する場合、乾燥温度をアニ−リング温度と
することで同時に疑似結晶化処理を行うができる。ま
た、別途疑似結晶化処理を行うができる。次いで所望の
長さに切断してクッション材に用いる。尚、ノズル面と
樹脂を固化させる冷却媒体上に設置した引取りコンベア
との距離、樹脂の溶融粘度、オリフィスの孔径と吐出量
などにより所望のループ径や線径をきめられる。冷却媒
体上に設置した間隔が調整可能な一対の引取りコンベア
で溶融状態の吐出線条を挟み込み停留させることで互い
に接触した部分を融着させ、連続して冷却媒体中に引込
み固化させ網状構造体を形成する時、上記コンベアの間
隔を調整することで、融着した網状体が溶融状態でいる
間で厚み調節が可能となり、所望の厚みのものが得られ
る。引取りコンベアとノズル面の距離は好ましくは３０
cm以内であり、長過ぎると溶融線条が冷却さて接触部が
融着しなくなるので好ましくない。コンベア速度も速す
ぎると、接触点の形成が不充分になったり、融着点が充
分に形成されるまでに冷却され、接触部の融着が不充分
になる場合がある。また、速度が遅過ぎると溶融物が滞
留し過ぎ、密度が高くなるので、所望の見掛け密度に適
したコンベア速度を設定する必要がある。

【００１６】本発明の網状構造体をクッション材に用い
る場合、その使用目的、使用部位により使用する樹脂、
繊度、ル−プ径、嵩密度を選択する必要がある。例え
ば、表層のワディングに用いる場合は、ソフトなタッチ
と適度の沈み込みと張りのある膨らみを付与するため
に、低密度で細い繊度、細かいル−プ径にするのが好ま
しく、中層のクッション体としては、共振振動数を低く
し、適度の硬さと圧縮時のヒステリシスを直線的に変化
させて体型保持性を良くし、耐久性を保持させるため
に、中密度で太い繊度、やや大きいル−プ径が好まし
い。また、３次元構造を損なわない程度に成形型等を用
いて使用目的にあった形状に成形して使用できる。ま
た、性能を低下させない範囲で製造過程から成形体に加
工する任意の段階で難燃化、防虫抗菌化、耐熱化、撥水
撥油化、着色、芳香等の機能付与を薬剤添加等の処理加
工ができる。

【００１７】

【実施例】以下に実施例で本発明を詳述する。

【００１８】なお、実施例中の評価は以下の方法で行っ
た。 融点（Ｔｍ）および融点以下の吸熱ピ−ク 島津製作所製ＴＡ５０，ＤＳＣ５０型示差熱分析計を使
用し、昇温速度２０℃／分で測定した吸発熱曲線から吸
熱ピ−ク（融解ピ−ク）温度を求めた。 Ｔαｃｒ ポリマ−を融点＋１０℃に加熱して、厚み約３００μm
のフイルムを作成して、オリエンテック社製バイブロン
ＤＤＶII型を用い、１１０Ｈｚ、昇温速度１℃／分で測
定したＴａｎδ（虚数弾性率Ｍ”と弾性率の実数部分
Ｍ’との比Ｍ”／Ｍ’）のゴム弾性領域から融解領域へ
の転移点温度に相当するα分散の立ち上がり温度。 見掛け密度 試料を１５cm×１５cmの大きさに切断し、４か所の高さ
を測定し、体積を求め、試料の重さを体積で徐した値で
示す。（ｎ＝４の平均値） 見掛け密度差 試料を１５cm×１５cmの大きさに切断し、次いで見掛け
密度の異なる層間を切断分離し、各層の見掛け密度を測
定し、各層間の見掛け密度差をｎ＝４の平均値として求
めた。 融着 試料を目視判断で融着しているか否かを接着している繊
維同士を手で引っ張って外れないか否かで外れないもの
を融着していると判断する。 耐熱耐久性（７０℃残留歪） 試料を１５cm×１５cmの大きさに切断し、５０％圧縮し
て７０℃乾熱中２２時間放置後冷却して圧縮歪みを除き
１日放置後の厚みと処理前の厚みの比を％で示す（ｎ＝
３の平均値） 繰返し圧縮歪 試料を１５cm×１５cmの大きさに切断し、島津製作所製
サ−ボパルサ−にて、２５℃６５％ＲＨ室内にて５０％
の厚みまで１Ｈｚのサイクルで圧縮回復を繰り返し２万
回後の試料を１日放置後の厚みと処理前の厚みの比を％
で示す。（ｎ＝３の平均値） 座り心地 ３０℃ＲＨ７５％室内で座席用フレ−ムにバケットシ−
ト状に成形したクッションにポリエステルモケットの側
地を掛けた座席にパネラ−を座らせ（ｎ＝５） (1) 床つき感：座ったときの「どすん」と床に当たった
感じの程度を感覚的に定性評価した。感じない；◎、殆
ど感じない；○、やや感じる；△、感じる；× (2) 蒸れ感：２時間座っていて、臀部やふと股の内側の
座席と接する部分が蒸れた感じを感覚的に定性評価し
た。殆ど感じない：◎、僅かに蒸れを感じる；○、やや
蒸れを感じる；△、蒸れを著しく感じる；× (3) ８時間以内でどの程度我慢して座席に座っていられ
るか：１時間以内；×、２時間以内；△、４時間以内；
○、４時間以上；◎ (4) ４時間座席に座らせたときの腰の疲れ程度を感覚的
に定性評価した。無し；◎、殆ど疲れない；○、やや疲
れる；△、非常に疲れる；× (5) 総合評価： (1)から(4) までの評価の◎を４点、○
を３点、△を２点、×を１点として１２点以上で△を含
まないもの；非常に良い（◎）、１２点以上で△を含む
もの；良い（○）、１０点以上で×を含まないもの；や
や悪い（△）、×を含むもの；悪い（×）として評価し
た。

【００１９】実施例１〜４ ポリエステル系エラストマ−として、ジメチルテレフタ
レ−ト（ＤＭＴ）又は、ジメチルナフタレ−ト（ＤＭ
Ｎ）と１・４ブタンジオ−ル（１・４ＢＤ）を少量の触
媒と仕込み、常法によりエステル交換後、ポリテトラメ
チレングリコ−ル（ＰＴＭＧ）を添加して昇温減圧しつ
つ重縮合せしめポリエ−テルエステルブロック共重合エ
ラストマ−を生成させ、次いで抗酸化剤１％を添加混合
練込み後ペレット化し、５０℃４８時間真空乾燥して得
られた熱可塑性弾性樹脂原料の処方を表１に示す。

【００２０】

【表１】

【００２１】ポリウレタン系エラストマ−として、４・
４’ジフェニルメタンジイソシアネ−ト（ＭＤＩ）とＰ
ＴＭＧ及び鎖延長剤として１・４ＢＤを添加して重合し
ペレット化し真空乾燥してポリエ−テル系ウレタンを熱
可塑性弾性樹脂原料とした。得られたポリマ−の融点は
１５２℃、ＰＴＭＧ含有量は６４％、Ｔαcrは−１０℃
であった。（実験No. Ａ−４）

【００２２】得られた熱可塑性弾性樹脂原料を融点＋３
０℃から５０℃の温度で、幅５０cm、長さ５cmのノズル
有効面にφ０．５mmのオリフィスを長さ方向に列間ピッ
チを５mm間隔で配列し、１列から７列の孔間ピッチを１
０mm、８列から１１列の孔間ピッチを１５．６２５mmと
したノズルより、単孔吐出量を２．５ｇ／分にて吐出さ
せ、ノズル面２０cm下に冷却水を配し、幅６０cmのステ
ンレス製エンドレスネットを平行に５cm間隔で一対の引
取りコンベアを水面上に一部出るように配した上に引取
り、接触部分を融着させつつ、両面を挟み込みつつ毎分
１ｍの速度で２５℃の冷却水中へ引込み固化させ、次い
で１００℃の熱風乾燥機中で２０分疑似結晶化処理した
後、又は疑似結晶化処理せずに風乾して所定の大きさに
切断して平均の見掛け密度０．０４８〜０．０４７ｇ／
cm³ の網状構造体を得た。得られた網状構造体の特性を
表２に示す。なお、見掛け密度差は層間を７列と８列の
間で切断分離して、高密度層の見掛け密度０．０５４〜
０．０５５ｇ／cm³ 、低密度層の見掛け密度０．０３７
ｇ／cm³ であった。

【００２３】

【表２】

【００２４】比較例１〜２ 固有粘度０．６３のポリエチレンテレフタレ−ト（ＰＥ
Ｔ）及びメルトインデックス３５のポリプロピレン（Ｐ
Ｐ）を押し出し温度２８０℃及び２５０℃とした以外、
実施例１と同様の条件で得られた網状構造体の特性を表
２に示す。

【００２５】比較例３ ノズル面６０cm下に引取りコンベアネットを配して引き
取った以外、実施例２と同様の方法で得た網状構造体の
特性の一部を表２に示す。なお、接着状態が不良なため
形態保持が悪いので、見掛け密度、７０℃残留歪、繰返
圧縮歪みの評価はしていない。

【００２６】比較例４ ノズルの孔配列を８列から１１列の孔間ピッチを１０．
２mmとしたノズルより、実験No.2のエラストマ−を２３
５℃にて単孔吐出量を２．１９２ｇ／分にて吐出させ、
疑似結晶化処理しない以外実施例２と同一の条件にて得
た網状構造体の特性を表２に示す。なお、平均の見掛け
密度は０．０４８４ｇ／cm³ 、見掛け密度差は層間を７
列と８列の間で切断分離して、高密度層の見掛け密度
０．０５０ｇ／cm³ 、低密度層の見掛け密度０．０４８
ｇ／cm³ であった。乗り心地を比較した結果を表−２に
示す。

【００２７】実施例５ ノズルのオリフィス形状を中空断面形成できる３か所に
ブリッジを有する形状とした以外実施例４と同一の条件
にて得た網状構造体の特性を表２に示す。なお、平均の
見掛け密度は０．０４８４ｇ／cm³ 、見掛け密度差は層
間を７列と８列の間で切断分離して、高密度層の見掛け
密度０．０５５ｇ／cm³ 、低密度層の見掛け密度０．０
３８ｇ／cm³ であった。

【００２８】実施例１はソフトで適度の沈み込みがあ
り、耐熱耐久性が良好なクッション材に適した網状構造
体であり、実施例２と実施例３は少し硬く体型保持性、
耐熱耐久性の良好なクッション材に適した網状構造体の
例である。及び実施例４は少し柔らかなポリウレタン系
ポリマ−を用いた疑似結晶化処理していない例で、少し
柔らかなため臀部の沈み込みはあるが座り心地は良い例
である。実施例５は実施例４の柔らかさを中空断面化し
て座り心地を非常に良いものに改良した例である。比較
例１及び比較例２は、熱可塑性非弾性樹脂を用いた例
で、疑似結晶化処理をしても融点以下に吸熱ピークを持
たず、耐熱耐久性が著しく劣り、且つ硬くて座り心地が
極めて悪くクッション材に適さない例である。比較例３
は繊維同士が互いに融着していない例で、形態保持が極
めて悪くクッション材に適さないものである。見掛けの
嵩密度が低くい例で、圧縮時の反発応力が低いため床つ
き感が著しく座り心地が劣悪なクッション材に適さない
例である。比較例４は見掛けの嵩密度差が本発明の範囲
を外れる例で、座り心地は実施例２よりも劣るものであ
る。

【００２９】

【発明の効果】本発明の網状構造体は熱可塑性弾性樹脂
を用いた線条からなる網状体の見掛け密度が異なる複数
の層が融着一体化して座り心地のより改善された、耐熱
耐久性、嵩高で、適度の圧縮反発力を持ち、蒸れにくい
クッション材に適したリサイクルが容易な網状構造体で
あるので車両用座席、船舶用座席、家具用クッション、
寝装用品に有用である。単独での使用や他の素材との併
用も可能である。更には、伸縮不織布用途にも種々の加
工により使用できる。

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 少なくとも２以上の密度の異なる網状構
   造体が一体化された異密度網状構造体であり、上記網状
   構造体は熱可塑性弾性樹脂からなる連続線条体を曲がり
   くねらせ多数のループを形成し、夫々のループを互いに
   溶融状態で接触せしめて、接触部の大部分が融着され
   た、一定の幅と厚みを保形した三次元ランダム構造体で
   あり、少なくとも２つの網状構造体間の見掛け密度の差
   が０．００５ｇ／cm³ 以上となる様に組合せて一体化さ
   れていることを特徴とする異密度網状構造体。
2. 【請求項２】 網状構造体を形成するループが、ループ
   の途中において、該網状構造体の厚み方向を基線とし
   て、該基線から４５°以上押し曲げられて接触部の大部
   分が融着しており、構造体は実質的にフラット化されて
   いる請求項１に記載の異密度網状構造体。
3. 【請求項３】 多数のノズルオリフィスが配列されてお
   り、長手方向の列間及び／又は孔間ピッチが異なる配列
   を少なくとも２以上有するノズルのオリフィスより、融
   点より１０〜８０℃高い温度下に溶融状態の熱可塑性弾
   性樹脂を下方に向けて吐出させ、溶融状態で多数のルー
   プを形成し、夫々のループを互いに接触し、融着させて
   一定の幅と厚みを保形した三次元ランダムループ構造を
   形成しつつ、引取り装置で挟み込み、ひき続き冷却せし
   めることによって異密度網状構造体を一工程で形成する
   ことを特徴とする異密度網状構造体の製造方法。
4. 【請求項４】 一旦冷却後、融点より少なくとも１０℃
   以上低い温度でアニ−リングを行なう請求項３に記載の
   異密度網状構造体の製造方法。