JPH07207133A - 熱硬化性樹脂組成物およびこれを用いた回転機器用コイル - Google Patents
熱硬化性樹脂組成物およびこれを用いた回転機器用コイルInfo
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- JPH07207133A JPH07207133A JP6003991A JP399194A JPH07207133A JP H07207133 A JPH07207133 A JP H07207133A JP 6003991 A JP6003991 A JP 6003991A JP 399194 A JP399194 A JP 399194A JP H07207133 A JPH07207133 A JP H07207133A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐クラック性および高温でのコイル固着力を
向上させ、回転機器用コイルの製造に適する熱硬化性樹
脂組成物を提供する。 【構成】 （ａ）テレフタル酸またはジアルキルテレフ
タレート３〜６モル、（ｂ）マレイン酸、無水マレイン
酸またはフマル酸４〜７モル、（ｃ）炭素数が６以下の
アルキレンジアルコールまたはアルケニレンジアルコー
ル９〜１１モルを縮合反応させて得られる不飽和ポリエ
ステル樹脂１００重量部、（ｄ）スチレンおよび／また
はスチレン誘導体５０〜３００重量部、（ｅ）キシレン
ホルムアルデヒド樹脂２０〜２００重量部ならびに
（ｆ）有機過酸化物を上記（ａ）〜（ｅ）の総重量に対
して０．５〜２．０重量％含有してなる熱硬化性樹脂組
成物およびこの組成物を用いて処理された回転機器用コ
イル。
向上させ、回転機器用コイルの製造に適する熱硬化性樹
脂組成物を提供する。 【構成】 （ａ）テレフタル酸またはジアルキルテレフ
タレート３〜６モル、（ｂ）マレイン酸、無水マレイン
酸またはフマル酸４〜７モル、（ｃ）炭素数が６以下の
アルキレンジアルコールまたはアルケニレンジアルコー
ル９〜１１モルを縮合反応させて得られる不飽和ポリエ
ステル樹脂１００重量部、（ｄ）スチレンおよび／また
はスチレン誘導体５０〜３００重量部、（ｅ）キシレン
ホルムアルデヒド樹脂２０〜２００重量部ならびに
（ｆ）有機過酸化物を上記（ａ）〜（ｅ）の総重量に対
して０．５〜２．０重量％含有してなる熱硬化性樹脂組
成物およびこの組成物を用いて処理された回転機器用コ
イル。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は熱硬化性樹脂組成物およ
びこれを用いた回転機器用コイルに関する。
びこれを用いた回転機器用コイルに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、電動工具用モートル、車両用モー
トル、発電機などの稼動中に大きな振動が加わる回転
機、また、点火用トランス、電子レンジ用トランスなど
の高電圧が発生する機器、電磁コイル等の電気機器の絶
縁ワニスには、高温時の機械特性、電気絶縁性、高電圧
特性（耐アーク性、耐トラッキング性）に優れた酸無水
物硬化型のエポキシワニスが多用されている。
トル、発電機などの稼動中に大きな振動が加わる回転
機、また、点火用トランス、電子レンジ用トランスなど
の高電圧が発生する機器、電磁コイル等の電気機器の絶
縁ワニスには、高温時の機械特性、電気絶縁性、高電圧
特性（耐アーク性、耐トラッキング性）に優れた酸無水
物硬化型のエポキシワニスが多用されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】近年、これらの電気機
器に従来以上に性能および信頼性の向上が要求されるよ
うになり、特に、稼動中に大きな振動が加わる回転機で
は、コイルエンド及びコイルの結束糸の固着が不十分な
場合に、振動によってコイルエンド及びコイルのエナメ
ル線が動く等の問題点があった。一方、高温での固着を
高めるために高強度の絶縁ワニスで電気機器を処理した
場合、電気機器の動作前後の温度差により絶縁ワニス硬
化物にクラックが生ずる等の問題点があった。本発明
は、高温での接着力およびコイル固着力に優れ、かつ耐
クラック性に優れた熱硬化性樹脂組成物及びこれを用い
た回転機器用コイルを提供するものである。
器に従来以上に性能および信頼性の向上が要求されるよ
うになり、特に、稼動中に大きな振動が加わる回転機で
は、コイルエンド及びコイルの結束糸の固着が不十分な
場合に、振動によってコイルエンド及びコイルのエナメ
ル線が動く等の問題点があった。一方、高温での固着を
高めるために高強度の絶縁ワニスで電気機器を処理した
場合、電気機器の動作前後の温度差により絶縁ワニス硬
化物にクラックが生ずる等の問題点があった。本発明
は、高温での接着力およびコイル固着力に優れ、かつ耐
クラック性に優れた熱硬化性樹脂組成物及びこれを用い
た回転機器用コイルを提供するものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、（ａ）テレフ
タル酸またはジアルキルテレフタレート３〜６モル、
（ｂ）マレイン酸、無水マレイン酸またはフマル酸４〜
７モル、（ｃ）炭素数が６以下のアルキレンジアルコー
ルまたはアルケニレンジアルコール９〜１１モルを縮合
反応させて得られる不飽和ポリエステル樹脂１００重量
部、（ｄ）スチレンおよび／またはスチレン誘導体５０
〜３００重量部、（ｅ）キシレンホルムアルデヒド樹脂
２０〜２００重量部ならびに（ｆ）有機過酸化物を上記
の（ａ）〜（ｅ）の総重量に対して０．５〜２．０重量
％含有してなる熱硬化性樹脂組成物およびこれを用いて
処理された回転機器用コイルに関する。
タル酸またはジアルキルテレフタレート３〜６モル、
（ｂ）マレイン酸、無水マレイン酸またはフマル酸４〜
７モル、（ｃ）炭素数が６以下のアルキレンジアルコー
ルまたはアルケニレンジアルコール９〜１１モルを縮合
反応させて得られる不飽和ポリエステル樹脂１００重量
部、（ｄ）スチレンおよび／またはスチレン誘導体５０
〜３００重量部、（ｅ）キシレンホルムアルデヒド樹脂
２０〜２００重量部ならびに（ｆ）有機過酸化物を上記
の（ａ）〜（ｅ）の総重量に対して０．５〜２．０重量
％含有してなる熱硬化性樹脂組成物およびこれを用いて
処理された回転機器用コイルに関する。
【０００５】本発明の不飽和ポリエステル樹脂は、テレ
フタル酸またはジアルキルテレフタレートの反応性がマ
レイン酸、無水マレイン酸、またはフマル酸と比較して
遅いため、第一段目合成でテレフタル酸またはジアルキ
ルテレフタレートと炭素数が６以下のアルキレンジアル
コールまたはアルケニレンジアルコールとの反応を行
い、第二段目合成においてマレイン酸、無水マレイン酸
またはフマル酸との反応を行うことが好ましい。反応温
度及び時間には特に制限はなく、例えば、触媒を用いて
第一段目合成は、２００℃で５〜８時間、第二段目合成
は、２１０℃で１０〜２０時間で酸価３０以下の縮合物
が合成される。
フタル酸またはジアルキルテレフタレートの反応性がマ
レイン酸、無水マレイン酸、またはフマル酸と比較して
遅いため、第一段目合成でテレフタル酸またはジアルキ
ルテレフタレートと炭素数が６以下のアルキレンジアル
コールまたはアルケニレンジアルコールとの反応を行
い、第二段目合成においてマレイン酸、無水マレイン酸
またはフマル酸との反応を行うことが好ましい。反応温
度及び時間には特に制限はなく、例えば、触媒を用いて
第一段目合成は、２００℃で５〜８時間、第二段目合成
は、２１０℃で１０〜２０時間で酸価３０以下の縮合物
が合成される。
【０００６】本発明に用いられる不飽和ポリエステル樹
脂中の酸成分に用いられるテレフタル酸またはジアルキ
ルテレフタレートは３〜６モル、マレイン酸、無水マレ
イン酸またはフマル酸は４〜７モルとされ、それぞれの
含有量がこの範囲外の場合、接着力が低下するなどの問
題が生ずる。炭素数が６以下のアルキレンジアルコール
またはアルケニレンジアルコールは９〜１１モルとされ
るが、この範囲外では可撓性と高温接着力のバランスが
損なわれる。
脂中の酸成分に用いられるテレフタル酸またはジアルキ
ルテレフタレートは３〜６モル、マレイン酸、無水マレ
イン酸またはフマル酸は４〜７モルとされ、それぞれの
含有量がこの範囲外の場合、接着力が低下するなどの問
題が生ずる。炭素数が６以下のアルキレンジアルコール
またはアルケニレンジアルコールは９〜１１モルとされ
るが、この範囲外では可撓性と高温接着力のバランスが
損なわれる。
【０００７】本発明に用いられる不飽和ポリエステル樹
脂中のアルコール成分に用いられるアルキレンジアルコ
ールまたはアルケニレンジアルコールの炭素数が６を超
えた場合、相溶性の低下等の問題を生ずる。ジアルキル
テレフタレートとしてはジメチルテレフタレート等が上
記のアルキレンジアルコールとしては、エチレングリコ
ール、プロピレングリコール等がアルケニレンジアルコ
ールとしてはブテン−２−ジオール−１，４等が用いら
れる。本発明に用いられるスチレンおよび／またはスチ
レン誘導体としては、ビニルトルエン、ジビニルベンゼ
ン等が挙げられ、その含有量は、粘度のバランスより、
不飽和ポリエステル樹脂１００重量部に対し、５０〜３
００重量部とされる。
脂中のアルコール成分に用いられるアルキレンジアルコ
ールまたはアルケニレンジアルコールの炭素数が６を超
えた場合、相溶性の低下等の問題を生ずる。ジアルキル
テレフタレートとしてはジメチルテレフタレート等が上
記のアルキレンジアルコールとしては、エチレングリコ
ール、プロピレングリコール等がアルケニレンジアルコ
ールとしてはブテン−２−ジオール−１，４等が用いら
れる。本発明に用いられるスチレンおよび／またはスチ
レン誘導体としては、ビニルトルエン、ジビニルベンゼ
ン等が挙げられ、その含有量は、粘度のバランスより、
不飽和ポリエステル樹脂１００重量部に対し、５０〜３
００重量部とされる。
【０００８】本発明に用いられるキシレンホルムアルデ
ヒド樹脂は、既に公知の樹脂でありキシレンとホルムア
ルデヒドを強酸触媒下で反応させて得られるものであ
り、例えば三菱ガス化学社製の商品名ニカノールＬＬ
Ｌ、ニカノールＬ、ニカノールＨ、ニカノールＨＨ等を
使用することができ、その添加量は、本発明に用いられ
る不飽和ポリエステル樹脂１００重量部に対し、接着量
および耐クラック性のバランスの点から２０〜２００重
量部とされる。
ヒド樹脂は、既に公知の樹脂でありキシレンとホルムア
ルデヒドを強酸触媒下で反応させて得られるものであ
り、例えば三菱ガス化学社製の商品名ニカノールＬＬ
Ｌ、ニカノールＬ、ニカノールＨ、ニカノールＨＨ等を
使用することができ、その添加量は、本発明に用いられ
る不飽和ポリエステル樹脂１００重量部に対し、接着量
および耐クラック性のバランスの点から２０〜２００重
量部とされる。
【０００９】本発明に用いられる有機過酸化物として
は、ベンゾイルパーオキサイド、アセチルパーオキサイ
ド等のアシルパーオキサイド、ターシャリブチルパーオ
キサイド、キュメンヒドロパーオキサイド等のヒドロパ
ーオキサイド、メチルエチルケトンパーオキサイド、シ
クロヘキサノンパーオキサイド等のケトンパーオキサイ
ド、ジクミルパーオキサイド、ターシャリーブチルパー
ベンゾエートなどが使用される。使用量は、組成物の硬
化性及びポットライフのバランスにより上記の（ａ）〜
（ｅ）の総重量に対して０．５〜２．０重量％とされ
る。
は、ベンゾイルパーオキサイド、アセチルパーオキサイ
ド等のアシルパーオキサイド、ターシャリブチルパーオ
キサイド、キュメンヒドロパーオキサイド等のヒドロパ
ーオキサイド、メチルエチルケトンパーオキサイド、シ
クロヘキサノンパーオキサイド等のケトンパーオキサイ
ド、ジクミルパーオキサイド、ターシャリーブチルパー
ベンゾエートなどが使用される。使用量は、組成物の硬
化性及びポットライフのバランスにより上記の（ａ）〜
（ｅ）の総重量に対して０．５〜２．０重量％とされ
る。
【００１０】本発明になる樹脂組成物には、必要に応じ
てハイドロキノン、ピロガロール、キノン類等の一般に
使用されている重合禁止剤が用いられる。
てハイドロキノン、ピロガロール、キノン類等の一般に
使用されている重合禁止剤が用いられる。
【００１１】また、硬化促進剤としてナフテン酸または
オクテン酸のコバルト、マンガン、鉄、鉛などの金属塩
が使用され、その使用量は上記の（ａ）〜（ｅ）の総重
量に対して０．１〜５．０重量％の範囲が好ましい。
オクテン酸のコバルト、マンガン、鉄、鉛などの金属塩
が使用され、その使用量は上記の（ａ）〜（ｅ）の総重
量に対して０．１〜５．０重量％の範囲が好ましい。
【００１２】本発明の樹脂組成物が適用できる回転機器
用コイルとしては、例えばモートルのステータコイル、
モートルのアーマチュアコイル、電磁コイルなどがあ
り、処理法としては、浸漬含浸、滴下含浸等が行われ
る。処理条件には、特に制限はない。
用コイルとしては、例えばモートルのステータコイル、
モートルのアーマチュアコイル、電磁コイルなどがあ
り、処理法としては、浸漬含浸、滴下含浸等が行われ
る。処理条件には、特に制限はない。
【００１３】
【実施例】以下、本発明を実施例により説明するが、下
記例中の部は重量部を意味する。 実施例１ ジメチルテレフタレート５モル、エチレングリコール１
０モル、テトラブチルチタネートを上記２物質の０．０
７重量％及びハイドロキノンを上記２物質の０．１０重
量％を合成釜に仕込み、２００℃で５時間反応させた
後、９０℃に冷却し、無水マレイン酸５モルを仕込み、
２１０℃で１８時間合成し、酸価３０以下になったとこ
ろで反応を終了させ、不飽和ポリエステル樹脂を得た。
得られた不飽和ポリエステル樹脂１００部、スチレン１
００部を８０℃で１時間混合溶解した後、３０℃以下に
冷却し、ニカノールＬ（三菱ガス化学社製商品名、キシ
レンホルムアルデヒド樹脂）５０部およびターシャリブ
チルパーオキシベンゾエート２部を加え混合し、樹脂組
成物を得た。この組成物の接着力および耐クラック性を
以下のように調べ、表１に示した。 （１）接着力 ＪＩＳ Ｃ ２１０５のストラッカ接着力試験に準じて試
験を行った。ただし、直径１．２mmのピアノ線を直径
２．０mmのポリエステル線に、また試験片長を１００mm
と５０mmをそれぞれ８０mmと４０mmに変更して試験片と
した。試験片を樹脂組成物で塗布処理し、１６０℃で３
０分熱処理し、供試試験片とした。試験は、１００℃、
１２０℃及び１５０℃で各５個ずつ行い、その平均値を
とった。 （２）耐クラック性 直径２．０mmのポリエステル線を適当な長さに切り、直
径６０mmの金属シャーレにしきつめ、試験片とした。試
験片に樹脂組成物を５ｇ注入し、１１０℃で３時間熱処
理し、供試試験片とした。供試試験片を−５０℃／０．
５ｈ＋１３５℃／０．５ｈを１サイクルとして、２０サ
イクルのヒートサイクルにかけ、クラックの有無を目視
観察した。
記例中の部は重量部を意味する。 実施例１ ジメチルテレフタレート５モル、エチレングリコール１
０モル、テトラブチルチタネートを上記２物質の０．０
７重量％及びハイドロキノンを上記２物質の０．１０重
量％を合成釜に仕込み、２００℃で５時間反応させた
後、９０℃に冷却し、無水マレイン酸５モルを仕込み、
２１０℃で１８時間合成し、酸価３０以下になったとこ
ろで反応を終了させ、不飽和ポリエステル樹脂を得た。
得られた不飽和ポリエステル樹脂１００部、スチレン１
００部を８０℃で１時間混合溶解した後、３０℃以下に
冷却し、ニカノールＬ（三菱ガス化学社製商品名、キシ
レンホルムアルデヒド樹脂）５０部およびターシャリブ
チルパーオキシベンゾエート２部を加え混合し、樹脂組
成物を得た。この組成物の接着力および耐クラック性を
以下のように調べ、表１に示した。 （１）接着力 ＪＩＳ Ｃ ２１０５のストラッカ接着力試験に準じて試
験を行った。ただし、直径１．２mmのピアノ線を直径
２．０mmのポリエステル線に、また試験片長を１００mm
と５０mmをそれぞれ８０mmと４０mmに変更して試験片と
した。試験片を樹脂組成物で塗布処理し、１６０℃で３
０分熱処理し、供試試験片とした。試験は、１００℃、
１２０℃及び１５０℃で各５個ずつ行い、その平均値を
とった。 （２）耐クラック性 直径２．０mmのポリエステル線を適当な長さに切り、直
径６０mmの金属シャーレにしきつめ、試験片とした。試
験片に樹脂組成物を５ｇ注入し、１１０℃で３時間熱処
理し、供試試験片とした。供試試験片を−５０℃／０．
５ｈ＋１３５℃／０．５ｈを１サイクルとして、２０サ
イクルのヒートサイクルにかけ、クラックの有無を目視
観察した。
【００１４】実施例２ ニカノールＬを１５０部、ターシャリブチルパーオキシ
ベンゾエートを３．５部とした以外は、実施例１と同様
にして樹脂組成物を作製し、接着力および耐クラック性
の評価を行った結果を表１に示した。
ベンゾエートを３．５部とした以外は、実施例１と同様
にして樹脂組成物を作製し、接着力および耐クラック性
の評価を行った結果を表１に示した。
【００１５】比較例１ 実施例１のターシャリブチルパーオキシベンゾエートを
２．０部とし、また、ニカノールＬを用いぬ他は実施例
１と同様にして樹脂組成物を作製し、接着力及び耐クラ
ック性の評価を行った結果を表１に示した。
２．０部とし、また、ニカノールＬを用いぬ他は実施例
１と同様にして樹脂組成物を作製し、接着力及び耐クラ
ック性の評価を行った結果を表１に示した。
【００１６】比較例２ 実施例１のジメチルテレフタレートをイソフタル酸に変
更し、また、テトラブチルチタネートを用いぬ他は実施
例１と同様にして樹脂組成物を作製し、接着力および耐
クラック性の評価を行った結果を表１に示した。
更し、また、テトラブチルチタネートを用いぬ他は実施
例１と同様にして樹脂組成物を作製し、接着力および耐
クラック性の評価を行った結果を表１に示した。
【００１７】比較例３ 実施例１のジメチルテレフタレートを無水フタル酸に変
更し、また、テトラブチルチタネートを用いぬ他は実施
例１と同様にして樹脂組成物を作製し、接着力および耐
クラック性の評価を行った結果を表１に示した。
更し、また、テトラブチルチタネートを用いぬ他は実施
例１と同様にして樹脂組成物を作製し、接着力および耐
クラック性の評価を行った結果を表１に示した。
【００１８】比較例４ エピビス型エポキシ樹脂１００部（三井石油化学製商品
名、Ｒ−１４０）、酸無水物８０部（日立化成工業製商
品名、ＨＮ−２２００）、２エチル４メチルイミダゾー
ル１部を混合し、樹脂組成物を得た。以下実施例１と同
様にして接着力および耐クラック性の評価を行った結果
を表１に示した。
名、Ｒ−１４０）、酸無水物８０部（日立化成工業製商
品名、ＨＮ−２２００）、２エチル４メチルイミダゾー
ル１部を混合し、樹脂組成物を得た。以下実施例１と同
様にして接着力および耐クラック性の評価を行った結果
を表１に示した。
【００１９】
【表１】
【発明の効果】本発明の熱硬化性樹脂組成物の硬化物
は、高温での接着力および耐クラック性に優れるため、
クラックの発生もなく稼動中に大きな振動が加わる回転
機器等のコイルエンドおよびコイルの結束糸の固着が必
要な機器の信頼性を高めることができる。
は、高温での接着力および耐クラック性に優れるため、
クラックの発生もなく稼動中に大きな振動が加わる回転
機器等のコイルエンドおよびコイルの結束糸の固着が必
要な機器の信頼性を高めることができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｈ０２Ｋ 15/12 Ｄ
Claims (2)
- 【請求項１】 （ａ）テレフタル酸またはジアルキルテ
レフタレート３〜６モル、（ｂ）マレイン酸、無水マレ
イン酸またはフマル酸４〜７モルおよび（ｃ）炭素数が
６以下のアルキレンジアルコールまたはアルケニレンジ
アルコール９〜１１モルを縮合反応させて得られる不飽
和ポリエステル樹脂１００重量部、（ｄ）スチレンおよ
び／またはスチレン誘導体５０〜３００重量部、（ｅ）
キシレンホルムアルデヒド樹脂２０〜２００重量部なら
びに（ｆ）有機過酸化物を上記の（ａ）〜（ｅ）の総重
量に対して０．５〜２．０重量％含有してなる熱硬化性
樹脂組成物。 - 【請求項２】 請求項１記載の熱硬化性樹脂組成物を用
いて処理された回転機器用コイル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6003991A JPH07207133A (ja) | 1994-01-19 | 1994-01-19 | 熱硬化性樹脂組成物およびこれを用いた回転機器用コイル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6003991A JPH07207133A (ja) | 1994-01-19 | 1994-01-19 | 熱硬化性樹脂組成物およびこれを用いた回転機器用コイル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07207133A true JPH07207133A (ja) | 1995-08-08 |
Family
ID=11572494
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6003991A Pending JPH07207133A (ja) | 1994-01-19 | 1994-01-19 | 熱硬化性樹脂組成物およびこれを用いた回転機器用コイル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07207133A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2199311A1 (en) * | 2008-12-22 | 2010-06-23 | Hitachi Ltd. | Thermosetting resin composition and coil for electric machine |
-
1994
- 1994-01-19 JP JP6003991A patent/JPH07207133A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2199311A1 (en) * | 2008-12-22 | 2010-06-23 | Hitachi Ltd. | Thermosetting resin composition and coil for electric machine |
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