JPH072983B2 - 合金化溶融亜鉛めっき鋼帯の製造方法 - Google Patents
合金化溶融亜鉛めっき鋼帯の製造方法Info
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- JPH072983B2 JPH072983B2 JP1243114A JP24311489A JPH072983B2 JP H072983 B2 JPH072983 B2 JP H072983B2 JP 1243114 A JP1243114 A JP 1243114A JP 24311489 A JP24311489 A JP 24311489A JP H072983 B2 JPH072983 B2 JP H072983B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ＜産業上の利用分野＞ 本発明は、合金化溶融亜鉛めっき鋼帯の製造方法に関す
る。詳しくは、連続めっきによる合金化溶融亜鉛めっき
の製造において、合金化処理温度の変化等に応じて鋼帯
の亜鉛浴への浸漬長を調整することにより、常に一定の
合金化度の合金化溶融亜鉛めっき鋼帯を得られる合金化
溶融亜鉛めっき鋼帯の製造方法に関する。
る。詳しくは、連続めっきによる合金化溶融亜鉛めっき
の製造において、合金化処理温度の変化等に応じて鋼帯
の亜鉛浴への浸漬長を調整することにより、常に一定の
合金化度の合金化溶融亜鉛めっき鋼帯を得られる合金化
溶融亜鉛めっき鋼帯の製造方法に関する。
＜従来の技術＞ 溶融亜鉛めっき鋼帯の塗装性、塗膜密着性、溶接性等を
向上させるために、亜鉛めっき層をFe−Zn合金化させる
合金化溶融亜鉛めっき鋼帯が公知である。
向上させるために、亜鉛めっき層をFe−Zn合金化させる
合金化溶融亜鉛めっき鋼帯が公知である。
このような合金化溶融亜鉛めっき鋼帯の製造方法の一例
を第１図を参照して説明すると、まず鋼帯Ａを焼鈍炉12
を通過させることにより所定の温度に加熱する。この焼
鈍炉12は、加熱帯18とその後方（以下、後方とは鋼帯Ａ
移動方向の下流側とする）に配置される冷却帯20とから
構成され、鋼帯Ａはまず加熱帯18において約800℃に加
熱された後、冷却帯20において約470℃まで冷却され
る。
を第１図を参照して説明すると、まず鋼帯Ａを焼鈍炉12
を通過させることにより所定の温度に加熱する。この焼
鈍炉12は、加熱帯18とその後方（以下、後方とは鋼帯Ａ
移動方向の下流側とする）に配置される冷却帯20とから
構成され、鋼帯Ａはまず加熱帯18において約800℃に加
熱された後、冷却帯20において約470℃まで冷却され
る。
焼鈍炉12において所定の温度に加熱・冷却された鋼帯Ａ
は、次いで、約460℃の亜鉛浴14に浸漬され、その表面
に溶融亜鉛が付着される。
は、次いで、約460℃の亜鉛浴14に浸漬され、その表面
に溶融亜鉛が付着される。
溶融亜鉛が付着された鋼帯Ａは、亜鉛浴14から略鉛直方
向に引きあげられて、絞りノズル22によって亜鉛付着量
の制御が行なわれ、その後方（上方）に設けられた合金
化炉16において約500℃に再加熱されて合金化処理を施
され、次工程に送られる。
向に引きあげられて、絞りノズル22によって亜鉛付着量
の制御が行なわれ、その後方（上方）に設けられた合金
化炉16において約500℃に再加熱されて合金化処理を施
され、次工程に送られる。
この合金化処理とは、前述のように亜鉛めっき鋼帯の塗
装性等を向上させるために、鋼帯Ａの鉄を亜鉛めっき層
中に拡散させることによりFe−Zn合金層を形成せしめる
ものである。なお、このような合金化は、鋼帯Ａが亜鉛
浴14に浸漬した瞬間より開始され、合金化炉16において
再加熱することにより完了する。
装性等を向上させるために、鋼帯Ａの鉄を亜鉛めっき層
中に拡散させることによりFe−Zn合金層を形成せしめる
ものである。なお、このような合金化は、鋼帯Ａが亜鉛
浴14に浸漬した瞬間より開始され、合金化炉16において
再加熱することにより完了する。
ここで、この合金化の進行の程度、すなわち合金化度は
亜鉛めっき層中に含まれる鉄の濃度で定量的に評価する
ことができる。そのため、通常の合金化溶融亜鉛めっき
装置においては、例えば合金化炉16の出口に合金化度の
測定装置（合金化度計24）を配置して、合金化処理が終
了した鋼帯の合金化度を測定して、その測定値を用いて
製品の合否判定を行なったり、あるいは合金化炉16にお
ける再加熱温度の調整等を行なっている。
亜鉛めっき層中に含まれる鉄の濃度で定量的に評価する
ことができる。そのため、通常の合金化溶融亜鉛めっき
装置においては、例えば合金化炉16の出口に合金化度の
測定装置（合金化度計24）を配置して、合金化処理が終
了した鋼帯の合金化度を測定して、その測定値を用いて
製品の合否判定を行なったり、あるいは合金化炉16にお
ける再加熱温度の調整等を行なっている。
例えば、特開昭62−123935号公報には、Ｘ線回折を適用
する合金化度計を用いて亜鉛めっき層の合金化度を測定
し、その結果を合金化炉16における再加熱温度および／
または鋼帯Ａの在炉時間にフィードバックする方法が開
示されている。すなわち、この方法は、亜鉛めっき層の
合金化度を測定することにより、被処理鋼帯の厚さや巾
が変化して合金化炉16の温度が変化した場合等において
も、合金化炉16における再加熱温度が一定になるように
合金化炉16における燃焼量を調整したり、あるいは溶融
亜鉛の付着量が変化した場合にも合金化処理温度を調整
することにより、常に一定の合金化度を有する合金化溶
融亜鉛めっき鋼板を得ることを可能としたものである。
する合金化度計を用いて亜鉛めっき層の合金化度を測定
し、その結果を合金化炉16における再加熱温度および／
または鋼帯Ａの在炉時間にフィードバックする方法が開
示されている。すなわち、この方法は、亜鉛めっき層の
合金化度を測定することにより、被処理鋼帯の厚さや巾
が変化して合金化炉16の温度が変化した場合等において
も、合金化炉16における再加熱温度が一定になるように
合金化炉16における燃焼量を調整したり、あるいは溶融
亜鉛の付着量が変化した場合にも合金化処理温度を調整
することにより、常に一定の合金化度を有する合金化溶
融亜鉛めっき鋼板を得ることを可能としたものである。
＜発明が解決しようとする課題＞ ところが、前述の特開昭62−123935号公報等に開示され
る方法のように、合金化炉16での加熱温度を調整するこ
とにより亜鉛めっき層の合金化度を所定の目的値にする
方法においては、種々の問題点がある。
る方法のように、合金化炉16での加熱温度を調整するこ
とにより亜鉛めっき層の合金化度を所定の目的値にする
方法においては、種々の問題点がある。
つまり、合金化炉16は一般的に熱容量の大きな耐火断熱
レンガの壁で構成されており、鋼帯Ａの加熱はこの壁か
らの輻射伝熱が主体となっている。従って、合金化炉16
における再加熱温度を調節するためには、熱容量の大き
な壁の温度を変化させる必要があるため、温度の調節に
非常に時間がかかってしまう。
レンガの壁で構成されており、鋼帯Ａの加熱はこの壁か
らの輻射伝熱が主体となっている。従って、合金化炉16
における再加熱温度を調節するためには、熱容量の大き
な壁の温度を変化させる必要があるため、温度の調節に
非常に時間がかかってしまう。
そのため、その間（温度調整中）に合金化炉16を通過し
た鋼帯Ａは合金化不足や合金化過剰等の製品品質不良が
生じてしまい、良好な合金化溶融亜鉛めっき鋼帯を得る
ことができない。
た鋼帯Ａは合金化不足や合金化過剰等の製品品質不良が
生じてしまい、良好な合金化溶融亜鉛めっき鋼帯を得る
ことができない。
また、合金化炉16における再加熱条件を大きく変化させ
る際には、前述の不都合を回避するために通板材と称す
るダミー鋼帯を通過させる必要があるので、生産性が大
きく阻害される。
る際には、前述の不都合を回避するために通板材と称す
るダミー鋼帯を通過させる必要があるので、生産性が大
きく阻害される。
鋼帯Ａの在炉時間を調整することにより合金化度を所定
の目標値にする方法もあるが、この方法では当然鋼帯移
動のラインスピードを変化させざるを得ず、やはり生産
性を阻害したり、また、鋼帯Ａへの溶融亜鉛の付着量の
制御を阻害する要因となってしまうため、デメリットが
大きい。
の目標値にする方法もあるが、この方法では当然鋼帯移
動のラインスピードを変化させざるを得ず、やはり生産
性を阻害したり、また、鋼帯Ａへの溶融亜鉛の付着量の
制御を阻害する要因となってしまうため、デメリットが
大きい。
本発明の目的は、前記従来技術の問題点を解決すること
にあり、鋼帯の板厚や板巾が変化したり、鋼帯への溶融
亜鉛の量が変化した際においても、合金化不足や合金化
過剰といった品質不良が発生することがなく、良好な合
金化溶融亜鉛めっき鋼帯を得ることができ、しかも生産
性を阻害することもない合金化溶融亜鉛めっき鋼帯の製
造方法を提供することにある。
にあり、鋼帯の板厚や板巾が変化したり、鋼帯への溶融
亜鉛の量が変化した際においても、合金化不足や合金化
過剰といった品質不良が発生することがなく、良好な合
金化溶融亜鉛めっき鋼帯を得ることができ、しかも生産
性を阻害することもない合金化溶融亜鉛めっき鋼帯の製
造方法を提供することにある。
＜課題を解決するための手段＞ 前記目的を達成するために、本発明者らは鋭意検討を重
ね、鋼帯の亜鉛浴への浸漬時間が変化することにより合
金化炉における亜鉛めっき層の合金化度が変化すること
を見出し、従って、亜鉛浴における鋼帯の浸漬時間、つ
まり鋼帯の搬送速度が一定である場合には浸漬長を調整
することにより、亜鉛めっき層の合金化度を制御できる
ことを見出すことにより本発明を完成させた。
ね、鋼帯の亜鉛浴への浸漬時間が変化することにより合
金化炉における亜鉛めっき層の合金化度が変化すること
を見出し、従って、亜鉛浴における鋼帯の浸漬時間、つ
まり鋼帯の搬送速度が一定である場合には浸漬長を調整
することにより、亜鉛めっき層の合金化度を制御できる
ことを見出すことにより本発明を完成させた。
すなわち、本発明の第１の態様は、焼鈍炉において所定
の温度に加熱後に所定の温度まで冷却した鋼帯を、前記
焼鈍炉に連接される亜鉛浴に浸漬し、次いで亜鉛付着量
を制御した後、連続的に合金化処理を行なう合金化溶融
亜鉛めっき鋼帯の製造方法において、 前記合金化処理における処理温度と前記亜鉛浴への浸漬
時間との関係を、亜鉛めっきの合金化度が所定の目標値
になるように予め設定しておき、前記関係に応じて前記
鋼板の通板速度より前記亜鉛浴における前記鋼板の浸漬
長を決定することを特徴とする合金化溶融亜鉛めっき鋼
帯の製造方法を提供する。
の温度に加熱後に所定の温度まで冷却した鋼帯を、前記
焼鈍炉に連接される亜鉛浴に浸漬し、次いで亜鉛付着量
を制御した後、連続的に合金化処理を行なう合金化溶融
亜鉛めっき鋼帯の製造方法において、 前記合金化処理における処理温度と前記亜鉛浴への浸漬
時間との関係を、亜鉛めっきの合金化度が所定の目標値
になるように予め設定しておき、前記関係に応じて前記
鋼板の通板速度より前記亜鉛浴における前記鋼板の浸漬
長を決定することを特徴とする合金化溶融亜鉛めっき鋼
帯の製造方法を提供する。
また、本発明の第２の態様は、焼鈍炉において所定の温
度に加熱後に所定の温度まで冷却した鋼帯を、前記焼鈍
炉に連接される亜鉛浴に浸漬し、次いで亜鉛付着量を制
御した後、連続的に合金化処理を行なう合金化溶融亜鉛
めっき鋼帯の製造方法において、 前記合金化処理後の亜鉛めっきの合金化度を測定し、そ
の測定結果に応じて、亜鉛めっきの合金化度が所定の目
標値になるように、前記鋼板の通板速度より前記亜鉛浴
に浸漬する前記鋼帯の浸漬長を決定する合金化溶融亜鉛
めっき鋼帯の製造方法を提供する。
度に加熱後に所定の温度まで冷却した鋼帯を、前記焼鈍
炉に連接される亜鉛浴に浸漬し、次いで亜鉛付着量を制
御した後、連続的に合金化処理を行なう合金化溶融亜鉛
めっき鋼帯の製造方法において、 前記合金化処理後の亜鉛めっきの合金化度を測定し、そ
の測定結果に応じて、亜鉛めっきの合金化度が所定の目
標値になるように、前記鋼板の通板速度より前記亜鉛浴
に浸漬する前記鋼帯の浸漬長を決定する合金化溶融亜鉛
めっき鋼帯の製造方法を提供する。
＜作用＞ 以下、本発明に係る合金化溶融亜鉛めっき鋼帯の製造方
法について詳細に説明する。
法について詳細に説明する。
第１図に、本発明の合金化溶融亜鉛めっき鋼帯の製造方
法を実施する合金化溶融亜鉛めっき装置の一例の概念図
が示される。
法を実施する合金化溶融亜鉛めっき装置の一例の概念図
が示される。
第１図に示される合金化溶融亜鉛めっき装置10（以下、
めっき装置10とする）は、基本的に焼鈍炉12と、亜鉛浴
14および合金化炉16とから構成されるものである。
めっき装置10とする）は、基本的に焼鈍炉12と、亜鉛浴
14および合金化炉16とから構成されるものである。
焼鈍炉12は、加熱帯18と冷却帯20とから構成される。鋼
帯Ａは、まず加熱帯18によって焼きなましも兼ねて約80
0℃に加熱され、次いで冷却帯20によってガスジェット
冷却方式で約470℃に冷却される。
帯Ａは、まず加熱帯18によって焼きなましも兼ねて約80
0℃に加熱され、次いで冷却帯20によってガスジェット
冷却方式で約470℃に冷却される。
次いで、鋼帯Ａはそのまま約460℃の亜鉛浴14に浸漬さ
れ、溶融亜鉛が付着する。
れ、溶融亜鉛が付着する。
ここで、亜鉛浴14は、シンクロール26の位置を調整（昇
降）することにより、亜鉛浴14における鋼帯Ａの溶融亜
鉛への浸漬長（以下、浸漬長とする）を変更可能に構成
される。
降）することにより、亜鉛浴14における鋼帯Ａの溶融亜
鉛への浸漬長（以下、浸漬長とする）を変更可能に構成
される。
亜鉛浴14において溶融亜鉛が付着された鋼帯Ａは、略鉛
直方向に引きあげられつつ気体絞り用ノズル22によって
溶融亜鉛の付着量が制御され、その上方（下流）に配置
された合金化炉16に送られる。
直方向に引きあげられつつ気体絞り用ノズル22によって
溶融亜鉛の付着量が制御され、その上方（下流）に配置
された合金化炉16に送られる。
鋼帯Ａは合金化炉16において約500℃に再加熱されて、
亜鉛めっき層の合金化処理が行なわれ、次工程へ搬送さ
れる。
亜鉛めっき層の合金化処理が行なわれ、次工程へ搬送さ
れる。
さらに、図示例のめっき装置10では、合金化炉16の上方
には合金化度計24が配置され、合金化処理後の亜鉛めっ
き層の合金化度が測定される。
には合金化度計24が配置され、合金化処理後の亜鉛めっ
き層の合金化度が測定される。
ここで、本発明の第１の態様においては、予め設定され
た合金化炉16における再加熱温度と亜鉛浴14への浸漬時
間との関係に応じて、また、第２の態様においては合金
化度計24による測定結果に応じて、目的の合金化度が得
られるように、鋼板Ａの通板速度より亜鉛浴14への浸漬
長を設定、調整する。
た合金化炉16における再加熱温度と亜鉛浴14への浸漬時
間との関係に応じて、また、第２の態様においては合金
化度計24による測定結果に応じて、目的の合金化度が得
られるように、鋼板Ａの通板速度より亜鉛浴14への浸漬
長を設定、調整する。
第２図に、本発明の合金化溶融亜鉛めっき鋼帯の製造方
法において、その技術的思想の基本となる、鋼帯Ａの亜
鉛浴14の溶融亜鉛への浸漬時間をパラメータとした合金
化炉16における処理温度（再加熱温度）と亜鉛めっき層
の合金化度との関係を概念的に示す。
法において、その技術的思想の基本となる、鋼帯Ａの亜
鉛浴14の溶融亜鉛への浸漬時間をパラメータとした合金
化炉16における処理温度（再加熱温度）と亜鉛めっき層
の合金化度との関係を概念的に示す。
なお、第２図においては、横軸は合金化炉16における再
加熱温度を、縦軸は亜鉛めっき層の合金化度を示すもの
であり、また、パラーメータとして曲線Ａは亜鉛浴14へ
の鋼帯Ａの浸漬時間が長い場合、また、曲線Ｂは亜鉛浴
14への鋼帯Ａの浸漬時間の短い場合の再加熱温度と合金
化度の関係を示すものである。
加熱温度を、縦軸は亜鉛めっき層の合金化度を示すもの
であり、また、パラーメータとして曲線Ａは亜鉛浴14へ
の鋼帯Ａの浸漬時間が長い場合、また、曲線Ｂは亜鉛浴
14への鋼帯Ａの浸漬時間の短い場合の再加熱温度と合金
化度の関係を示すものである。
第２図より明らかなように、合金化炉16における鋼帯Ａ
の在炉時間が同じである場合、合金化炉16における再加
熱温度が高くなると合金化度が増加する。
の在炉時間が同じである場合、合金化炉16における再加
熱温度が高くなると合金化度が増加する。
また、図中に曲線ＡおよびＢでパラメータとして示した
ように、鋼帯Ａの亜鉛浴14への浸漬時間が長くなると、
やはり合金化度が増加する。つまり、亜鉛浴14への鋼帯
Ａの浸漬時間を調整することにより、亜鉛めっき層の合
金化度を調整することが可能である。
ように、鋼帯Ａの亜鉛浴14への浸漬時間が長くなると、
やはり合金化度が増加する。つまり、亜鉛浴14への鋼帯
Ａの浸漬時間を調整することにより、亜鉛めっき層の合
金化度を調整することが可能である。
鋼帯Ａの通板速度が一定であった場合に、例えば鋼帯Ａ
の厚さが薄いものから厚いものに変化する等によって、
合金化炉16における再加熱温度がT1からT2に低下してし
まった場合には、合金化炉16において鋼帯Ａが曲線Ｂで
示される時間浸漬される際には、合金化度もF1からF2に
低下してしまう。
の厚さが薄いものから厚いものに変化する等によって、
合金化炉16における再加熱温度がT1からT2に低下してし
まった場合には、合金化炉16において鋼帯Ａが曲線Ｂで
示される時間浸漬される際には、合金化度もF1からF2に
低下してしまう。
ここで、従来の方法では、このような合金化炉における
鋼帯の温度変化が生じた際には、合金化炉16の温度を調
整することにより、例えば前述のように温度が低下した
場合には合金化炉16への燃料投入量を増加する等の方法
により、再びT1まで再加熱温度を上昇していた。しか
し、この方法では所定の温度まで再加熱温度を上昇（降
下）させるのに時間がかかり、その間に合金化不足（合
金化過剰）が生じてしまうのは前述のとおりである。
鋼帯の温度変化が生じた際には、合金化炉16の温度を調
整することにより、例えば前述のように温度が低下した
場合には合金化炉16への燃料投入量を増加する等の方法
により、再びT1まで再加熱温度を上昇していた。しか
し、この方法では所定の温度まで再加熱温度を上昇（降
下）させるのに時間がかかり、その間に合金化不足（合
金化過剰）が生じてしまうのは前述のとおりである。
これに対し、本発明の合金化溶融亜鉛めっき方法におい
ては、亜鉛浴14への鋼帯Ａの浸漬時間、具体的には鋼帯
Ａの通板速度は一定であるので、浸漬長を調整すること
により鋼帯Ａの合金化度を調整するものである。
ては、亜鉛浴14への鋼帯Ａの浸漬時間、具体的には鋼帯
Ａの通板速度は一定であるので、浸漬長を調整すること
により鋼帯Ａの合金化度を調整するものである。
つまり、合金化炉16における鋼帯Ａの再加熱温度がT1か
らT2低下した場合には、亜鉛浴14への鋼帯Ａの浸漬時間
を曲線Ｂで示される時間から曲線Ａで示される時間まで
長くして調整することにより、合金化度をF2からF1に上
昇させ、所定の合金化度の溶融亜鉛めっき鋼帯を得るも
のである。
らT2低下した場合には、亜鉛浴14への鋼帯Ａの浸漬時間
を曲線Ｂで示される時間から曲線Ａで示される時間まで
長くして調整することにより、合金化度をF2からF1に上
昇させ、所定の合金化度の溶融亜鉛めっき鋼帯を得るも
のである。
従って、合金化が過剰である場合には、鋼帯Ａの亜鉛浴
14への浸漬時間、すなわち浸漬長を短くすることによ
り、また、合金化が不足である場合には同様にして亜鉛
浴14への浸漬長を長くすることにより、常に所定の合金
化度を有する合金化溶融亜鉛めっき鋼帯を製造すること
ができる。
14への浸漬時間、すなわち浸漬長を短くすることによ
り、また、合金化が不足である場合には同様にして亜鉛
浴14への浸漬長を長くすることにより、常に所定の合金
化度を有する合金化溶融亜鉛めっき鋼帯を製造すること
ができる。
本発明の第１の態様の合金化溶融亜鉛めっき鋼帯の製造
方法においては、合金化炉16における再加熱温度と亜鉛
浴14への鋼帯Ａの浸漬時間との関係を亜鉛めっきの合金
化度が所定の目標値になるように予め設定しておき、合
金化炉16における再加熱温度の変化に応じて、また、第
２の態様においては合金化度計24の測定結果に応じて、
亜鉛浴14における鋼帯Ａの浸漬時間、すなわち浸漬長を
調整することにより、良好な応答性で、合金化度の過不
足を生じることなく、所定の合金化度を有する合金化溶
融亜鉛めっき鋼帯を製造することができる。
方法においては、合金化炉16における再加熱温度と亜鉛
浴14への鋼帯Ａの浸漬時間との関係を亜鉛めっきの合金
化度が所定の目標値になるように予め設定しておき、合
金化炉16における再加熱温度の変化に応じて、また、第
２の態様においては合金化度計24の測定結果に応じて、
亜鉛浴14における鋼帯Ａの浸漬時間、すなわち浸漬長を
調整することにより、良好な応答性で、合金化度の過不
足を生じることなく、所定の合金化度を有する合金化溶
融亜鉛めっき鋼帯を製造することができる。
第３図に、合金化溶融亜鉛めっき装置10の亜鉛浴14の概
念図が示される。
念図が示される。
本発明の合金化溶融亜鉛めっき鋼帯の製造方法は、前述
のとおり、鋼帯Ａの通板速度に応じて亜鉛浴14における
鋼帯Ａの浸漬長を調整することにより目標の合金化度の
合金化溶融亜鉛めっき鋼帯を得るものである。
のとおり、鋼帯Ａの通板速度に応じて亜鉛浴14における
鋼帯Ａの浸漬長を調整することにより目標の合金化度の
合金化溶融亜鉛めっき鋼帯を得るものである。
第３図に示される亜鉛浴14においては、シンクロール26
は昇降用シリンダ28によって上方から支持される。この
シンクロール26が昇降用シリンダ28によって上下動され
ることにより鋼帯Ａの浸漬長を調整、つまりシンクロー
ルを降下させることにより浸漬長を長く、また、上昇さ
せることにより浸漬長を短くして、亜鉛浴14における鋼
帯Ａの浸漬時間を調整するものである。
は昇降用シリンダ28によって上方から支持される。この
シンクロール26が昇降用シリンダ28によって上下動され
ることにより鋼帯Ａの浸漬長を調整、つまりシンクロー
ルを降下させることにより浸漬長を長く、また、上昇さ
せることにより浸漬長を短くして、亜鉛浴14における鋼
帯Ａの浸漬時間を調整するものである。
第４図に、本発明に適用される鋼帯Ａの浸漬長を変更可
能な亜鉛浴の別の例が示される。
能な亜鉛浴の別の例が示される。
第４図に示される亜鉛浴30はサブ亜鉛浴32を有するもの
であり、両者は逆転可能なポンプ34を有する移送用配管
36で接続されている。
であり、両者は逆転可能なポンプ34を有する移送用配管
36で接続されている。
図示例の装置においては、鋼帯Ａの浸漬長を長くする際
にはポンプ34によってサブ亜鉛浴32より亜鉛浴30に溶融
亜鉛を移送して液面を高くすることにより、逆に、浸漬
長を短くする際には、ポンプ34を先とは逆転して、亜鉛
浴30からサブ亜鉛浴32に溶融亜鉛を移送して液面を低く
することにより、鋼帯Ａの亜鉛浴30への浸漬時間を調整
するものである。
にはポンプ34によってサブ亜鉛浴32より亜鉛浴30に溶融
亜鉛を移送して液面を高くすることにより、逆に、浸漬
長を短くする際には、ポンプ34を先とは逆転して、亜鉛
浴30からサブ亜鉛浴32に溶融亜鉛を移送して液面を低く
することにより、鋼帯Ａの亜鉛浴30への浸漬時間を調整
するものである。
以上の説明においては、本発明の第１の態様では合金化
炉16の温度を測定して、この結果に応じて亜鉛浴14にお
ける鋼帯Ａの浸漬長を調整するものであったが、本発明
の第１の態様はこれに限定されるものではなく、合金化
度計24による合金化度の測定結果より合金化炉16の再加
熱温度を読み取って、亜鉛浴14における鋼帯Ａの浸漬長
を調整するものであってもよい。
炉16の温度を測定して、この結果に応じて亜鉛浴14にお
ける鋼帯Ａの浸漬長を調整するものであったが、本発明
の第１の態様はこれに限定されるものではなく、合金化
度計24による合金化度の測定結果より合金化炉16の再加
熱温度を読み取って、亜鉛浴14における鋼帯Ａの浸漬長
を調整するものであってもよい。
また、本発明の第１の態様を実施する装置においては、
合金化度計24は必ずしも配置される必要なない。しかし
ながら、めっき装置全体の管理や、得られた合金化溶融
亜鉛めっき鋼帯の品質管理等の点で、合金化度計24が配
置されるのが好ましいのは当然のことである。
合金化度計24は必ずしも配置される必要なない。しかし
ながら、めっき装置全体の管理や、得られた合金化溶融
亜鉛めっき鋼帯の品質管理等の点で、合金化度計24が配
置されるのが好ましいのは当然のことである。
＜実施例＞ 以下、本発明の具体的実施例を上げ、本発明をより詳細
に説明する。
に説明する。
第１図に示されるめっき装置10を用いて、本発明の合金
化溶融亜鉛めっき鋼帯の製造方法によって、合金化溶融
亜鉛めっき鋼帯を製造した。
化溶融亜鉛めっき鋼帯の製造方法によって、合金化溶融
亜鉛めっき鋼帯を製造した。
鋼帯Ａは、板厚0.8mm、板巾1500mmのものを用い、これ
をラインスピード90mpmで走行させた。
をラインスピード90mpmで走行させた。
この鋼帯Ａを焼鈍炉12の加熱帯18で800℃に加熱し、次
いで、冷却帯20において470℃迄冷却した後、浴温460℃
の亜鉛浴14に浸漬した。ここで、亜鉛浴14における鋼帯
Ａの溶融亜鉛への浸漬長は4.5m、浸漬時間は３秒であっ
た。
いで、冷却帯20において470℃迄冷却した後、浴温460℃
の亜鉛浴14に浸漬した。ここで、亜鉛浴14における鋼帯
Ａの溶融亜鉛への浸漬長は4.5m、浸漬時間は３秒であっ
た。
亜鉛浴14に浸漬した鋼帯Ａは、鉛直方向に引き上げるこ
とにより亜鉛浴14から排出し、次いで気体絞り用ノズル
22によって亜鉛付着量を45g/m2に調整したのち、合金化
炉16で500℃に再加熱して合金化を行なった。なお、合
金化炉16における加熱時間は12秒であった。
とにより亜鉛浴14から排出し、次いで気体絞り用ノズル
22によって亜鉛付着量を45g/m2に調整したのち、合金化
炉16で500℃に再加熱して合金化を行なった。なお、合
金化炉16における加熱時間は12秒であった。
合金化炉16の上方に配置されるＸ線回折手法によって合
金化度を測定する合金化度計24によって鋼帯Ａの合金化
度を測定したところ、めっき層中のFeの濃度10％の所定
の合金化度を有する合金化溶融亜鉛めっき鋼帯が得られ
た。
金化度を測定する合金化度計24によって鋼帯Ａの合金化
度を測定したところ、めっき層中のFeの濃度10％の所定
の合金化度を有する合金化溶融亜鉛めっき鋼帯が得られ
た。
ここで、鋼帯Ａの板厚が0.8mmから1.2mmに変化して、合
金化炉16における再加熱温度が485℃に低下したので、
シンクロール26を0.5m程度下げ亜鉛浴14における鋼帯Ａ
の浸漬長を4.5mから5.7mに調整して、浸漬時間を３秒か
ら3.8秒に増加したところ、合金化度の低下は起こら
ず、同様の所定の合金化度を有する合金化溶融亜鉛めっ
き鋼帯を得ることができた。また、昇降用シリンダ28に
よってシンクロール26を下げるだけの操作であるので、
応答性もよくロスは殆どなかった。
金化炉16における再加熱温度が485℃に低下したので、
シンクロール26を0.5m程度下げ亜鉛浴14における鋼帯Ａ
の浸漬長を4.5mから5.7mに調整して、浸漬時間を３秒か
ら3.8秒に増加したところ、合金化度の低下は起こら
ず、同様の所定の合金化度を有する合金化溶融亜鉛めっ
き鋼帯を得ることができた。また、昇降用シリンダ28に
よってシンクロール26を下げるだけの操作であるので、
応答性もよくロスは殆どなかった。
なお、上記の亜鉛浴14での鋼帯Ａの浸漬長の調整は、合
金化度計24による合金化度の測定結果を、合金化度−鋼
帯温度変換手段を介して昇降用シリンダ28にフィードバ
ックすることによって行った。
金化度計24による合金化度の測定結果を、合金化度−鋼
帯温度変換手段を介して昇降用シリンダ28にフィードバ
ックすることによって行った。
一方、従来法のように、合金化炉16における再加熱温度
の低下に伴ない、合金化炉16に供給する燃料投入量を増
加（約1.6倍）した場合には、合金化炉16における再加
熱温度が485℃から500℃に復帰するのに約10分間の時間
を要してしまい、この間に合金化炉16を通過した鋼帯
（900m）は、前述の所定の合金化度にならない、合金化
不足の合金化溶融亜鉛めっき鋼帯となってしまった。
の低下に伴ない、合金化炉16に供給する燃料投入量を増
加（約1.6倍）した場合には、合金化炉16における再加
熱温度が485℃から500℃に復帰するのに約10分間の時間
を要してしまい、この間に合金化炉16を通過した鋼帯
（900m）は、前述の所定の合金化度にならない、合金化
不足の合金化溶融亜鉛めっき鋼帯となってしまった。
以上の結果より、本発明の効果は明らかである。
＜発明の効果＞ 以上詳細に説明したように、本発明の合金化溶融亜鉛め
っき鋼帯の製造方法によれば、鋼帯の板厚や板巾が変化
したり、鋼帯への溶融亜鉛の量が変化して、合金化処理
の再加熱温度が変化した場合等においても、亜鉛浴にお
ける鋼帯の浸漬時間、つまり鋼帯の通板速度が一定の条
件下で鋼帯の溶融亜鉛への浸漬長を調整することによ
り、合金化度を調整するので、合金化不足や合金化過剰
といった品質不良が発生することがなく、良好な合金化
溶融亜鉛めっき鋼帯を得ることができる。
っき鋼帯の製造方法によれば、鋼帯の板厚や板巾が変化
したり、鋼帯への溶融亜鉛の量が変化して、合金化処理
の再加熱温度が変化した場合等においても、亜鉛浴にお
ける鋼帯の浸漬時間、つまり鋼帯の通板速度が一定の条
件下で鋼帯の溶融亜鉛への浸漬長を調整することによ
り、合金化度を調整するので、合金化不足や合金化過剰
といった品質不良が発生することがなく、良好な合金化
溶融亜鉛めっき鋼帯を得ることができる。
しかも、この亜鉛浴における鋼帯の浸漬長の調整による
合金化度の調整は、従来の方法のように合金化の再加熱
温度を上昇させる場合と異なり、例えば亜鉛浴内に配置
されるシンクロールの位置の調整や、亜鉛浴の液面の高
さの調整等の容易かつ迅速に行なうことが可能であるの
で、ロスも非常に少なくすることが可能であり、非常に
高効果である。
合金化度の調整は、従来の方法のように合金化の再加熱
温度を上昇させる場合と異なり、例えば亜鉛浴内に配置
されるシンクロールの位置の調整や、亜鉛浴の液面の高
さの調整等の容易かつ迅速に行なうことが可能であるの
で、ロスも非常に少なくすることが可能であり、非常に
高効果である。
さらに、通板材と呼ばれるダミー鋼帯を使用する必要も
なく、生産性も向上する。
なく、生産性も向上する。
第１図は、本発明の合金化溶融亜鉛めっき鋼帯の製造方
法を実施する合金化溶融亜鉛めっき装置の一例の概念図
である。 第２図は、鋼帯の亜鉛浴（溶融亜鉛）への浸漬時間をパ
ラメータとした合金化炉における処理温度と亜鉛めっき
層の合金化度との関係を示す概念図である。 第３図は、第１図に示される合金化溶融亜鉛めっき装置
の亜鉛浴の概念図である。 第４図は、本発明に適用可能な亜鉛浴の別の例の概念図
である。 符号の説明 10……合金化溶融亜鉛めっき装置、 12……焼鈍炉、 14,30……亜鉛浴、 16……合金化炉、 18……加熱帯、 20……冷却帯、 22……気体絞り用ノズル、 24……合金化度計、 26……シンクロール、 28……昇降用シリンダ、 32……サブ亜鉛浴、 34……ポンプ、 36……移送用配管、 Ａ……鋼帯
法を実施する合金化溶融亜鉛めっき装置の一例の概念図
である。 第２図は、鋼帯の亜鉛浴（溶融亜鉛）への浸漬時間をパ
ラメータとした合金化炉における処理温度と亜鉛めっき
層の合金化度との関係を示す概念図である。 第３図は、第１図に示される合金化溶融亜鉛めっき装置
の亜鉛浴の概念図である。 第４図は、本発明に適用可能な亜鉛浴の別の例の概念図
である。 符号の説明 10……合金化溶融亜鉛めっき装置、 12……焼鈍炉、 14,30……亜鉛浴、 16……合金化炉、 18……加熱帯、 20……冷却帯、 22……気体絞り用ノズル、 24……合金化度計、 26……シンクロール、 28……昇降用シリンダ、 32……サブ亜鉛浴、 34……ポンプ、 36……移送用配管、 Ａ……鋼帯
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭61−147809（ＪＰ，Ａ) 特公 昭55−15543（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (2)
- 【請求項１】焼鈍炉において所定の温度に加熱後に所定
の温度まで冷却した鋼帯を、前記焼鈍炉に連接される亜
鉛浴に浸漬し、次いで亜鉛付着量を制御した後、連続的
に合金化処理を行なう合金化溶融亜鉛めっき鋼帯の製造
方法において、 前記合金化処理における処理温度と前記亜鉛浴への浸漬
時間との関係を、亜鉛めっきの合金化度が所定の目標値
になるように予め設定しておき、前記関係に応じて前記
鋼板の通板速度より前記亜鉛浴における前記鋼板の浸漬
長を決定することを特徴とする合金化溶融亜鉛めっき鋼
帯の製造方法。 - 【請求項２】焼鈍炉において所定の温度に加熱後に所定
の温度まで冷却した鋼帯を、前記焼鈍炉に連接される亜
鉛浴に浸漬し、次いで亜鉛付着量を制御した後、連続的
に合金化処理を行なう合金化溶融亜鉛めっき鋼帯の製造
方法において、 前記合金化処理後の亜鉛めっきの合金化度を測定し、そ
の測定結果に応じて、亜鉛めっきの合金化度が所定の目
標値になるように、前記鋼板の通板速度より前記亜鉛浴
に浸漬する前記鋼帯の浸漬長を決定する合金化溶融亜鉛
めっき鋼帯の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1243114A JPH072983B2 (ja) | 1989-09-19 | 1989-09-19 | 合金化溶融亜鉛めっき鋼帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1243114A JPH072983B2 (ja) | 1989-09-19 | 1989-09-19 | 合金化溶融亜鉛めっき鋼帯の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03104850A JPH03104850A (ja) | 1991-05-01 |
| JPH072983B2 true JPH072983B2 (ja) | 1995-01-18 |
Family
ID=17099007
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1243114A Expired - Lifetime JPH072983B2 (ja) | 1989-09-19 | 1989-09-19 | 合金化溶融亜鉛めっき鋼帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH072983B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006122511A (ja) * | 2004-10-29 | 2006-05-18 | Ajinomoto Co Inc | 容器 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5515543A (en) * | 1978-07-18 | 1980-02-02 | Nec Corp | Microprogram control circuit |
| JPS5816061A (ja) * | 1981-07-20 | 1983-01-29 | Nippon Steel Corp | 亜鉛メツキ鋼板の合金化制御方法 |
-
1989
- 1989-09-19 JP JP1243114A patent/JPH072983B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03104850A (ja) | 1991-05-01 |
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