JPH0764640B2 - 切削工具用窒化ケイ素焼結体の製造方法 - Google Patents
切削工具用窒化ケイ素焼結体の製造方法Info
- Publication number
- JPH0764640B2 JPH0764640B2 JP61310424A JP31042486A JPH0764640B2 JP H0764640 B2 JPH0764640 B2 JP H0764640B2 JP 61310424 A JP61310424 A JP 61310424A JP 31042486 A JP31042486 A JP 31042486A JP H0764640 B2 JPH0764640 B2 JP H0764640B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- silicon nitride
- sintered body
- powder
- cutting tool
- cutting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 title claims description 35
- 229910052581 Si3N4 Inorganic materials 0.000 title claims description 22
- HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N silicon nitride Chemical compound N12[Si]34N5[Si]62N3[Si]51N64 HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 22
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 6
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 32
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims description 16
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 12
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 9
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims description 7
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N oxygen(2-);zirconium(4+) Chemical compound [O-2].[O-2].[Zr+4] RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910001928 zirconium oxide Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 3
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- SIWVEOZUMHYXCS-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoyttriooxy)yttrium Chemical compound O=[Y]O[Y]=O SIWVEOZUMHYXCS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000010987 cubic zirconia Substances 0.000 claims description 2
- 239000011812 mixed powder Substances 0.000 claims description 2
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 2
- 230000003068 static effect Effects 0.000 claims 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 7
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000001513 hot isostatic pressing Methods 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 4
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 4
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 2
- RKTYLMNFRDHKIL-UHFFFAOYSA-N copper;5,10,15,20-tetraphenylporphyrin-22,24-diide Chemical compound [Cu+2].C1=CC(C(=C2C=CC([N-]2)=C(C=2C=CC=CC=2)C=2C=CC(N=2)=C(C=2C=CC=CC=2)C2=CC=C3[N-]2)C=2C=CC=CC=2)=NC1=C3C1=CC=CC=C1 RKTYLMNFRDHKIL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000000280 densification Methods 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 2
- 101100008047 Caenorhabditis elegans cut-3 gene Proteins 0.000 description 1
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000001272 pressureless sintering Methods 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 description 1
- VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N yttrium atom Chemical compound [Y] VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、切削工具材料として好適な高強度で高靭性の
窒化ケイ素焼結体を製造する方法に関する。
窒化ケイ素焼結体を製造する方法に関する。
従来、鋼及び鋳鉄の高速切削用工具材料としては、超硬
合金にセラミツクを被覆した複合材料やアルミナ焼結体
が用いられてきた。
合金にセラミツクを被覆した複合材料やアルミナ焼結体
が用いられてきた。
しかし、超硬合金とセラミツクの複合材料からなる工具
は耐熱亀裂性の点で難があるため実用切削速度が高々30
0m/分以下に限定されてしまうという問題点があつた。
一方、アルミナ焼結体からなる工具は高速切削時の耐熱
酸化性及び鉄との化学反応性が低い点で上記複合材料工
具より優れているが、靭性及び耐熱衝撃性に難があり、
鋳鉄のように切削時に切屑が断続型となる被切削材にお
いては連続切削（旋削）及び断続切削（フライス）中に
切刃の欠損を生じやすい等の問題があつた。
は耐熱亀裂性の点で難があるため実用切削速度が高々30
0m/分以下に限定されてしまうという問題点があつた。
一方、アルミナ焼結体からなる工具は高速切削時の耐熱
酸化性及び鉄との化学反応性が低い点で上記複合材料工
具より優れているが、靭性及び耐熱衝撃性に難があり、
鋳鉄のように切削時に切屑が断続型となる被切削材にお
いては連続切削（旋削）及び断続切削（フライス）中に
切刃の欠損を生じやすい等の問題があつた。
上記の事情から、従来の複合材料やアルミナ焼結体から
なる切削工具で鋳鉄材料を高速で安定して切削すること
は困難であつた。
なる切削工具で鋳鉄材料を高速で安定して切削すること
は困難であつた。
本発明は上記の事情に鑑み、鋳鉄材料の高速旋削又は断
続切削等の激しい熱衝撃を伴なう切削条件においても欠
損することなく安定した切削が可能で、優れた耐摩耗性
を有し、高強度で高靭性の切削工具用窒化ケイ素焼結体
を製造する方法を提供することを目的とする。
続切削等の激しい熱衝撃を伴なう切削条件においても欠
損することなく安定した切削が可能で、優れた耐摩耗性
を有し、高強度で高靭性の切削工具用窒化ケイ素焼結体
を製造する方法を提供することを目的とする。
本発明は、40％以上がβ型の窒化ケイ素と立方晶酸化ジ
ルコニウムを少なくとも含有する切削工具用窒化ケイ素
焼結体の製造方法であって、３〜10重量％の部分安定化
酸化ジルコニウム粉末と、１〜５重量％の酸化アルミニ
ウム粉末と、１〜10重量％の酸化イツトリウム粉末と、
残部の少なくとも40％のβ型結晶を含有する平均粒径が
0.5μｍ以下で且つ粒度分布が2.0μｍ以下の窒化ケイ素
粉末とを混合し、この混合粉末を非酸化性ガス雰囲気中
において1600〜1900℃で焼結し、次に窒素又はアルゴン
若しくはその混合ガス雰囲気中で200〜2000気圧の熱間
静水圧プレスを行うことを特徴とする。
ルコニウムを少なくとも含有する切削工具用窒化ケイ素
焼結体の製造方法であって、３〜10重量％の部分安定化
酸化ジルコニウム粉末と、１〜５重量％の酸化アルミニ
ウム粉末と、１〜10重量％の酸化イツトリウム粉末と、
残部の少なくとも40％のβ型結晶を含有する平均粒径が
0.5μｍ以下で且つ粒度分布が2.0μｍ以下の窒化ケイ素
粉末とを混合し、この混合粉末を非酸化性ガス雰囲気中
において1600〜1900℃で焼結し、次に窒素又はアルゴン
若しくはその混合ガス雰囲気中で200〜2000気圧の熱間
静水圧プレスを行うことを特徴とする。
使用する窒化ケイ素粉末は、一般に市販されているα型
結晶の粉末を１〜10気圧の窒素ガス雰囲気中において17
00〜1900℃の温度で熱処理して少なくとも一部をβ型結
晶とすることにより、β型結晶を40％以上含有させた粉
末であり、全てβ型結晶であつても良い。
結晶の粉末を１〜10気圧の窒素ガス雰囲気中において17
00〜1900℃の温度で熱処理して少なくとも一部をβ型結
晶とすることにより、β型結晶を40％以上含有させた粉
末であり、全てβ型結晶であつても良い。
部分安定化酸化ジルコニウムは部分的に安定な立方晶と
なつたZrO2であり、従来から知られているように適当量
のイツトリウム、カルシウム、マグネシウム等の酸化物
と一緒に高温に熱することにより製造でき、中でもY2O3
で部分安定化させたZrO2が好ましい。
なつたZrO2であり、従来から知られているように適当量
のイツトリウム、カルシウム、マグネシウム等の酸化物
と一緒に高温に熱することにより製造でき、中でもY2O3
で部分安定化させたZrO2が好ましい。
本発明方法によれば、原料の窒化ケイ素粉末として通常
のα型結晶のみでなく少なくとも40％がβ型結晶のSi3N
4粉末を用いるので、焼結の際に著しいα型結晶からβ
型結晶への相変態や結晶粒成長が少なくなる。その為、
得られる窒化ケイ素焼結体は高密度且つ高強度であると
同時に、特に高硬度であつて耐摩耗性が改善される。か
ゝる効果を得るためには、少なくとも40％がβ型結晶で
あるSi3N4粉末を用いる必要があり、β型結晶が40％未
満では焼結体の密度及び硬度が低下し、耐摩耗性が劣化
する。尚、均一微細な粒状組織の焼結体を得るために、
原料のSi3N4粉末は微細で粒径分布の小さいものが好ま
しく、平均粒径で0.5μｍ以下及び粒度分布幅で2.0μｍ
以下の範囲が好ましい。
のα型結晶のみでなく少なくとも40％がβ型結晶のSi3N
4粉末を用いるので、焼結の際に著しいα型結晶からβ
型結晶への相変態や結晶粒成長が少なくなる。その為、
得られる窒化ケイ素焼結体は高密度且つ高強度であると
同時に、特に高硬度であつて耐摩耗性が改善される。か
ゝる効果を得るためには、少なくとも40％がβ型結晶で
あるSi3N4粉末を用いる必要があり、β型結晶が40％未
満では焼結体の密度及び硬度が低下し、耐摩耗性が劣化
する。尚、均一微細な粒状組織の焼結体を得るために、
原料のSi3N4粉末は微細で粒径分布の小さいものが好ま
しく、平均粒径で0.5μｍ以下及び粒度分布幅で2.0μｍ
以下の範囲が好ましい。
部分安定化酸化ジルコニウムを用いるのは、焼結性を向
上させ、得られる焼結体の靭性を向上させるためであ
る。即ち、本方法ではZrO2を部分安定化させるために固
溶させたY2O3又はMgO等が焼結時に焼結性向上に寄与す
るのに対し、非安定化ZrO2を用いた場合には他に焼結助
剤としてY2O3等を添加するもこの効果が十分に期待でき
ない。又、本方法では焼結体中に立方晶と正方晶のZrO2
が混在することになり、焼結体の高靭性化に寄与する。
上させ、得られる焼結体の靭性を向上させるためであ
る。即ち、本方法ではZrO2を部分安定化させるために固
溶させたY2O3又はMgO等が焼結時に焼結性向上に寄与す
るのに対し、非安定化ZrO2を用いた場合には他に焼結助
剤としてY2O3等を添加するもこの効果が十分に期待でき
ない。又、本方法では焼結体中に立方晶と正方晶のZrO2
が混在することになり、焼結体の高靭性化に寄与する。
部分安定化ZrO2の含有量は３〜10重量％であり、３重量
％未満では窒化ケイ素焼結体の高靭性化の効果が少な
く、10重量％を超えると窒化ケイ素焼結体に強度及び硬
度が著しく低下する。尚、窒化ケイ素焼結体の高靭性化
は、焼結過程において窒素又はアルゴン若しくはその混
合ガス雰囲気中において200〜2000気圧の熱間静水圧プ
レス（HIP）を行なうことにより一層顕著になる。
％未満では窒化ケイ素焼結体の高靭性化の効果が少な
く、10重量％を超えると窒化ケイ素焼結体に強度及び硬
度が著しく低下する。尚、窒化ケイ素焼結体の高靭性化
は、焼結過程において窒素又はアルゴン若しくはその混
合ガス雰囲気中において200〜2000気圧の熱間静水圧プ
レス（HIP）を行なうことにより一層顕著になる。
又、酸化アルミニウム及び酸化イツトリウムの添加は単
独では焼結困難な窒化ケイ素粉末の焼結性の改善と緻密
化及び高強度化のために必要であり、Al2O3又はY2O3が
各々１重量％未満では焼結体の緻密化が不充分であり、
Al2O3が５重量％又はY2O3が10重量％を超えると焼結体
の強度及び硬度が特に高温で著しく低下する。
独では焼結困難な窒化ケイ素粉末の焼結性の改善と緻密
化及び高強度化のために必要であり、Al2O3又はY2O3が
各々１重量％未満では焼結体の緻密化が不充分であり、
Al2O3が５重量％又はY2O3が10重量％を超えると焼結体
の強度及び硬度が特に高温で著しく低下する。
本発明によれば、得られる焼結体中にβ型Si3N4が40％
以上含まれ、同時に正方晶と共に立方晶のZrO2が存在す
るので、特に高靭性であって高温硬度が高く、耐摩耗性
と耐欠損性に優れるという、切削工具として好適な特性
の窒化ケイ素焼結体を提供することができる。
以上含まれ、同時に正方晶と共に立方晶のZrO2が存在す
るので、特に高靭性であって高温硬度が高く、耐摩耗性
と耐欠損性に優れるという、切削工具として好適な特性
の窒化ケイ素焼結体を提供することができる。
尚、本発明方法においては、上記のごとく焼結助剤とし
て、Al2O3を１〜５重量％及びY2O3を１〜10重量％添加
する。
て、Al2O3を１〜５重量％及びY2O3を１〜10重量％添加
する。
以上説明したように、本発明方法によつて得られる切削
工具用窒化ケイ素焼結体は、Si3N4の大部分が緻密なβ
型相となつており且つこのβ型Si3N4基質中に部分安定
化させたZrO2が分散しているので、高密度且つ高強度で
あると同時に、特に高硬度であつて耐摩耗性に優れ、し
かも極めて高靭性である。
工具用窒化ケイ素焼結体は、Si3N4の大部分が緻密なβ
型相となつており且つこのβ型Si3N4基質中に部分安定
化させたZrO2が分散しているので、高密度且つ高強度で
あると同時に、特に高硬度であつて耐摩耗性に優れ、し
かも極めて高靭性である。
従つて、この窒化ケイ素焼結体を切削工具として用いれ
ば、急激な熱サイクルを伴なうフライス加工や湿式切削
加工等の際にも切刃の欠損やチツピングがないなど、従
来のアルミナ焼結体工具に比較して遥かに長寿命の切削
工具が得られる。
ば、急激な熱サイクルを伴なうフライス加工や湿式切削
加工等の際にも切刃の欠損やチツピングがないなど、従
来のアルミナ焼結体工具に比較して遥かに長寿命の切削
工具が得られる。
実施例１ 市販のα−Si3N4粉末を９気圧のN2ガス雰囲気下におい
て1800℃で３時間の熱処理を行なつた。得られたSi3N4
粉末はＸ線回折により60％のβ−Si3N4を含有すること
が判つた。
て1800℃で３時間の熱処理を行なつた。得られたSi3N4
粉末はＸ線回折により60％のβ−Si3N4を含有すること
が判つた。
このSi3N4粉末（平均粒径0.5μｍ以下、粒度分布2.0μ
ｍ以下）に、3mol％Y2O3で部分安定化させたZrO2粉末、
Al2O3粉末及びY2O3粉末を下記第１表に示す割合で配合
し、ボールミルで粉砕混合したのちプレス成形した。こ
の成形体をN2ガス雰囲気中において1750℃の温度で２時
間常圧焼結し、更にN2ガス雰囲気中において1800℃、10
00気圧でHIP処理した。
ｍ以下）に、3mol％Y2O3で部分安定化させたZrO2粉末、
Al2O3粉末及びY2O3粉末を下記第１表に示す割合で配合
し、ボールミルで粉砕混合したのちプレス成形した。こ
の成形体をN2ガス雰囲気中において1750℃の温度で２時
間常圧焼結し、更にN2ガス雰囲気中において1800℃、10
00気圧でHIP処理した。
得られた焼結体を研削加工によつて12.7×12.7×4.76mm
のJIS SNG433のスローアウエイチツプとした。このチツ
プを用いて次の条件により切削テストを行なつた結果を
第１表に要約した。
のJIS SNG433のスローアウエイチツプとした。このチツ
プを用いて次の条件により切削テストを行なつた結果を
第１表に要約した。
ワーク:FC25 幅150mm×長さ300mm カツター:DNF4080R（住友電工製）１枚刃切削 機械：竪形フライス盤 切削条件：切削速度400m/min 切込み3mm 送り0.3mm/刃 刃先処理0.20mm×−25゜ 寿命判定：切刃逃げ面摩耗幅0.3mm 実施例２ 市販のα−Si3N4粉末を５気圧のN2ガス雰囲気下におい
て1650〜1800℃で0.5〜３時間の熱処理を行なつた。得
られたSi3N4粉末のＸ線回折によりβ型結晶の含有率
（β／α比）を測定して第２表に示した。このβ型結晶
含有率の異なる各Si3N4粉末（平均粒径0.5μｍ以下、粒
度分布2.0μｍ以下）86重量％に、3mol％Y2O3で部分安
定化させたZrO2粉末８重量％、Al2O3粉末３重量％及びY
2O3粉末３重量％を夫々配合し、実施例１と同様の焼結
及びHIP処理を行つた。
て1650〜1800℃で0.5〜３時間の熱処理を行なつた。得
られたSi3N4粉末のＸ線回折によりβ型結晶の含有率
（β／α比）を測定して第２表に示した。このβ型結晶
含有率の異なる各Si3N4粉末（平均粒径0.5μｍ以下、粒
度分布2.0μｍ以下）86重量％に、3mol％Y2O3で部分安
定化させたZrO2粉末８重量％、Al2O3粉末３重量％及びY
2O3粉末３重量％を夫々配合し、実施例１と同様の焼結
及びHIP処理を行つた。
得られた各焼結体からJIS SNG433のスローアウエイチツ
プを作成し、下記条件により切削テストを行なつた結果
を第２表に要約した。
プを作成し、下記条件により切削テストを行なつた結果
を第２表に要約した。
ワーク:FC25 直径200mm×長さ300mm 機械:NC型旋盤 切削条件：切削速度600m/min 切込み2mm 送り0.36mm/rev. 寿命判定:VB＝0.3mm 第 ２ 表 No. Si3N4のβ／α比 寿命時間（分） ８ 50/50 11 ９ 70/30 13 10 90/10 15 11※ 10/90 8 （注）No.11は比較例である。
実施例３ 実施例２と同様にして得られたβ型結晶含有率の異なる
各Si3N4粉末に、3mol％のY2O3で部分安定化させたZrO2
粉末、Al2O3粉末及びY2O3粉末を夫々第３表（No.8〜11
は実施例２と同一）に示す割合で配合し、150MPaでCIP
成形し、実施例１と同様の焼結及びHIP処理を行つた。
各Si3N4粉末に、3mol％のY2O3で部分安定化させたZrO2
粉末、Al2O3粉末及びY2O3粉末を夫々第３表（No.8〜11
は実施例２と同一）に示す割合で配合し、150MPaでCIP
成形し、実施例１と同様の焼結及びHIP処理を行つた。
得られた各焼結体から試験片を切り出して、特性評価試
験を行なつた。その結果を相対密度（％）、室温硬度
（Hv）及び1200℃での高温硬度（Hv）について第４表に
要約した。
験を行なつた。その結果を相対密度（％）、室温硬度
（Hv）及び1200℃での高温硬度（Hv）について第４表に
要約した。
〔発明の効果〕 本発明によれば、窒化ケイ素焼結体が本来有する高強度
及び熱的安定性に加えて、極めて高硬度且つ高靭性であ
り、耐摩耗性及び耐欠損性に優れ、急激な熱サイクルを
伴なう切削条件においても従来のアルミナ基質セラミツ
ク工具に比べて著しく長寿命である切削工具用窒化ケイ
素焼結体を提供することができる。
及び熱的安定性に加えて、極めて高硬度且つ高靭性であ
り、耐摩耗性及び耐欠損性に優れ、急激な熱サイクルを
伴なう切削条件においても従来のアルミナ基質セラミツ
ク工具に比べて著しく長寿命である切削工具用窒化ケイ
素焼結体を提供することができる。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０４Ｂ 35/58 １０２ Ｕ (56)参考文献 特開 昭59−26975（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−77174（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−151371（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】40％以上がβ型の窒化ケイ素と立方晶酸化
ジルコニウムを少なくとも含有する切削工具用窒化ケイ
素焼結体の製造方法であって、３〜10重量％の部分安定
化酸化ジルコニウム粉末と、１〜５重量％の酸化アルミ
ニウム粉末と、１〜10重量％の酸化イツトリウム粉末
と、残部の少なくとも40％のβ型結晶を含有する平均粒
径が0.5μｍ以下で且つ粒度分布が2.0μｍ以下の窒化ケ
イ素粉末とを混合し、この混合粉末を非酸化性ガス雰囲
気中において1600〜1900℃で焼結し、次に窒素又はアル
ゴン若しくはその混合ガス雰囲気中で200〜2000気圧の
熱間静水圧プレスを行うことを特徴とする、前記切削工
具用窒化ケイ素焼結体の製造方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61310424A JPH0764640B2 (ja) | 1986-12-24 | 1986-12-24 | 切削工具用窒化ケイ素焼結体の製造方法 |
| EP87114235A EP0262654B2 (en) | 1986-09-30 | 1987-09-29 | Silicon nitride sintered material for cutting tools and process for making the same |
| DE8787114235T DE3769261D1 (de) | 1986-09-30 | 1987-09-29 | Siliziumnitridsintermaterial fuer schneidwerkzeuge und verfahren zu seiner herstellung. |
| US07/102,922 US4769350A (en) | 1986-09-30 | 1987-09-30 | Silicon nitride sintered material for cutting tools and process for making the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61310424A JPH0764640B2 (ja) | 1986-12-24 | 1986-12-24 | 切削工具用窒化ケイ素焼結体の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63162574A JPS63162574A (ja) | 1988-07-06 |
| JPH0764640B2 true JPH0764640B2 (ja) | 1995-07-12 |
Family
ID=18005089
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61310424A Expired - Fee Related JPH0764640B2 (ja) | 1986-09-30 | 1986-12-24 | 切削工具用窒化ケイ素焼結体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0764640B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02184573A (ja) * | 1989-01-10 | 1990-07-19 | Hitachi Metals Ltd | 熱間加工用工具 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58151371A (ja) * | 1982-02-25 | 1983-09-08 | 住友電気工業株式会社 | 窒化珪素焼結体の製造法 |
| JPS5926975A (ja) * | 1982-07-31 | 1984-02-13 | 工業技術院長 | Ｓｉ↓３Ｎ↓４焼結体およびその製造方法 |
| JPS6077174A (ja) * | 1983-10-01 | 1985-05-01 | 株式会社クボタ | 窒化けい素焼結体の製造法 |
-
1986
- 1986-12-24 JP JP61310424A patent/JPH0764640B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63162574A (ja) | 1988-07-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2596743C (en) | Sialon ceramic and method of making the same | |
| CA2430056C (en) | Sialon containing ytterbium and method of making | |
| JPS6011288A (ja) | 表面被覆サイアロン基セラミツクス工具部材 | |
| EP0262654B2 (en) | Silicon nitride sintered material for cutting tools and process for making the same | |
| EP1939155A2 (en) | Ceramic material and cutting tools made thereof for toughness demanding operations | |
| EP1939154A2 (en) | Ceramic material and cutting tools made thereof for applications demanding good notch wear resistance | |
| CN85100177B (zh) | 高耐磨性高韧性氮化硅基陶瓷刀具材料 | |
| US4607017A (en) | Silicon nitride based cutting tool | |
| JPH0460077B2 (ja) | ||
| US6534428B2 (en) | Titanium diboride sintered body with silicon nitride as a sintering aid | |
| US5053363A (en) | Ceramic cutting material reinforced by whiskers | |
| JPH0764640B2 (ja) | 切削工具用窒化ケイ素焼結体の製造方法 | |
| JPH0832584B2 (ja) | 高靭性を有するアルミナ基セラミックス製切削工具 | |
| JP2003267787A (ja) | β´−サイアロン基セラミックス工具およびその製造方法 | |
| JP4383225B2 (ja) | セラミックス焼結体、切削インサート、切削工具およびその製造方法 | |
| JPH08112705A (ja) | 窒化ケイ素質焼結体製切削工具およびその製造方法 | |
| JP2997334B2 (ja) | 繊維強化セラミックス | |
| JP2001322009A (ja) | アルミナセラミックス切削工具およびその製造方法 | |
| JP4798821B2 (ja) | 切削工具およびその製造方法 | |
| JP2003200307A (ja) | 炭化チタン基セラミックス工具とその製造方法 | |
| JPH0764639B2 (ja) | 窒化ケイ素焼結体の製造方法 | |
| JPH0411503B2 (ja) | ||
| JPH03126659A (ja) | 超硬質セラミックス | |
| JPS6389460A (ja) | 切削工具用窒化ケイ素焼結体及びその製造方法 | |
| JPS59232970A (ja) | 耐摩耗性のすぐれたサイアロン基セラミツクス |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |