JPH0765112B2 - 連続焼鈍用冷延鋼板の母材の製造方法 - Google Patents
連続焼鈍用冷延鋼板の母材の製造方法Info
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- JPH0765112B2 JPH0765112B2 JP61181440A JP18144086A JPH0765112B2 JP H0765112 B2 JPH0765112 B2 JP H0765112B2 JP 61181440 A JP61181440 A JP 61181440A JP 18144086 A JP18144086 A JP 18144086A JP H0765112 B2 JPH0765112 B2 JP H0765112B2
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- Japan
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- steel sheet
- continuous annealing
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、連続焼鈍用冷延鋼板母材の製造方法に関す
る。
る。
更に詳細には、本発明は、熱間圧延工程で高温巻取を行
った場合と同様な良好な深絞り性を有し、かつ、良好な
表面性状を兼備した冷延鋼板製品を製造し得る連続焼鈍
用冷延鋼板の母材の製造方法に関する。
った場合と同様な良好な深絞り性を有し、かつ、良好な
表面性状を兼備した冷延鋼板製品を製造し得る連続焼鈍
用冷延鋼板の母材の製造方法に関する。
［従来技術］ 深絞り用の冷延鋼板の焼鈍は、従来箱焼鈍が一般的であ
ったが、現在は連続焼鈍が広く採用されている。その理
由は、冷延鋼板の連続焼鈍は処理時間が短く高強度の製
品が得られるためである。
ったが、現在は連続焼鈍が広く採用されている。その理
由は、冷延鋼板の連続焼鈍は処理時間が短く高強度の製
品が得られるためである。
しかしながら、連続焼鈍した冷延鋼板は成形性、特に深
絞り性が劣る傾向がある。
絞り性が劣る傾向がある。
ところで、従来、連続焼鈍用冷延鋼板の母材の製造方法
としては次の技術が知られている。
としては次の技術が知られている。
すなわち、連続鋳造法により作られたスラブ、あるい
は、鋳造後に分塊鍛造して得られたスラブを22〜30℃/m
inの冷却速度で一旦常温にまで冷却して、その後加熱炉
にて高温長時間の加熱（1200〜1300℃×１時間）を行っ
てから、熱間圧延し、巻取温度700℃以上の高温で取を
行なう方法である。
は、鋳造後に分塊鍛造して得られたスラブを22〜30℃/m
inの冷却速度で一旦常温にまで冷却して、その後加熱炉
にて高温長時間の加熱（1200〜1300℃×１時間）を行っ
てから、熱間圧延し、巻取温度700℃以上の高温で取を
行なう方法である。
上記技術において700℃以上の高温で巻取るのは、連続
焼鈍される冷延鋼板において従来の箱焼鈍による冷延鋼
板に匹敵する深絞り性、すなわちｒ値を得るためであ
る。すなわち、上記方法においてスラブの冷却中にAlN
が析出しこの析出したAlNは熱間圧延を行なう際の加熱
ソーキング時に再固溶してしまうので、700℃という高
温巻取によりAlNを粗大析出せしめる。巻取温度は高い
ほどAlNの粗大析出が進行し、連続焼鈍によりｒ値の高
い冷延鋼板を得るに望ましいからである。
焼鈍される冷延鋼板において従来の箱焼鈍による冷延鋼
板に匹敵する深絞り性、すなわちｒ値を得るためであ
る。すなわち、上記方法においてスラブの冷却中にAlN
が析出しこの析出したAlNは熱間圧延を行なう際の加熱
ソーキング時に再固溶してしまうので、700℃という高
温巻取によりAlNを粗大析出せしめる。巻取温度は高い
ほどAlNの粗大析出が進行し、連続焼鈍によりｒ値の高
い冷延鋼板を得るに望ましいからである。
［発明が解決しようとする問題点］ しかしながら従来の連続焼鈍用冷延鋼板の母材の製造方
法には次のような問題点がある。
法には次のような問題点がある。
従来方法においては、連続熱間圧延に先立ち1200〜13
00℃の高温に１時間以上の長時間の加熱をスラブに施し
ているが、この加熱量は莫大なものである。
00℃の高温に１時間以上の長時間の加熱をスラブに施し
ているが、この加熱量は莫大なものである。
また、1200〜1300℃の高温に１時間以上加熱すると冷却
時に析出したAlNが分解・再固溶してしまい、後の熱間
圧延時に微細に再析出してしまう。この微細に再析出し
たAlNは深絞り性を低下せしめる。それを避けるべく加
熱温度を下げると、一旦室温まで冷却されたスラブでは
熱間圧延における仕上温度が低くなってしまう。
時に析出したAlNが分解・再固溶してしまい、後の熱間
圧延時に微細に再析出してしまう。この微細に再析出し
たAlNは深絞り性を低下せしめる。それを避けるべく加
熱温度を下げると、一旦室温まで冷却されたスラブでは
熱間圧延における仕上温度が低くなってしまう。
上記方法では巻取温度が高温であり、巻取温度を高く
すると、表面スケールが生じ、脱炭により粒子の粗大化
（フェライト結晶の粗大化）がおこり、冷延鋼板の外観
を著しく損ねる。これを防止すべく巻取温度を700℃以
下に押さえると、連続焼鈍では箱焼鈍で得られる製品に
匹敵するｒ値のものは製造できない。
すると、表面スケールが生じ、脱炭により粒子の粗大化
（フェライト結晶の粗大化）がおこり、冷延鋼板の外観
を著しく損ねる。これを防止すべく巻取温度を700℃以
下に押さえると、連続焼鈍では箱焼鈍で得られる製品に
匹敵するｒ値のものは製造できない。
［問題点を解決するための手段］ 上記問題点は、 重量％で、 C;0.01〜0.06％ Mn;0.02〜0.3％ S;＜0.01％ sol Al;0.01〜0.06％ O;＜0.01％ N;＜0.006％ を含有し、残部鉄及び不可避的不純物から成る連続焼鈍
用冷延鋼板の母材を製造する方法において、溶湯を鋳造
後、該溶湯を凝固せしめることによりスラブを得、凝固
後のスラブが550℃以下とならないように該スラブの温
度を保持し、８℃/min以上の加熱速度で1050〜1180℃に
加熱を行った後に熱間圧延を行うことによりAlNを析出
せしめ、該熱間圧延温度をAr3変態点以上で終了し、650
℃以下で巻取を行うことを特徴とする連続焼鈍用冷延鋼
板の製造方法によって解決される。
用冷延鋼板の母材を製造する方法において、溶湯を鋳造
後、該溶湯を凝固せしめることによりスラブを得、凝固
後のスラブが550℃以下とならないように該スラブの温
度を保持し、８℃/min以上の加熱速度で1050〜1180℃に
加熱を行った後に熱間圧延を行うことによりAlNを析出
せしめ、該熱間圧延温度をAr3変態点以上で終了し、650
℃以下で巻取を行うことを特徴とする連続焼鈍用冷延鋼
板の製造方法によって解決される。
以下に本発明をより詳細に説明する。
（成分限定理由） Ｃ Ｃは冷延鋼板製品の強度を得るのに必要な成分である。
特に0.01％未満では製品の強度が不足するだけでなく、
連続焼鈍後の歪時効劣化が大きいので好ましくない。ま
た0.06％を越えると深絞り性が劣化する。従って、Ｃ量
は0.01〜0.6％に限定した。
特に0.01％未満では製品の強度が不足するだけでなく、
連続焼鈍後の歪時効劣化が大きいので好ましくない。ま
た0.06％を越えると深絞り性が劣化する。従って、Ｃ量
は0.01〜0.6％に限定した。
Mn Mnは、Ｓに起因する熱間脆性を防止する効果を有し、こ
のため0.02％以上存在するのが好ましい。しかし、多量
に存在すると、一般に成形性の悪化を招く。本発明鋼の
ように、Ｃ量の少ない鋼種では、その弊害は軽微である
が、再結晶温度を高める点で好ましくない。このため0.
3％を上限とする。
のため0.02％以上存在するのが好ましい。しかし、多量
に存在すると、一般に成形性の悪化を招く。本発明鋼の
ように、Ｃ量の少ない鋼種では、その弊害は軽微である
が、再結晶温度を高める点で好ましくない。このため0.
3％を上限とする。
Ｎ Ｎは、延び特性値を下げ、従ってプレス加工等における
引張り特性を悪くするので少ない程良く、0.006％を上
限とする。
引張り特性を悪くするので少ない程良く、0.006％を上
限とする。
S,〔Ｏ〕 Ｓ及び〔Ｏ〕は、いずれも存在量が少ない程成形性も改
善される。このため、Ｓは0.01％、〔Ｏ〕は0.01％を許
容上限とし、いずれも少ない程、好ましい。
善される。このため、Ｓは0.01％、〔Ｏ〕は0.01％を許
容上限とし、いずれも少ない程、好ましい。
sol Al solAlは、鋼溶製時の脱酸剤としての役割を有するほ
か、前記ＮをAlNとして固定・無害化するのに有効であ
る。このため、0.01％以上加えられる。しかし、あまり
多くなると、効果が飽和するだけでなく、非金属介在物
の増加による表面性状の悪化、あるいは再結晶粒の微細
化を招き好ましくない。このため0.06％を上限とする。
か、前記ＮをAlNとして固定・無害化するのに有効であ
る。このため、0.01％以上加えられる。しかし、あまり
多くなると、効果が飽和するだけでなく、非金属介在物
の増加による表面性状の悪化、あるいは再結晶粒の微細
化を招き好ましくない。このため0.06％を上限とする。
なお、脱酸のためSiを含有せしめるが、この場合上限を
0.05％とする。0.05％を越えると表面酸化スケール状態
の悪化をまねく。
0.05％とする。0.05％を越えると表面酸化スケール状態
の悪化をまねく。
また、本発明では、凝固後のスラブが550℃以下となら
ないようにスラブの温度を保持する。
ないようにスラブの温度を保持する。
スラブ溶製後、該スラブを550℃以上に保持するのは以
下のような理由による。本発明は、熱延後のフェライト
域で析出する有害な微細析出物を防止するため、熱延前
の加熱時にAlN等を析出させようとするものである。550
℃以下に冷却すると、スラブ冷却過程でこれらの析出が
越こってしまい、再加熱ソーキング中には分解、再固溶
が生じ、熱延後、微細に再析出する。これに対して冷却
温度下限を550℃以上とすることにより、スラブ冷却中
にはAlN等が析出せず、過飽和状態となる。
下のような理由による。本発明は、熱延後のフェライト
域で析出する有害な微細析出物を防止するため、熱延前
の加熱時にAlN等を析出させようとするものである。550
℃以下に冷却すると、スラブ冷却過程でこれらの析出が
越こってしまい、再加熱ソーキング中には分解、再固溶
が生じ、熱延後、微細に再析出する。これに対して冷却
温度下限を550℃以上とすることにより、スラブ冷却中
にはAlN等が析出せず、過飽和状態となる。
本発明では、この過飽和状態を解除しAlN等を析出する
ため８℃/min以上の加熱速度で加熱する。つまり、この
８℃/min以上の再加熱により熱間圧延時あるいは再加熱
・ソーキング時に過飽和状態は解除されAlN等が析出す
る。
ため８℃/min以上の加熱速度で加熱する。つまり、この
８℃/min以上の再加熱により熱間圧延時あるいは再加熱
・ソーキング時に過飽和状態は解除されAlN等が析出す
る。
ただ、本発明では、1050〜1180℃以上の温度で熱間圧延
を開始するため、この８℃/min以上の再加熱はスラブが
1050℃未満になった場合に行う。
を開始するため、この８℃/min以上の再加熱はスラブが
1050℃未満になった場合に行う。
この８℃/min以上の再加熱により熱間圧延時あるいは再
加熱・ソーキング時に過飽和状態は解除されAlN等が析
出する。
加熱・ソーキング時に過飽和状態は解除されAlN等が析
出する。
スラブを550℃以下には冷却せず、かつ、８℃/min以上
の加熱速度で1050〜1180℃に再加熱して熱間圧延するこ
とによりソーキング中のAlN等の析出がかえって促進さ
れることを本発明者は知見したのである。そのメカニズ
ムは必ずしも明らかではないが、スラブ冷却中にはAlN
等の析出が進行せずに過飽和にAlNが固溶しており過飽
和に固溶しているAlNが上記加熱速度により加熱するこ
とによりソーキング過程での析出の駆動力となり、かえ
ってAlN等が析出すると考えられる。
の加熱速度で1050〜1180℃に再加熱して熱間圧延するこ
とによりソーキング中のAlN等の析出がかえって促進さ
れることを本発明者は知見したのである。そのメカニズ
ムは必ずしも明らかではないが、スラブ冷却中にはAlN
等の析出が進行せずに過飽和にAlNが固溶しており過飽
和に固溶しているAlNが上記加熱速度により加熱するこ
とによりソーキング過程での析出の駆動力となり、かえ
ってAlN等が析出すると考えられる。
本発明においては650℃以下で巻取を行う。
連続焼鈍冷延鋼板が従来工程で優れた深絞り性を得るた
めには700℃以上で巻取る必要があることは前述したと
おりである。これはかかる高温の巻取過程でAlNの粗大
析出を起こさせるためであることも前述したとおりであ
る。それに対し本発明では巻取前の工程でこれを成して
いるため、巻取工程で析出させる必要はない。従って、
650℃以下という低温で巻取ることが可能である。その
結果スケール量の低減、形状向上をもたらす。逆に、65
0℃以上で巻取ると、熱延粒径が異常成長してｒ値の劣
化をもたらす。
めには700℃以上で巻取る必要があることは前述したと
おりである。これはかかる高温の巻取過程でAlNの粗大
析出を起こさせるためであることも前述したとおりであ
る。それに対し本発明では巻取前の工程でこれを成して
いるため、巻取工程で析出させる必要はない。従って、
650℃以下という低温で巻取ることが可能である。その
結果スケール量の低減、形状向上をもたらす。逆に、65
0℃以上で巻取ると、熱延粒径が異常成長してｒ値の劣
化をもたらす。
［実施例］ 表に示す組成鋼を溶製した。
A1〜A3,B1,B3,C1〜C3はそれぞれ同じ組成をもつもので
ある。C1〜C3はＣ量が本発明範囲より多い比較例であ
る。
ある。C1〜C3はＣ量が本発明範囲より多い比較例であ
る。
A1,A2,B1,C1,C2はいずれも凝固後550℃以上に保持し
た。一方、A3、B3,C3は室温まで一旦冷却した比較例で
ある。
た。一方、A3、B3,C3は室温まで一旦冷却した比較例で
ある。
A1,A2,B1,C1,C2は1050℃以下であったので1050〜1180℃
の範囲に再加熱を行なった。再加熱の加熱速度はいずれ
も８℃/min以上である。
の範囲に再加熱を行なった。再加熱の加熱速度はいずれ
も８℃/min以上である。
巻取温度はC2を除きいずれも650℃以下である。C2は700
℃で行なった。
℃で行なった。
これらの熱間圧延条件は表に併記した。
熱延後、75％の冷間圧延を行った後、720℃×1.5min〜4
00℃×3minの連続焼鈍を行った。さらに、0.6％のスキ
ンパス後、機械的性質を調査した。
00℃×3minの連続焼鈍を行った。さらに、0.6％のスキ
ンパス後、機械的性質を調査した。
表より、本発明の範囲内の条件で製造された冷延鋼板
（A1,A2,B1）はいずれも深絞り成形性、すなわち、ｒ
値、E1が飛躍的に向上している上、加熱炉原単位の低減
が図られているのが明らかである。従って、この発明に
よれば深絞り性の優れた冷延鋼板を安価に製造できる。
（A1,A2,B1）はいずれも深絞り成形性、すなわち、ｒ
値、E1が飛躍的に向上している上、加熱炉原単位の低減
が図られているのが明らかである。従って、この発明に
よれば深絞り性の優れた冷延鋼板を安価に製造できる。
［発明の効果］ 本発明によれば上述の従来技術の問題点を解決し、深絞
り性の優れた冷延鋼板製品を与え得る連続焼鈍用の冷延
母材の製造方法を提供することができる。
り性の優れた冷延鋼板製品を与え得る連続焼鈍用の冷延
母材の製造方法を提供することができる。
Claims (1)
- 【請求項１】重量％で、 C;0.01〜0.06％ Mn;0.02〜0.3％ S;＜0.01％ sol Al;0.01〜0.06％ O;＜0.01％ N;＜0.006％ を含有し、残部鉄及び不可避的不純物から成る連続焼鈍
用冷延鋼板の母材を製造する方法において、溶湯を鋳造
後、該溶湯を凝固せしめることによりスラブを得、凝固
後のスラブが550℃以下とならないように該スラブの温
度を保持し、８℃/min以上の加熱速度で1050〜1180℃に
加熱を行った後に熱間圧延を行うことによりAlNを析出
せしめ、該熱間圧延温度をAr3変態点以上で終了し、650
℃以下で巻取を行うことを特徴とする連続焼鈍用冷延鋼
板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61181440A JPH0765112B2 (ja) | 1986-07-31 | 1986-07-31 | 連続焼鈍用冷延鋼板の母材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61181440A JPH0765112B2 (ja) | 1986-07-31 | 1986-07-31 | 連続焼鈍用冷延鋼板の母材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6338529A JPS6338529A (ja) | 1988-02-19 |
| JPH0765112B2 true JPH0765112B2 (ja) | 1995-07-12 |
Family
ID=16100807
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61181440A Expired - Fee Related JPH0765112B2 (ja) | 1986-07-31 | 1986-07-31 | 連続焼鈍用冷延鋼板の母材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0765112B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0480345A (ja) * | 1990-07-19 | 1992-03-13 | Nippon Steel Corp | 加工性、肌荒れ性及びイヤリング性に優れた冷延鋼板及びその製造方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60162731A (ja) * | 1984-01-31 | 1985-08-24 | Nippon Steel Corp | 時効性の小さい連続焼鈍冷延鋼板の製造方法 |
| JPS60228617A (ja) * | 1984-04-25 | 1985-11-13 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造−連続焼鈍法による非時効性冷延鋼板の製造方法 |
-
1986
- 1986-07-31 JP JP61181440A patent/JPH0765112B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6338529A (ja) | 1988-02-19 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |