JPS6338529A - 連続焼鈍用冷延鋼板の母材の製造方法 - Google Patents
連続焼鈍用冷延鋼板の母材の製造方法Info
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- JPS6338529A JPS6338529A JP18144086A JP18144086A JPS6338529A JP S6338529 A JPS6338529 A JP S6338529A JP 18144086 A JP18144086 A JP 18144086A JP 18144086 A JP18144086 A JP 18144086A JP S6338529 A JPS6338529 A JP S6338529A
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
［産業上の利用分野］
本発明は、連続焼鈍用冷延鋼板母材の製造方法に関する
。 更に詳細には、本発明は、熱間圧延工程で高温巻取を行
った場合と同様な良好な深絞り性な有し、かつ、良好な
表面性状を兼備した冷延鋼板製品を製造し得る連続焼鈍
用冷延鋼板の母材の製造方法に関する。 ［従来技術］ 深絞り用の冷延鋼板は、冷延後深絞りに先立ち焼鈍が行
なわれる。 焼鈍は、従来箱焼鈍が一般的であったが、現在は連続焼
鈍が広く採用されている。その理由は。 冷延鋼板の連続焼鈍は処理時間が短く高強度の製品が得
られるためである。 しかしながら、連続焼鈍した冷延鋼板は成形性、特に深
絞り性が劣る傾向がある。 ところで、従来、連続焼鈍用冷延鋼板の母材の製造方法
としては次の技術が知られている。 すなわち、連続鋳造法により作られたスラブ、あるいは
、鋳造後に分塊鍛造して得られたスラブを３〜ｂ で冷却して、その後加熱炉にて高温長時間の加熱（１２
００〜１３００℃×１時間）を行ッテから、巻取温度７
００℃以上の高温で巻取を行なって連続熱間圧延する方
法である。 上記技術において７００℃以上の高温で巻取るのは、連
続焼鈍される冷延鋼板において従来の箱焼鈍による冷延
鋼板に匹敵する深絞り性、すなわちγ値を得るためであ
る。すなわち、上記方法においてはスラブの冷却中にＡ
ＩＮが析出しこの析出したＡＩＮは熱間圧延を行なう際
の加熱ソーキング時に再固溶してしまうので、７００℃
という高温巻取によりＡＩＮを粗大析出せしめる０巻取
温度は高いほどＡＩＨの粗大析出が進行し、連続焼鈍に
よりγ値の高い冷延鋼板を得るに望ましいからである。 ［発明が解決しようとする問題点］ しかしながら従来の連続焼鈍冷延鋼板の母材の製造方法
には次のような問題点がある。 ■従来方法においては、？ｘ続熱間圧延に先立ち１２０
０〜１３００℃の高温に１時間以上の長時間の加熱をス
ラブに施しているが、この加熱量は莫大なものである。 また、１２００〜１３００℃の高温に１時間以上加熱す
ると冷却時に析出したＡＩＮが分解・再固溶してしまい
、後の熱間圧延時に微細に再析出してしまう、この微細
に再析出したＡｉＮは深絞り性を低下せしめる。それを
避けるべく加熱温度を下げると、一旦室温まで冷却され
たスラブでは熱間圧延における仕上温度が低くなってし
まう。 ■上記方法では巻取温度が高温であり、巻取温度を高く
すると、表面スケールが生じ、脱炭により粒子の粗大化
（フェライト結晶の粗大化）がおこり、冷延鋼板の外観
を著しく損ねる。これを防止すべく巻取温度を７００”
Ｏ以下に押さえると、連続焼鈍では箱焼鈍で得られる製
品に匹敵するγ値のものは製造できない。 ［問題点を解決するための手段］ 上記問題点は、 重量％で、 Ｃ；ｏ、ｏｔ〜０．０６％ Ｍ ｒ、 ； ０ 、０２〜０ 、３％Ｓ ；＜ｏ、
ｏｔ％ ｓｏｌ ＡＭ； ０．０１〜０．０６％ｏ ；＜０．
０１％ Ｎ 、＜０．００６％ を含有し、残部鉄及び不可避的不純物から成る連続焼鈍
用冷延鋼板の母材を製造する方法において、溶湯を鋳造
後、該溶湯を凝固せしめることによりスラブを得、凝固
後のスラブが５５０℃以下とならないように該スラブの
温度を保持し、該スラブの温度が１０５０℃未満の場合
には８℃／ｍｉｎ以上の加熱速度で１０５０〜１１８０
℃に加熱を行った後に、該スラブの温度が１０５０℃以
上の場合には加熱を行うことなく熱間圧延を開始し、該
熱間圧延温度をＡｒ３変態点以上で終了し、６５０℃以
下で巻取を行うことを特徴とする連続焼鈍用冷延鋼板の
製造方法によって解決される。 以下に本発明をより詳細に説明する。 （成分限定理由） Ｃは冷延鋼板製品の強度を得るのに必要な成分である。 特に０．０１％未満では製品の強度が不足するだけでな
く、連続焼鈍後の歪時効劣化が大きいので好ましくない
、また０、０６％を越えると深絞り性が劣化する。従っ
て、Ｃ量は０．０１〜０．０６％に限定した。 Ｍｎ Ｍｎは、Ｓに起因する熱間脆性を防止する効果を有し、
このため０．０２％以上存在するのが好ましい、しかし
、多量に存在すると、一般に成形性の悪化を招く０本発
明鋼のように、Ｃ量の少ない鋼種では、その弊害は軽微
であるが、再結晶温度を高める点で好ましくない、この
ため０．３％を上限とする。 Ｎは、延び特性値を下げ、従ってプレス加工等における
引張り特性を悪くするので少ない程良く、０．００６％
を上限とする。 Ｓ、（Ｏ） Ｓ及び
。 更に詳細には、本発明は、熱間圧延工程で高温巻取を行
った場合と同様な良好な深絞り性な有し、かつ、良好な
表面性状を兼備した冷延鋼板製品を製造し得る連続焼鈍
用冷延鋼板の母材の製造方法に関する。 ［従来技術］ 深絞り用の冷延鋼板は、冷延後深絞りに先立ち焼鈍が行
なわれる。 焼鈍は、従来箱焼鈍が一般的であったが、現在は連続焼
鈍が広く採用されている。その理由は。 冷延鋼板の連続焼鈍は処理時間が短く高強度の製品が得
られるためである。 しかしながら、連続焼鈍した冷延鋼板は成形性、特に深
絞り性が劣る傾向がある。 ところで、従来、連続焼鈍用冷延鋼板の母材の製造方法
としては次の技術が知られている。 すなわち、連続鋳造法により作られたスラブ、あるいは
、鋳造後に分塊鍛造して得られたスラブを３〜ｂ で冷却して、その後加熱炉にて高温長時間の加熱（１２
００〜１３００℃×１時間）を行ッテから、巻取温度７
００℃以上の高温で巻取を行なって連続熱間圧延する方
法である。 上記技術において７００℃以上の高温で巻取るのは、連
続焼鈍される冷延鋼板において従来の箱焼鈍による冷延
鋼板に匹敵する深絞り性、すなわちγ値を得るためであ
る。すなわち、上記方法においてはスラブの冷却中にＡ
ＩＮが析出しこの析出したＡＩＮは熱間圧延を行なう際
の加熱ソーキング時に再固溶してしまうので、７００℃
という高温巻取によりＡＩＮを粗大析出せしめる０巻取
温度は高いほどＡＩＨの粗大析出が進行し、連続焼鈍に
よりγ値の高い冷延鋼板を得るに望ましいからである。 ［発明が解決しようとする問題点］ しかしながら従来の連続焼鈍冷延鋼板の母材の製造方法
には次のような問題点がある。 ■従来方法においては、？ｘ続熱間圧延に先立ち１２０
０〜１３００℃の高温に１時間以上の長時間の加熱をス
ラブに施しているが、この加熱量は莫大なものである。 また、１２００〜１３００℃の高温に１時間以上加熱す
ると冷却時に析出したＡＩＮが分解・再固溶してしまい
、後の熱間圧延時に微細に再析出してしまう、この微細
に再析出したＡｉＮは深絞り性を低下せしめる。それを
避けるべく加熱温度を下げると、一旦室温まで冷却され
たスラブでは熱間圧延における仕上温度が低くなってし
まう。 ■上記方法では巻取温度が高温であり、巻取温度を高く
すると、表面スケールが生じ、脱炭により粒子の粗大化
（フェライト結晶の粗大化）がおこり、冷延鋼板の外観
を著しく損ねる。これを防止すべく巻取温度を７００”
Ｏ以下に押さえると、連続焼鈍では箱焼鈍で得られる製
品に匹敵するγ値のものは製造できない。 ［問題点を解決するための手段］ 上記問題点は、 重量％で、 Ｃ；ｏ、ｏｔ〜０．０６％ Ｍ ｒ、 ； ０ 、０２〜０ 、３％Ｓ ；＜ｏ、
ｏｔ％ ｓｏｌ ＡＭ； ０．０１〜０．０６％ｏ ；＜０．
０１％ Ｎ 、＜０．００６％ を含有し、残部鉄及び不可避的不純物から成る連続焼鈍
用冷延鋼板の母材を製造する方法において、溶湯を鋳造
後、該溶湯を凝固せしめることによりスラブを得、凝固
後のスラブが５５０℃以下とならないように該スラブの
温度を保持し、該スラブの温度が１０５０℃未満の場合
には８℃／ｍｉｎ以上の加熱速度で１０５０〜１１８０
℃に加熱を行った後に、該スラブの温度が１０５０℃以
上の場合には加熱を行うことなく熱間圧延を開始し、該
熱間圧延温度をＡｒ３変態点以上で終了し、６５０℃以
下で巻取を行うことを特徴とする連続焼鈍用冷延鋼板の
製造方法によって解決される。 以下に本発明をより詳細に説明する。 （成分限定理由） Ｃは冷延鋼板製品の強度を得るのに必要な成分である。 特に０．０１％未満では製品の強度が不足するだけでな
く、連続焼鈍後の歪時効劣化が大きいので好ましくない
、また０、０６％を越えると深絞り性が劣化する。従っ
て、Ｃ量は０．０１〜０．０６％に限定した。 Ｍｎ Ｍｎは、Ｓに起因する熱間脆性を防止する効果を有し、
このため０．０２％以上存在するのが好ましい、しかし
、多量に存在すると、一般に成形性の悪化を招く０本発
明鋼のように、Ｃ量の少ない鋼種では、その弊害は軽微
であるが、再結晶温度を高める点で好ましくない、この
ため０．３％を上限とする。 Ｎは、延び特性値を下げ、従ってプレス加工等における
引張り特性を悪くするので少ない程良く、０．００６％
を上限とする。 Ｓ、（Ｏ） Ｓ及び
〔０〕は、いずれも存在量が少ない程成形性も改
善される。このため、Ｓは０．０１％、
善される。このため、Ｓは０．０１％、
〔０〕は０．０
１％を許容上限とし、いずれも少ない程、好ましい。 ｏｌＡｉ ｓａｌＡ又は、鋼溶製時の脱酸剤としての役割を有する
ほか、前記ＮをＡｉＮとして固定・無害化するのに有効
である。このため、０．０１％以上加えられる。しかし
、あまり多くなると、効果が飽和するだしすでなく、非
金属介在物の増加による表面性状の悪化、あるいは再結
晶粒の微細化を招き好ましくない、このため０．０６％
を上限とする。 なお、脱酸及び鋳造性確保のためＳｉを含有せしめるが
、この場合上限を０．０５％とする。 ０．０５％を越えると表面酸化スケール状態の悪化をま
ねく。 また１本発明では、凝固後のスラブが５５０℃以下トナ
らないようにスラブの温度を保持する。 スラブ溶製後、該スラブを５５０℃以上に保持するのは
以下のような理由による０本発明は、熱延後のフェライ
ト域で析出する有害な微細析出物を防止するため、熱延
前の加熱時にＡ丈Ｎ等を析出させようとするものである
。５５０℃以下に冷却すると、スラブ冷却過程でこれら
の析出が起こってしまい、再加熱ソーキング中には分解
、再固溶が生じ、熱延後、微細に再析出する。これに対
して冷却温度を５５０℃以上とすることにより、スラブ
冷却中にはＡｆＬＮ等が析出せず、過飽和状態となる。 冷却後１本発明では、１０５０〜１１８０℃以上の温度
で熱間圧延を開始する。スラブが１０５０℃以上の場合
はそのまま熱間圧延を開始すればよ＜、１ｏｓｏ℃未渦
の場合には８℃／ｍｉｎ以上の加熱速度で１０５０〜１
１８０℃に再加熱−ソーキングしてから熱間圧延を開始
する。 この８℃／ ｍ ｉ ｎ以上の再加熱により熱間圧延時
あるいは再加熱・ソーキング時に過飽和状態は解除され
Ａｔ；ＬＮが析出する。 スラブを５５０℃以下に冷却せず、かつ、１０５０℃以
下の場合は８℃／ｍｉｎ以上の加熱速度で１０５０〜１
１８０℃に再加熱して熱間圧延することによりソーキン
グ中のＡ見Ｎの析出がかえって促進されることが判った
。メカニズムは必ずしも明らかではないが、かかる加熱
速度により加熱することによりスラブ冷却中にはＡＪＬ
Ｎの析出が進行せず、過飽和にＡＩＮが固溶しているた
め、ソーキング過程での析出の駆動力となり。 かえってＡＩＮが析出すると考えられる。 本発明においては６５０℃以下で巻取を行う。 連続焼鈍冷延鋼板が従来工程で優れた深絞り性を得るた
めには７００℃以上で巻取る必要があることは前述した
とおりである。これはかかる高温の巻取過程でＡｕＮの
粗大析出を起こさせるためであることも前述したとおり
である。それに対し本発明では巻取前の工程でこれを成
しているため、巻取工程で析出させる必要はない、従っ
て、６５０℃以下という低温で巻取ることが可能である
。その結果スケール量の低減、形状向上をもたらす、逆
に、６５０℃以上で巻取ると、熱延粒径が異常成長して
γ値の劣化をもたらす。 ［発明の実施例］ 表に示す組成鋼を溶製した。 ＡｉＮＡ３．Ｂｌ〜Ｂ３．Ｃ１〜Ｃ３はそれぞれ同じ組
成をもつものである。Ｃｌ−Ｃ５はＣ擾が本発明範囲よ
り多い比較例である。 ＡＩ 、Ａ２ 、Ｂｌ 、Ｂ２．Ｃ１、Ｃ２はいずれも
凝固後５５０℃以上に保持した。一方、Ａ３゜Ｂ３ 、
Ｃ３は室温まで一旦冷却した比較例である。 Ａｔ 、Ａ２．Ｂｌ 、Ｂ２．Ｃ１、Ｃ２のうちＢ２を
除きいずれも１０５０℃以下であったので１０５０〜１
１８０℃の範囲に再加熱を行なった。再加熱の加熱速度
はいずれも８℃／ｍｉｎ以上である。 Ｂ２は１０５０℃以上であったのでそのまま再加熱する
ことなく熱間圧延を行なった。 巻取温度はＣ２を除きいずれも６５０℃以下である。Ｃ
２は７００℃で行なった。 これらの熱間圧延条件は表に併記した。 熱延後、７５％の冷間圧延を行った後、７２０”ＯＸＩ
、５ｍ１ｎ〜４００℃Ｘ３ｍ１ｎの連続焼鈍を行った。 さらに、０．６％のスキンパス後、機械的性質を調査し
た。 表より１本発明の範囲内の条件で製造された冷延鋼板（
ＡＩ、Ａ２．Ｂｌ、Ｂ２）はいずれも深絞り成形性、す
なわち、γ値、Ｅｌが飛躍的に向上している上、加熱炉
原単位の低減が図られているのが明らかである。従って
、この発明によれば深絞り性の優れた冷延鋼板を安価に
製造できる。 ［発明の効果］ 本発明によれば上述の従来技術の問題点を解決し、深絞
り性の優れた冷延鋼板製品を与え得る連続焼鈍用の冷延
母材の製造方法を提供することができる。 手続補正書 昭和６１年 ９月 ９日
１％を許容上限とし、いずれも少ない程、好ましい。 ｏｌＡｉ ｓａｌＡ又は、鋼溶製時の脱酸剤としての役割を有する
ほか、前記ＮをＡｉＮとして固定・無害化するのに有効
である。このため、０．０１％以上加えられる。しかし
、あまり多くなると、効果が飽和するだしすでなく、非
金属介在物の増加による表面性状の悪化、あるいは再結
晶粒の微細化を招き好ましくない、このため０．０６％
を上限とする。 なお、脱酸及び鋳造性確保のためＳｉを含有せしめるが
、この場合上限を０．０５％とする。 ０．０５％を越えると表面酸化スケール状態の悪化をま
ねく。 また１本発明では、凝固後のスラブが５５０℃以下トナ
らないようにスラブの温度を保持する。 スラブ溶製後、該スラブを５５０℃以上に保持するのは
以下のような理由による０本発明は、熱延後のフェライ
ト域で析出する有害な微細析出物を防止するため、熱延
前の加熱時にＡ丈Ｎ等を析出させようとするものである
。５５０℃以下に冷却すると、スラブ冷却過程でこれら
の析出が起こってしまい、再加熱ソーキング中には分解
、再固溶が生じ、熱延後、微細に再析出する。これに対
して冷却温度を５５０℃以上とすることにより、スラブ
冷却中にはＡｆＬＮ等が析出せず、過飽和状態となる。 冷却後１本発明では、１０５０〜１１８０℃以上の温度
で熱間圧延を開始する。スラブが１０５０℃以上の場合
はそのまま熱間圧延を開始すればよ＜、１ｏｓｏ℃未渦
の場合には８℃／ｍｉｎ以上の加熱速度で１０５０〜１
１８０℃に再加熱−ソーキングしてから熱間圧延を開始
する。 この８℃／ ｍ ｉ ｎ以上の再加熱により熱間圧延時
あるいは再加熱・ソーキング時に過飽和状態は解除され
Ａｔ；ＬＮが析出する。 スラブを５５０℃以下に冷却せず、かつ、１０５０℃以
下の場合は８℃／ｍｉｎ以上の加熱速度で１０５０〜１
１８０℃に再加熱して熱間圧延することによりソーキン
グ中のＡ見Ｎの析出がかえって促進されることが判った
。メカニズムは必ずしも明らかではないが、かかる加熱
速度により加熱することによりスラブ冷却中にはＡＪＬ
Ｎの析出が進行せず、過飽和にＡＩＮが固溶しているた
め、ソーキング過程での析出の駆動力となり。 かえってＡＩＮが析出すると考えられる。 本発明においては６５０℃以下で巻取を行う。 連続焼鈍冷延鋼板が従来工程で優れた深絞り性を得るた
めには７００℃以上で巻取る必要があることは前述した
とおりである。これはかかる高温の巻取過程でＡｕＮの
粗大析出を起こさせるためであることも前述したとおり
である。それに対し本発明では巻取前の工程でこれを成
しているため、巻取工程で析出させる必要はない、従っ
て、６５０℃以下という低温で巻取ることが可能である
。その結果スケール量の低減、形状向上をもたらす、逆
に、６５０℃以上で巻取ると、熱延粒径が異常成長して
γ値の劣化をもたらす。 ［発明の実施例］ 表に示す組成鋼を溶製した。 ＡｉＮＡ３．Ｂｌ〜Ｂ３．Ｃ１〜Ｃ３はそれぞれ同じ組
成をもつものである。Ｃｌ−Ｃ５はＣ擾が本発明範囲よ
り多い比較例である。 ＡＩ 、Ａ２ 、Ｂｌ 、Ｂ２．Ｃ１、Ｃ２はいずれも
凝固後５５０℃以上に保持した。一方、Ａ３゜Ｂ３ 、
Ｃ３は室温まで一旦冷却した比較例である。 Ａｔ 、Ａ２．Ｂｌ 、Ｂ２．Ｃ１、Ｃ２のうちＢ２を
除きいずれも１０５０℃以下であったので１０５０〜１
１８０℃の範囲に再加熱を行なった。再加熱の加熱速度
はいずれも８℃／ｍｉｎ以上である。 Ｂ２は１０５０℃以上であったのでそのまま再加熱する
ことなく熱間圧延を行なった。 巻取温度はＣ２を除きいずれも６５０℃以下である。Ｃ
２は７００℃で行なった。 これらの熱間圧延条件は表に併記した。 熱延後、７５％の冷間圧延を行った後、７２０”ＯＸＩ
、５ｍ１ｎ〜４００℃Ｘ３ｍ１ｎの連続焼鈍を行った。 さらに、０．６％のスキンパス後、機械的性質を調査し
た。 表より１本発明の範囲内の条件で製造された冷延鋼板（
ＡＩ、Ａ２．Ｂｌ、Ｂ２）はいずれも深絞り成形性、す
なわち、γ値、Ｅｌが飛躍的に向上している上、加熱炉
原単位の低減が図られているのが明らかである。従って
、この発明によれば深絞り性の優れた冷延鋼板を安価に
製造できる。 ［発明の効果］ 本発明によれば上述の従来技術の問題点を解決し、深絞
り性の優れた冷延鋼板製品を与え得る連続焼鈍用の冷延
母材の製造方法を提供することができる。 手続補正書 昭和６１年 ９月 ９日
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量％で、 Ｃ；０．０１〜０．０６％ Ｍｎ；０．０２〜０．３％ Ｓ；＜０．０１％ ｓｏｌＡｌ；０．０１〜０．０６％ Ｏ；＜０．０１％ Ｎ；０．００６％ を含有し、残部鉄及び不可避的不純物から成る連続焼鈍
用冷延鋼板の母材を製造する方法において、溶湯を鋳造
後、該溶湯を凝固せしめることによりスラブを得、凝固
後のスラブが５５０℃以下とならないように該スラブの
温度を保持し、該スラブの温度が１０５０℃未満の場合
には８℃／ｍｉｎ以上の加熱速度で１０５０〜１１８０
℃に加熱を行った後に、該スラブの温度が１０５０℃以
上の場合には加熱を行うことなく熱間圧延を開始し、該
熱間圧延温度をＡｒ＿３変態点以上で終了し、６５０℃
以下で巻取を行うことを特徴とする連続焼鈍用冷延鋼板
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61181440A JPH0765112B2 (ja) | 1986-07-31 | 1986-07-31 | 連続焼鈍用冷延鋼板の母材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61181440A JPH0765112B2 (ja) | 1986-07-31 | 1986-07-31 | 連続焼鈍用冷延鋼板の母材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6338529A true JPS6338529A (ja) | 1988-02-19 |
| JPH0765112B2 JPH0765112B2 (ja) | 1995-07-12 |
Family
ID=16100807
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61181440A Expired - Fee Related JPH0765112B2 (ja) | 1986-07-31 | 1986-07-31 | 連続焼鈍用冷延鋼板の母材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0765112B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0480345A (ja) * | 1990-07-19 | 1992-03-13 | Nippon Steel Corp | 加工性、肌荒れ性及びイヤリング性に優れた冷延鋼板及びその製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60162731A (ja) * | 1984-01-31 | 1985-08-24 | Nippon Steel Corp | 時効性の小さい連続焼鈍冷延鋼板の製造方法 |
| JPS60228617A (ja) * | 1984-04-25 | 1985-11-13 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造−連続焼鈍法による非時効性冷延鋼板の製造方法 |
-
1986
- 1986-07-31 JP JP61181440A patent/JPH0765112B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60162731A (ja) * | 1984-01-31 | 1985-08-24 | Nippon Steel Corp | 時効性の小さい連続焼鈍冷延鋼板の製造方法 |
| JPS60228617A (ja) * | 1984-04-25 | 1985-11-13 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造−連続焼鈍法による非時効性冷延鋼板の製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0480345A (ja) * | 1990-07-19 | 1992-03-13 | Nippon Steel Corp | 加工性、肌荒れ性及びイヤリング性に優れた冷延鋼板及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0765112B2 (ja) | 1995-07-12 |
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