JPH0777060A - 高炉ガス回収装置及び高炉炉頂圧回収タービンのバイパス運転方法 - Google Patents
高炉ガス回収装置及び高炉炉頂圧回収タービンのバイパス運転方法Info
- Publication number
- JPH0777060A JPH0777060A JP24212293A JP24212293A JPH0777060A JP H0777060 A JPH0777060 A JP H0777060A JP 24212293 A JP24212293 A JP 24212293A JP 24212293 A JP24212293 A JP 24212293A JP H0777060 A JPH0777060 A JP H0777060A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- blast furnace
- furnace gas
- top pressure
- gas
- recovery turbine
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Blast Furnaces (AREA)
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 炉頂圧回収タービン及び／または発電機がト
リップした時、乾式除塵機による高炉ガスの除塵清浄化
を行なうとともに、高炉ガス本管下流側設備の高熱から
の保護を可能とするバイパス運転装置及び運転方法を提
供する。 【構成】 高炉ガスをバイパス管（４）に導くととも
に、冷却機構（３）の冷却水量を調整することにより、
あらかじめ設定した温度に冷却し、下流の高炉ガス本管
（１０）から高炉ガスが逆流しない圧力まで減圧して高
炉ガス本管（１０）に回収するので、高炉ガス本管下流
に設置された設備を高熱からの保護し、トリップ復旧後
乾式除塵機により除塵清浄化されたエネルギーの高い高
炉ガスで炉頂圧回収タービン（６）を起動するため、提
供するこエネルギーとしての回収効率を向上することが
可能である。
リップした時、乾式除塵機による高炉ガスの除塵清浄化
を行なうとともに、高炉ガス本管下流側設備の高熱から
の保護を可能とするバイパス運転装置及び運転方法を提
供する。 【構成】 高炉ガスをバイパス管（４）に導くととも
に、冷却機構（３）の冷却水量を調整することにより、
あらかじめ設定した温度に冷却し、下流の高炉ガス本管
（１０）から高炉ガスが逆流しない圧力まで減圧して高
炉ガス本管（１０）に回収するので、高炉ガス本管下流
に設置された設備を高熱からの保護し、トリップ復旧後
乾式除塵機により除塵清浄化されたエネルギーの高い高
炉ガスで炉頂圧回収タービン（６）を起動するため、提
供するこエネルギーとしての回収効率を向上することが
可能である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、高炉操業中で炉頂圧
回収タービン及び／または発電機のトリップ時の高炉炉
頂圧回収タービンのバイパス運転装置及び運転方法に関
する。
回収タービン及び／または発電機のトリップ時の高炉炉
頂圧回収タービンのバイパス運転装置及び運転方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】高炉の操業時に炉内に発生する高炉ガス
（Ｂガス）は燃料として有用な為に、そのまま廃棄する
ことなく除塵清浄化した後に高炉ガス本管を介して所要
設備へと供給し燃料として利用する。近年、このような
高炉ガス回収系には、例えば特公平３−７７８４５号公
報、および日本工業炉協会発行の「工業加熱」（Ｖｏ
１．２５、Ｎｏ．４、１７頁）、乾式除塵機と併設して
ガスの除塵清浄化及び温度調整のために湿式除塵装置が
用いられることが示されている。このような一般的な高
炉ガス回収系を略図として図８に示す。
（Ｂガス）は燃料として有用な為に、そのまま廃棄する
ことなく除塵清浄化した後に高炉ガス本管を介して所要
設備へと供給し燃料として利用する。近年、このような
高炉ガス回収系には、例えば特公平３−７７８４５号公
報、および日本工業炉協会発行の「工業加熱」（Ｖｏ
１．２５、Ｎｏ．４、１７頁）、乾式除塵機と併設して
ガスの除塵清浄化及び温度調整のために湿式除塵装置が
用いられることが示されている。このような一般的な高
炉ガス回収系を略図として図８に示す。
【０００３】高炉の通常操業においては高炉１７内で発
生した高炉ガスは、含塵量が多いために先ず除塵器２０
へ送られ、ここで粗粒ダストを相当程度分離沈降させて
除塵した後乾式除塵機１８へ送られる。乾式除塵機１８
へ送られた高炉ガスは入口の遮断弁２２を介して粗ガス
分配器２４へ入り、ここから、分配器を中心として放射
状に配置された複数のバグチャンバ２５内へ入る。２６
はバグチャンバ内のバグフィルタであって、粗ガス中の
微細なダストを除去し、ここで清浄化された高炉ガスは
配管２７及び各バグチャンバをその底部で連通する環状
管２８を経て出口遮断弁２９から炉頂圧回収タービン６
へ送られ、該炉頂圧回収タービン６に回転エネルギを与
えた後、高炉ガス本管１０へ至る。このときベンチュリ
スクラバ３０及びミストセパレータ３１より成る湿式除
塵機１９の入口に設けられた蝶弁３２と出口に設けられ
た蝶弁３３は閉じられている。
生した高炉ガスは、含塵量が多いために先ず除塵器２０
へ送られ、ここで粗粒ダストを相当程度分離沈降させて
除塵した後乾式除塵機１８へ送られる。乾式除塵機１８
へ送られた高炉ガスは入口の遮断弁２２を介して粗ガス
分配器２４へ入り、ここから、分配器を中心として放射
状に配置された複数のバグチャンバ２５内へ入る。２６
はバグチャンバ内のバグフィルタであって、粗ガス中の
微細なダストを除去し、ここで清浄化された高炉ガスは
配管２７及び各バグチャンバをその底部で連通する環状
管２８を経て出口遮断弁２９から炉頂圧回収タービン６
へ送られ、該炉頂圧回収タービン６に回転エネルギを与
えた後、高炉ガス本管１０へ至る。このときベンチュリ
スクラバ３０及びミストセパレータ３１より成る湿式除
塵機１９の入口に設けられた蝶弁３２と出口に設けられ
た蝶弁３３は閉じられている。
【０００４】一方高炉ガスを湿式除塵する場合は、乾式
除塵機の入口に設けられた遮断弁２２及び２３、蝶弁２
１、出口の遮断弁２９を閉とし除塵器２０で除塵した高
炉ガスをベンチュリスクラバ３０に送る。ベンチュリス
クラバ３０に入った高炉ガスはその微細なダストを水の
噴霧等によって除去され、さらにミストセパレータ３１
でその水分を除去されて清浄ガスとなり炉頂圧回収ター
ビン６へ送られる。但し、この湿式除塵機１９によって
清浄化された高炉ガスは温度・圧力共に著しく低下して
おり、炉頂圧回収タービン６へ送られたときには、その
有効エネルギが低いので、通常操業時には湿式除塵機１
９は閉止されている。
除塵機の入口に設けられた遮断弁２２及び２３、蝶弁２
１、出口の遮断弁２９を閉とし除塵器２０で除塵した高
炉ガスをベンチュリスクラバ３０に送る。ベンチュリス
クラバ３０に入った高炉ガスはその微細なダストを水の
噴霧等によって除去され、さらにミストセパレータ３１
でその水分を除去されて清浄ガスとなり炉頂圧回収ター
ビン６へ送られる。但し、この湿式除塵機１９によって
清浄化された高炉ガスは温度・圧力共に著しく低下して
おり、炉頂圧回収タービン６へ送られたときには、その
有効エネルギが低いので、通常操業時には湿式除塵機１
９は閉止されている。
【０００５】いま、高炉操業時で乾式除塵機稼働中に炉
頂圧回収タービン６が、該炉頂圧回収タービン６及び／
または発電機７が原因でトリップした場合は、炉頂圧回
収タービン６入口の遮断弁８を閉とし、乾式除塵機１８
の除塵配管３４と炉頂圧回収タービン６の出側の高炉ガ
ス本管１０との間を結ぶバイパス管４内のガス圧調整弁
５を開として、高炉ガスをバイパス管４に通過させて、
高炉ガス本管１０へ送る。さらに、炉頂圧回収タービン
６及び／または発電機７が復旧のために長時間停止する
場合は、炉頂圧回収タービン６後の水封弁９をも閉止す
る。乾式除塵機１８を通り除塵清浄化された高炉ガスは
高温高圧である。このためバイパス管４にはガス圧調整
弁５の設備保護のため、高炉ガスを冷却するための水ス
プレー方式の冷却機構３が配されている。この冷却機構
３により、ガス圧調整弁５の耐熱温度まで冷却される。
また、圧力はガス圧調整弁５により、高炉ガス本管１０
の圧力まで減圧される。さらに、該ガス圧力調整弁５
は、高炉炉頂圧の変動信号により、自動開閉して高炉炉
頂圧を一定に保つ機能を保持している。
頂圧回収タービン６が、該炉頂圧回収タービン６及び／
または発電機７が原因でトリップした場合は、炉頂圧回
収タービン６入口の遮断弁８を閉とし、乾式除塵機１８
の除塵配管３４と炉頂圧回収タービン６の出側の高炉ガ
ス本管１０との間を結ぶバイパス管４内のガス圧調整弁
５を開として、高炉ガスをバイパス管４に通過させて、
高炉ガス本管１０へ送る。さらに、炉頂圧回収タービン
６及び／または発電機７が復旧のために長時間停止する
場合は、炉頂圧回収タービン６後の水封弁９をも閉止す
る。乾式除塵機１８を通り除塵清浄化された高炉ガスは
高温高圧である。このためバイパス管４にはガス圧調整
弁５の設備保護のため、高炉ガスを冷却するための水ス
プレー方式の冷却機構３が配されている。この冷却機構
３により、ガス圧調整弁５の耐熱温度まで冷却される。
また、圧力はガス圧調整弁５により、高炉ガス本管１０
の圧力まで減圧される。さらに、該ガス圧力調整弁５
は、高炉炉頂圧の変動信号により、自動開閉して高炉炉
頂圧を一定に保つ機能を保持している。
【０００６】バイパス運転は、炉頂圧回収タービン６及
び／または発電機７がトリップしてから再び起動するま
での時間が２時間程度までと予測されるとき実行され、
それ以上長い時には高炉ガスの除塵清浄化方法を乾式方
法から湿式方法に切り替えて運転することが行われる。
これは、冷却機構３が、ガス圧調整弁５の耐久温度（１
２０〜１３０℃）まで冷却するよう水噴射量が決められ
ており、この温度は高炉ガス本管１０の下流に配置され
る高炉ガスホルダ、伸縮継手の耐熱温度（５０〜８０
℃）に比較して高く、長時間になるとこれら設備を破損
する恐れがあるためである。
び／または発電機７がトリップしてから再び起動するま
での時間が２時間程度までと予測されるとき実行され、
それ以上長い時には高炉ガスの除塵清浄化方法を乾式方
法から湿式方法に切り替えて運転することが行われる。
これは、冷却機構３が、ガス圧調整弁５の耐久温度（１
２０〜１３０℃）まで冷却するよう水噴射量が決められ
ており、この温度は高炉ガス本管１０の下流に配置され
る高炉ガスホルダ、伸縮継手の耐熱温度（５０〜８０
℃）に比較して高く、長時間になるとこれら設備を破損
する恐れがあるためである。
【０００７】次に、トリップ解決後炉頂圧回収タービン
６を再起動するにあたっては、まず炉頂圧回収タービン
６入口の遮断弁８を開とし、該遮断弁８と炉頂圧回収タ
ービン６の間に設けられた調節弁（図示略）を徐々に開
としながら、ガス圧調整弁５を徐々に閉として炉頂圧回
収タービン６を立ちあげていく。高炉ガス性状安定後、
乾式除塵機１８入口に設けられた遮断弁２２及び２３、
出口の遮断弁２９を開とし、さらに乾式除塵機１８入口
の蝶弁２１を徐々に開とし、湿式除塵機１９の入口に設
けられた蝶弁３２と出口に設けられた蝶弁３３を徐々に
閉として乾式除塵機１８による除塵清浄化方法への切替
が行われる。つまり、高炉ガスの除塵清浄化方法を湿式
方法から、エネルギロスの少ない乾式方法へ切替える。
６を再起動するにあたっては、まず炉頂圧回収タービン
６入口の遮断弁８を開とし、該遮断弁８と炉頂圧回収タ
ービン６の間に設けられた調節弁（図示略）を徐々に開
としながら、ガス圧調整弁５を徐々に閉として炉頂圧回
収タービン６を立ちあげていく。高炉ガス性状安定後、
乾式除塵機１８入口に設けられた遮断弁２２及び２３、
出口の遮断弁２９を開とし、さらに乾式除塵機１８入口
の蝶弁２１を徐々に開とし、湿式除塵機１９の入口に設
けられた蝶弁３２と出口に設けられた蝶弁３３を徐々に
閉として乾式除塵機１８による除塵清浄化方法への切替
が行われる。つまり、高炉ガスの除塵清浄化方法を湿式
方法から、エネルギロスの少ない乾式方法へ切替える。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、炉頂圧
回収タービン６及び／または発電機７のトリップ後、通
常の運転状態つまりエネルギロスの少ない乾式除塵方法
による運転に復帰するためには、トリップ原因解明、復
旧後炉頂圧回収タービン６の再起動に加えて、湿式除塵
方法から乾式除塵方法への切り替えも必要である。これ
は、エネルギロスの少ない乾式除塵方法で再起動を行う
のに比べ、湿式除塵方法による再起動後、湿式除塵方法
から乾式除塵方法への切り替えを行う間、電力回収量が
湿式除塵方法により得られる電力と乾式除塵方法により
得られる電力との差がロスとなり、経済効率上大きな問
題があった。本発明は、このような従来の問題点に鑑み
てなされたものであって、炉頂圧回収タービン６及び／
または発電機７のトリップ時、炉頂圧回収タービン６が
再起動するまで乾式除塵機１８で高炉ガスを除塵清浄化
しながら、高炉ガス温度を高炉ガス本管１０下流のガス
ホルダ及び伸縮継ぎ手の耐熱温度まで低下させてバイパ
ス運転を行う装置及び方法を提供することを目的とす
る。また、本バイパス運転により、乾式除塵装置１８に
より除塵清浄化されたエネルギの高い高炉ガスにより炉
頂圧回収タービン６を再起動する方法を提供することを
目的とする。
回収タービン６及び／または発電機７のトリップ後、通
常の運転状態つまりエネルギロスの少ない乾式除塵方法
による運転に復帰するためには、トリップ原因解明、復
旧後炉頂圧回収タービン６の再起動に加えて、湿式除塵
方法から乾式除塵方法への切り替えも必要である。これ
は、エネルギロスの少ない乾式除塵方法で再起動を行う
のに比べ、湿式除塵方法による再起動後、湿式除塵方法
から乾式除塵方法への切り替えを行う間、電力回収量が
湿式除塵方法により得られる電力と乾式除塵方法により
得られる電力との差がロスとなり、経済効率上大きな問
題があった。本発明は、このような従来の問題点に鑑み
てなされたものであって、炉頂圧回収タービン６及び／
または発電機７のトリップ時、炉頂圧回収タービン６が
再起動するまで乾式除塵機１８で高炉ガスを除塵清浄化
しながら、高炉ガス温度を高炉ガス本管１０下流のガス
ホルダ及び伸縮継ぎ手の耐熱温度まで低下させてバイパ
ス運転を行う装置及び方法を提供することを目的とす
る。また、本バイパス運転により、乾式除塵装置１８に
より除塵清浄化されたエネルギの高い高炉ガスにより炉
頂圧回収タービン６を再起動する方法を提供することを
目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、前記目的を達
成するために、 １．高炉ガス回収系に乾式集塵機（１８）と湿式集塵機
（１９）とを併設し、高炉ガスを前記いずれか一方の集
塵機を介して炉頂圧回収タービン（６）に供給した後、
高炉ガスを高炉ガス本管（１０）へ回収する設備におい
て、除塵機配管（３４）における高炉ガスの温度、圧
力、流量の信号及び冷却機構（３）の冷却水温度の信号
により、所要の冷却水量を計算する演算装置（１）を備
えたことを特徴とする。 ２．前記演算装置（１）の演算結果と冷却機構（３）よ
り噴射される冷却水量の信号により、流量調節弁（１
６）を開閉制御する制御装置（２）を備えた事を特徴と
する。 ３．高炉ガス回収系に乾式集塵機（１８）と湿式集塵機
（１９）とを併設し、高炉ガスを前記乾式集塵機（１
８）を介して炉頂圧回収タービン（６）に供給した後、
前記高炉ガスを高炉ガス本管（１０）へ回収するように
した高炉ガス回収方法において炉頂圧回収タービン
（６）及び／または発電機（７）がトリップした直後に
炉頂圧回収タービン（６）入口の遮断弁（８）を閉とす
るとともに、ガス圧調整弁（５）を開としてバイパス管
（４）に高炉ガスを通し、バイパス管（４）の経路内に
設けた冷却機構（３）により高炉ガスを冷却するに際し
て、高炉ガスをあらかじめ設定した温度に冷却するよう
に冷却機構（３）内の水噴射流量を調整するとともに、
ガス圧調整弁（５）によりガス圧調整弁（５）入側の高
炉ガス圧力が本弁出側の高炉ガス圧力より大きくなるよ
うに減圧して高炉ガスを高炉ガス本管（１０）へ回収す
ることを特徴とする。
成するために、 １．高炉ガス回収系に乾式集塵機（１８）と湿式集塵機
（１９）とを併設し、高炉ガスを前記いずれか一方の集
塵機を介して炉頂圧回収タービン（６）に供給した後、
高炉ガスを高炉ガス本管（１０）へ回収する設備におい
て、除塵機配管（３４）における高炉ガスの温度、圧
力、流量の信号及び冷却機構（３）の冷却水温度の信号
により、所要の冷却水量を計算する演算装置（１）を備
えたことを特徴とする。 ２．前記演算装置（１）の演算結果と冷却機構（３）よ
り噴射される冷却水量の信号により、流量調節弁（１
６）を開閉制御する制御装置（２）を備えた事を特徴と
する。 ３．高炉ガス回収系に乾式集塵機（１８）と湿式集塵機
（１９）とを併設し、高炉ガスを前記乾式集塵機（１
８）を介して炉頂圧回収タービン（６）に供給した後、
前記高炉ガスを高炉ガス本管（１０）へ回収するように
した高炉ガス回収方法において炉頂圧回収タービン
（６）及び／または発電機（７）がトリップした直後に
炉頂圧回収タービン（６）入口の遮断弁（８）を閉とす
るとともに、ガス圧調整弁（５）を開としてバイパス管
（４）に高炉ガスを通し、バイパス管（４）の経路内に
設けた冷却機構（３）により高炉ガスを冷却するに際し
て、高炉ガスをあらかじめ設定した温度に冷却するよう
に冷却機構（３）内の水噴射流量を調整するとともに、
ガス圧調整弁（５）によりガス圧調整弁（５）入側の高
炉ガス圧力が本弁出側の高炉ガス圧力より大きくなるよ
うに減圧して高炉ガスを高炉ガス本管（１０）へ回収す
ることを特徴とする。
【００１０】
【作用】炉頂圧回収タービン６及び／または発電機７が
トリップした場合には、微粒な水滴が得られる水スプレ
ー方式の冷却機構３を使用し、その水滴が蒸発する時の
潜熱により高炉ガスを、高炉ガス本管１０下流に設置さ
れた例えばガスホルダの耐熱温度（約５０℃）まで冷却
するように水噴射流量を調節するので、炉頂圧回収ター
ビン６及び／または発電機７がトリップし、再起動する
までの間、高炉ガス本管１０下流に設備されたガスホル
ダ、伸縮継ぎ手等の高熱による設備破損を防止すること
ができる。さらに復旧後、炉頂圧回収タービン６及び発
電機７を乾式除塵機１８により除塵清浄化されたエネル
ギの高い高炉ガスで起動することが可能となる。
トリップした場合には、微粒な水滴が得られる水スプレ
ー方式の冷却機構３を使用し、その水滴が蒸発する時の
潜熱により高炉ガスを、高炉ガス本管１０下流に設置さ
れた例えばガスホルダの耐熱温度（約５０℃）まで冷却
するように水噴射流量を調節するので、炉頂圧回収ター
ビン６及び／または発電機７がトリップし、再起動する
までの間、高炉ガス本管１０下流に設備されたガスホル
ダ、伸縮継ぎ手等の高熱による設備破損を防止すること
ができる。さらに復旧後、炉頂圧回収タービン６及び発
電機７を乾式除塵機１８により除塵清浄化されたエネル
ギの高い高炉ガスで起動することが可能となる。
【００１１】図４〜図７は、水スプレーノズル方式の冷
却装置の例である。図４における本冷却機構のしくみを
説明すると次のようになる。すなわち、冷却水は配管４
１を通り配管上部に設備されたヘッダー４２に入る。ヘ
ッダー４２に入った水は、ヘッダー４２に設けられた多
数の小孔４３より噴霧状態で噴射する。図５における本
冷却機構のしくみを説明すると次のようになる。すなわ
ち、冷却水は配管５１を通りバイパス管４のほぼ中心部
に設置された球状のヘッダー５２に入る。ヘッダー５２
は全面に多数の小孔５３を配し、冷却水は該小孔５３よ
り噴霧状態で噴射する。図６における本冷却機構のしく
みを説明すると次のようになる。すなわち、冷却水は配
管６１を通り環状のヘッダー６２に入る。ヘッダー６２
に入った冷却水は、ヘッダー６２の上下左右からバイパ
ス管４中心部に向かうノズル６３を通り、ノズル６３の
先端部で且つ高炉ガス下流側に配された小孔６４より噴
霧状態で噴射する。図７における本冷却機構のしくみを
説明すると次のようになる。すなわち、冷却水は配管７
１を通り配管上部に設置されたヘッダー７２に入る。ヘ
ッダー７２に入った冷却水は、ヘッダー７２の下部から
バイパス管４中央部に向かう複数のノズル７３に分配さ
れ、ノズル７３の先端部で且つ高炉ガス下流側に配され
た小孔７４より噴霧状態で噴射する。
却装置の例である。図４における本冷却機構のしくみを
説明すると次のようになる。すなわち、冷却水は配管４
１を通り配管上部に設備されたヘッダー４２に入る。ヘ
ッダー４２に入った水は、ヘッダー４２に設けられた多
数の小孔４３より噴霧状態で噴射する。図５における本
冷却機構のしくみを説明すると次のようになる。すなわ
ち、冷却水は配管５１を通りバイパス管４のほぼ中心部
に設置された球状のヘッダー５２に入る。ヘッダー５２
は全面に多数の小孔５３を配し、冷却水は該小孔５３よ
り噴霧状態で噴射する。図６における本冷却機構のしく
みを説明すると次のようになる。すなわち、冷却水は配
管６１を通り環状のヘッダー６２に入る。ヘッダー６２
に入った冷却水は、ヘッダー６２の上下左右からバイパ
ス管４中心部に向かうノズル６３を通り、ノズル６３の
先端部で且つ高炉ガス下流側に配された小孔６４より噴
霧状態で噴射する。図７における本冷却機構のしくみを
説明すると次のようになる。すなわち、冷却水は配管７
１を通り配管上部に設置されたヘッダー７２に入る。ヘ
ッダー７２に入った冷却水は、ヘッダー７２の下部から
バイパス管４中央部に向かう複数のノズル７３に分配さ
れ、ノズル７３の先端部で且つ高炉ガス下流側に配され
た小孔７４より噴霧状態で噴射する。
【００１２】噴射する水の流量は、噴射した冷却水が全
量蒸発し、その蒸発潜熱によって高炉ガスの持っている
顕熱を奪い、高炉ガスが冷却されることにより決まる。
その関係式を（１）式に示す。
量蒸発し、その蒸発潜熱によって高炉ガスの持っている
顕熱を奪い、高炉ガスが冷却されることにより決まる。
その関係式を（１）式に示す。
【００１３】
【数１】
【００１４】Ｗは水噴射流量（ｔ／ｈ）である。Ｃｇは
バイパス管を通過する高炉ガスの比熱（ｋｃａｌ／Ｎｍ
3 ）であり、高炉ガスの温度と圧力により決まる値であ
る。参考としてゲージ圧力２ｋｇ／ｃｍ2 の時、温度２
００℃では０．３６７ｋｃａｌ／Ｎｍ3 、３５０℃では
０．３８２ｋｃａｌ／Ｎｍ3 である。ΔＴｇはバイパス
管を通過する高炉ガス冷却前後の温度差（℃）であり、
温度計１２が示す温度から、高炉ガス本管１０下流側設
備の耐熱温度である５０℃を減じた値である。Ｖはバイ
パス管を通過する高炉ガス量（Ｎｍ3 ）であり、計量計
１３により計測する。Ｃｗはバイパス管を通過する高炉
ガス中の水分の比熱（ｋｃａｌ／Ｎｍ3 ）であり、高炉
ガスの温度と圧力により決まる値である。参考としてゲ
ージ圧力２ｋｇ／ｃｍ2 の時、温度２００℃では０．３
４５ｋｃａｌ／Ｎｍ3 、３５０℃では０．３５５ｋｃａ
ｌ／Ｎｍ3 である。Ｍは水噴射前のバイパス管を通過す
る、乾式除塵機により除塵清浄化された高炉ガス中の水
分量（Ｎｍ3 ／ｈ）であり、高炉ガス流量６０万Ｎｍ3
／ｈのとき、約３万Ｎｍ3 ／ｈである事を本発明者らは
すでに実験で確認している。Ｓは上記のエンタルピー
（ｋｃａｌ／ｋｇ）であり、蒸気の温度と圧力により決
まる値であり、蒸気表に示されている。Ｔｗは噴射前の
冷却水温度（℃）であり、温度計１４により計測する。
バイパス管を通過する高炉ガスの比熱（ｋｃａｌ／Ｎｍ
3 ）であり、高炉ガスの温度と圧力により決まる値であ
る。参考としてゲージ圧力２ｋｇ／ｃｍ2 の時、温度２
００℃では０．３６７ｋｃａｌ／Ｎｍ3 、３５０℃では
０．３８２ｋｃａｌ／Ｎｍ3 である。ΔＴｇはバイパス
管を通過する高炉ガス冷却前後の温度差（℃）であり、
温度計１２が示す温度から、高炉ガス本管１０下流側設
備の耐熱温度である５０℃を減じた値である。Ｖはバイ
パス管を通過する高炉ガス量（Ｎｍ3 ）であり、計量計
１３により計測する。Ｃｗはバイパス管を通過する高炉
ガス中の水分の比熱（ｋｃａｌ／Ｎｍ3 ）であり、高炉
ガスの温度と圧力により決まる値である。参考としてゲ
ージ圧力２ｋｇ／ｃｍ2 の時、温度２００℃では０．３
４５ｋｃａｌ／Ｎｍ3 、３５０℃では０．３５５ｋｃａ
ｌ／Ｎｍ3 である。Ｍは水噴射前のバイパス管を通過す
る、乾式除塵機により除塵清浄化された高炉ガス中の水
分量（Ｎｍ3 ／ｈ）であり、高炉ガス流量６０万Ｎｍ3
／ｈのとき、約３万Ｎｍ3 ／ｈである事を本発明者らは
すでに実験で確認している。Ｓは上記のエンタルピー
（ｋｃａｌ／ｋｇ）であり、蒸気の温度と圧力により決
まる値であり、蒸気表に示されている。Ｔｗは噴射前の
冷却水温度（℃）であり、温度計１４により計測する。
【００１５】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面を参照しながら
説明する。図１は、本発明の実施態様例を示す側面断面
図である。図１に於いて、４はバイパス管であって、そ
の下流端は高炉ガス本管１０と連結し、その上流端は除
塵機配管３４に連結している。３は水スプレー方式の冷
却機構である。次に、本発明により乾式集塵装置による
高炉ガスの除塵清浄化中で且つ炉頂圧回収タービン６及
び／または発電機７のトリップ時のバイパス運転方法を
具体例に基づいて説明する。図２は、炉頂圧回収タービ
ン６及び／または発電機７がトリップした時のバイパス
運転方法を示すフローチャートである。また、図３は炉
頂圧回収タービン６及び／または発電機７の復旧後、炉
頂圧回収タービン６再起動完了までのバイパス運転方法
を示すフローチャートである。乾式除塵機１８による高
炉ガスの除塵清浄化中に炉頂圧回収タービン６及び／ま
たは発電機７がトリップした時は、先ず、炉頂圧回収タ
ービン６入口の遮断弁８を閉とし、炉頂圧回収タービン
６へ送られるガスを遮断する。同時にバイパス管２上の
ガス圧調整弁５は高炉炉頂圧を感知し、炉頂圧を一定に
保つように開閉し、且つ高炉ガス本管１０から高炉ガス
が逆流しない圧力まで減圧する。同時に炉頂圧回収ター
ビン６及び／または発電機７のトリップ信号により、演
算装置１及び制御装置２を作動させる。演算装置１は温
度計１２及び１４、圧力計１１、流量計１３の値によ
り、高炉ガス本管下流側設備の耐熱温度まで冷却するた
めに必要な冷却水量を計算する。
説明する。図１は、本発明の実施態様例を示す側面断面
図である。図１に於いて、４はバイパス管であって、そ
の下流端は高炉ガス本管１０と連結し、その上流端は除
塵機配管３４に連結している。３は水スプレー方式の冷
却機構である。次に、本発明により乾式集塵装置による
高炉ガスの除塵清浄化中で且つ炉頂圧回収タービン６及
び／または発電機７のトリップ時のバイパス運転方法を
具体例に基づいて説明する。図２は、炉頂圧回収タービ
ン６及び／または発電機７がトリップした時のバイパス
運転方法を示すフローチャートである。また、図３は炉
頂圧回収タービン６及び／または発電機７の復旧後、炉
頂圧回収タービン６再起動完了までのバイパス運転方法
を示すフローチャートである。乾式除塵機１８による高
炉ガスの除塵清浄化中に炉頂圧回収タービン６及び／ま
たは発電機７がトリップした時は、先ず、炉頂圧回収タ
ービン６入口の遮断弁８を閉とし、炉頂圧回収タービン
６へ送られるガスを遮断する。同時にバイパス管２上の
ガス圧調整弁５は高炉炉頂圧を感知し、炉頂圧を一定に
保つように開閉し、且つ高炉ガス本管１０から高炉ガス
が逆流しない圧力まで減圧する。同時に炉頂圧回収ター
ビン６及び／または発電機７のトリップ信号により、演
算装置１及び制御装置２を作動させる。演算装置１は温
度計１２及び１４、圧力計１１、流量計１３の値によ
り、高炉ガス本管下流側設備の耐熱温度まで冷却するた
めに必要な冷却水量を計算する。
【００１６】一例として、高炉ガス温度２００℃、流量
６０万Ｎｍ3 ／ｈ、ゲージ圧力２ｋｇ／ｃｍ2 、冷却水
温度３０℃の時、高炉ガス本管下流側設備の耐熱温度５
０℃まで冷却するために必要な冷却水量は以下のように
なる。前記（１）式において、Ｃｇは、０．３５２ｋｃ
ａｌ／Ｎｍ3 、ΔＴｇは１５０℃、Ｖは６０万Ｎｍ3 ／
ｈ、Ｃｗは０．３３５ｋｃａｌ／Ｎｍ3 、Ｍは２９８６
７Ｎｍ3 ／ｈ、Ｓは６６４ｋｃａｌ／ｋｇ、Ｔｗは３０
℃である。従って、必要な冷却水量は約５１ｔ／ｈであ
る。次に、上記演算結果及び流量計１５の値が制御装置
２に入力され、両者の値が等しくなるように流量調節弁
１６へ開閉信号を送る。流量調節弁１６は、制御装置２
より開閉信号を受けて開閉動作する事で、冷却水流量を
調節する。
６０万Ｎｍ3 ／ｈ、ゲージ圧力２ｋｇ／ｃｍ2 、冷却水
温度３０℃の時、高炉ガス本管下流側設備の耐熱温度５
０℃まで冷却するために必要な冷却水量は以下のように
なる。前記（１）式において、Ｃｇは、０．３５２ｋｃ
ａｌ／Ｎｍ3 、ΔＴｇは１５０℃、Ｖは６０万Ｎｍ3 ／
ｈ、Ｃｗは０．３３５ｋｃａｌ／Ｎｍ3 、Ｍは２９８６
７Ｎｍ3 ／ｈ、Ｓは６６４ｋｃａｌ／ｋｇ、Ｔｗは３０
℃である。従って、必要な冷却水量は約５１ｔ／ｈであ
る。次に、上記演算結果及び流量計１５の値が制御装置
２に入力され、両者の値が等しくなるように流量調節弁
１６へ開閉信号を送る。流量調節弁１６は、制御装置２
より開閉信号を受けて開閉動作する事で、冷却水流量を
調節する。
【００１７】次に、トリップ原因判明、復旧後炉頂圧回
収タービン６を再起動するにあたっては、まず炉頂圧回
収タービン６入口の遮断弁８を開とし、この遮断弁８と
炉頂圧回収タービン６の間に設けられた調節弁（図示
略）を徐々に開として炉頂圧回収タービン６に高炉ガス
を導入し、同時にガス圧調整弁５は炉頂圧が一定となる
よう開度調整しながら徐々に閉として炉頂圧回収タービ
ン６に導入される高炉ガス量を増加して起動していき、
炉頂圧回収タービン６に導入される高炉ガスの流量及び
圧力が一定となり安定状態となってから、演算装置１及
び制御装置２を停止し、さらに流量調整弁１６を閉とし
て、冷却機構３を停止させる。なお、本実施例において
は、図４のような冷却機構を有する装置で説明したが、
例えば図５〜図７の冷却機構でも同様に適用できるもの
はもちろんである。さらに、本実施例においては、乾式
除塵機１８がバグフィルタ２６を有する装置で説明した
が、これに限らず電機集塵機でも同様に適用できるのは
もちろんである。
収タービン６を再起動するにあたっては、まず炉頂圧回
収タービン６入口の遮断弁８を開とし、この遮断弁８と
炉頂圧回収タービン６の間に設けられた調節弁（図示
略）を徐々に開として炉頂圧回収タービン６に高炉ガス
を導入し、同時にガス圧調整弁５は炉頂圧が一定となる
よう開度調整しながら徐々に閉として炉頂圧回収タービ
ン６に導入される高炉ガス量を増加して起動していき、
炉頂圧回収タービン６に導入される高炉ガスの流量及び
圧力が一定となり安定状態となってから、演算装置１及
び制御装置２を停止し、さらに流量調整弁１６を閉とし
て、冷却機構３を停止させる。なお、本実施例において
は、図４のような冷却機構を有する装置で説明したが、
例えば図５〜図７の冷却機構でも同様に適用できるもの
はもちろんである。さらに、本実施例においては、乾式
除塵機１８がバグフィルタ２６を有する装置で説明した
が、これに限らず電機集塵機でも同様に適用できるのは
もちろんである。
【００１８】
【発明の効果】本発明によれば、エネルギロスの大きい
湿式除塵機による除塵清浄化方法に切替える事なく、冷
却機構により高炉ガス温度を高炉ガス本管下流に設置さ
れたガスホルダ、伸縮継ぎ手等の耐熱温度まで冷却し
て、高炉ガス本管へ回収するバイパス管によるバイパス
運転を行うので、炉頂圧回収タービン及び発電機の復旧
後、乾式除塵機により除塵清浄化されたエネルギの高い
高炉ガスで前記炉頂圧回収タービンを再起動することが
可能となり、エネルギとしての回収効率も向上させる事
ができるという効果が得られる。
湿式除塵機による除塵清浄化方法に切替える事なく、冷
却機構により高炉ガス温度を高炉ガス本管下流に設置さ
れたガスホルダ、伸縮継ぎ手等の耐熱温度まで冷却し
て、高炉ガス本管へ回収するバイパス管によるバイパス
運転を行うので、炉頂圧回収タービン及び発電機の復旧
後、乾式除塵機により除塵清浄化されたエネルギの高い
高炉ガスで前記炉頂圧回収タービンを再起動することが
可能となり、エネルギとしての回収効率も向上させる事
ができるという効果が得られる。
【図１】本発明に係わるバイパス運転の実施態様例を示
す概略側面断面図
す概略側面断面図
【図２】炉頂圧回収タービン及び／または発電機トリッ
プ時のバイパス運転方法を示すフローチャート
プ時のバイパス運転方法を示すフローチャート
【図３】トリップ復旧後のバイパス運転方法を示すフロ
ーチャート
ーチャート
【図４】本発明に用いられる冷却機構の実施態様の一例
を示す図
を示す図
【図５】本発明に用いられる冷却機構の実施態様の一例
を示す図
を示す図
【図６】本発明に用いられる冷却機構の実施態様の一例
を示す図
を示す図
【図７】本発明に用いられる冷却機構の実施態様の一例
を示す図
を示す図
【図８】高炉ガス回収装置の概要を示す概略側面断面図
１ 演算装置 ２ 制御装置 ３ 冷却機構 ４ バイパス管 ５ ガス圧調整弁 ６ 炉頂圧回収タービン ７ 発電機 ８ 遮断弁 ９ 水封弁 １０ 高圧ガス本管 １１ 圧力計 １２ 温度計 １３ 流量計 １４ 温度計 １５ 流量計 １６ 流量調整弁 １７ 高炉 １８ 乾式除塵機 １９ 湿式除塵機 ２０ 除塵機 ２１ 蝶弁 ２２ 遮断弁 ２３ 遮断弁 ２４ 粗ガス分配器 ２５ バグチャンバ ２６ バグフィルタ ２７ 配管 ２８ 環状管 ２９ 遮断弁 ３０ ベンチュリスクラバ ３１ ミストセパレータ ３２ 蝶弁 ３３ 蝶弁 ３４ 除塵機配管 ４１ 配管 ４２ ヘッダー ４３ 小孔 ５１ 配管 ５２ ヘッダー ５３ 小孔 ６１ 配管 ６２ ヘッダー ６３ ノズル ６４ 小孔 ７１ 配管 ７２ ヘッダー ７３ ノズル ７４ 小孔
Claims (3)
- 【請求項１】 高炉ガス回収系に乾式集塵機（１８）と
湿式集塵機（１９）とを併設し、高炉ガスを前記いずれ
か一方の集塵機を介して炉頂圧回収タービン（６）に供
給した後、高炉ガスを高炉ガス本管（１０）へ回収する
設備において、除塵機配管（３４）における高炉ガスの
温度、圧力、流量の信号及び冷却機構（３）の冷却水温
度の信号により、所要の冷却水量を計算する演算装置
（１）を備えたことを特徴とする高炉ガス回収装置。 - 【請求項２】 演算装置（１）の演算結果と冷却機構
（３）より噴射される冷却水量の信号により、流量調節
弁（１６）を開閉制御する制御装置（２）を備えたこと
を特徴とする請求項１記載の高炉ガス回収装置。 - 【請求項３】 高炉ガス回収系に乾式集塵機（１８）と
湿式集塵機（１９）とを併設し、高炉ガスを前記乾式集
塵機（１８）を介して炉頂圧回収タービン（６）に供給
した後、前記高炉ガスを高炉ガス本管（１０）へ回収す
るようにした高炉ガス回収方法において炉頂圧回収ター
ビン（６）及び／または発電機（７）がトリップした直
後に炉頂圧回収タービン（６）入口の遮断弁（８）を閉
とするとともに、ガス圧調整弁（５）を開としてバイパ
ス管（４）に高炉ガスを通し、バイパス管（４）の経路
内に設けた冷却機構（３）により高炉ガスを冷却するに
際して、高炉ガスをあらかじめ設定した温度に冷却する
ように冷却機構（３）内の水噴射流量を調整するととも
に、ガス圧調整弁（５）によりガス圧調整弁（５）入側
の高炉ガス圧力が本弁出側の高炉ガス圧力より大きくな
るように減圧して高炉ガスを高炉ガス本管（１０）へ回
収することを特徴とする高炉炉頂圧回収タービンのバイ
パス運転方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24212293A JPH0777060A (ja) | 1993-09-03 | 1993-09-03 | 高炉ガス回収装置及び高炉炉頂圧回収タービンのバイパス運転方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24212293A JPH0777060A (ja) | 1993-09-03 | 1993-09-03 | 高炉ガス回収装置及び高炉炉頂圧回収タービンのバイパス運転方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0777060A true JPH0777060A (ja) | 1995-03-20 |
Family
ID=17084629
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24212293A Withdrawn JPH0777060A (ja) | 1993-09-03 | 1993-09-03 | 高炉ガス回収装置及び高炉炉頂圧回収タービンのバイパス運転方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0777060A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014156277A1 (ja) * | 2013-03-26 | 2014-10-02 | 三菱重工業株式会社 | 吸気冷却装置 |
-
1993
- 1993-09-03 JP JP24212293A patent/JPH0777060A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014156277A1 (ja) * | 2013-03-26 | 2014-10-02 | 三菱重工業株式会社 | 吸気冷却装置 |
| US9790858B2 (en) | 2013-03-26 | 2017-10-17 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Intake-air cooling device |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN108661733B (zh) | 一种适用于超临界二氧化碳布雷顿循环的闭式吹扫系统及方法 | |
| EP0301577B1 (en) | Apparatus for recovering high temperature blast furnace gas | |
| JPH0777060A (ja) | 高炉ガス回収装置及び高炉炉頂圧回収タービンのバイパス運転方法 | |
| JPH0645811B2 (ja) | 高炉排ガスのエネルギ回収設備 | |
| JP2000303804A (ja) | 石炭ガス化複合発電プラントとその運転制御装置。 | |
| JP2002058948A (ja) | スプレー異常検知方法及びバックアップ方法 | |
| JPH0691125A (ja) | 高炉用集塵装置の異常高温ガス発生時の運転方法 | |
| JP3560555B2 (ja) | 高炉炉頂ガスエネルギー回収方法及びその回収装置 | |
| JPH02219905A (ja) | 排熱ボイラーの煤吹方法 | |
| JP3054057B2 (ja) | 高炉炉頂ガスの温度制御方法 | |
| JP2790704B2 (ja) | 高炉炉頂ガスエネルギー回収方法およびその回収設備の配管内除塵方法 | |
| JPS5481107A (en) | Facilites for recovering energies of blast furnace exhaust gas | |
| JPH07292405A (ja) | 乾式集塵機運転時の湿式集塵機系統からリークするダーティーガスの除塵装置 | |
| JP3776947B2 (ja) | 高炉ガスの処理方法 | |
| JPS6119709A (ja) | 高炉吹抜け発生時の温度制御方法 | |
| JP2573437B2 (ja) | 高炉ガスエネルギー回収設備の運転方法 | |
| JPH0119051B2 (ja) | ||
| JPS5941407A (ja) | 高炉排ガスの乾式除塵装置 | |
| JP2695276B2 (ja) | 高炉炉頂ガスエネルギ回収設備 | |
| JPS5948289B2 (ja) | 乾式除塵機を使用した高炉炉頂圧動力回収方法 | |
| JPH06316714A (ja) | 高炉発生ガスの温度低下方法 | |
| JPH06322423A (ja) | 乾式炉頂圧タービンの付着物除去方法とその装置 | |
| JPS6041681B2 (ja) | 高炉ガス乾式除塵システム | |
| JPS5985811A (ja) | 炉頂圧回収発電の出力向上方法 | |
| KR830000076Y1 (ko) | 용광로 블로우아웃 현상에 대한 터어빈의 보호장치 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20001107 |