JPH0788384A - 排気ガス浄化用触媒の製造方法 - Google Patents
排気ガス浄化用触媒の製造方法Info
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- JPH0788384A JPH0788384A JP6035296A JP3529694A JPH0788384A JP H0788384 A JPH0788384 A JP H0788384A JP 6035296 A JP6035296 A JP 6035296A JP 3529694 A JP3529694 A JP 3529694A JP H0788384 A JPH0788384 A JP H0788384A
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Landscapes
- Catalysts (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 高温における耐熱性を持つことができると共
に、比表面積を減少させることなく触媒物質の拡散によ
る焼結を防止することが出来、ガス浄化時の触媒の性能
劣化を防止することが出来る排気ガス浄化用触媒の製造
方法を提供することを目的とする。 【構成】 触媒物質を設けるステップと、担体を設ける
ステップと、混合物を設けるステップと、ウォッシュコ
ート材料を設けるステップと、所望するウォッシュコー
トスラリーを作製するために、前記触媒物質と混合物及
びウォッシュコート材料を混合するステップと、前記ウ
ォッシュコートスラリーを前記担体上にコーティングす
るステップとを含むことを特徴とする排気ガス浄化用触
媒の製造方法を提供する。 【効果】 高温における耐熱性を図ることができると共
に、比表面積を減少させることなく触媒物質の拡散によ
る焼結を防止することができるので、触媒のガス浄化の
性能の劣化を起こすことがなくなる。
に、比表面積を減少させることなく触媒物質の拡散によ
る焼結を防止することが出来、ガス浄化時の触媒の性能
劣化を防止することが出来る排気ガス浄化用触媒の製造
方法を提供することを目的とする。 【構成】 触媒物質を設けるステップと、担体を設ける
ステップと、混合物を設けるステップと、ウォッシュコ
ート材料を設けるステップと、所望するウォッシュコー
トスラリーを作製するために、前記触媒物質と混合物及
びウォッシュコート材料を混合するステップと、前記ウ
ォッシュコートスラリーを前記担体上にコーティングす
るステップとを含むことを特徴とする排気ガス浄化用触
媒の製造方法を提供する。 【効果】 高温における耐熱性を図ることができると共
に、比表面積を減少させることなく触媒物質の拡散によ
る焼結を防止することができるので、触媒のガス浄化の
性能の劣化を起こすことがなくなる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、各種燃焼機器の排気ガ
ス浄化用触媒の製造方法に関し、特に、ウォッシュコー
ト材料に混合物質を添加することによって、高温におけ
る耐熱性を図ると共に、比表面積を減少させることなく
触媒の拡散による焼結を防止することが出来る排気ガス
浄化用触媒の製造方法に関するものである。
ス浄化用触媒の製造方法に関し、特に、ウォッシュコー
ト材料に混合物質を添加することによって、高温におけ
る耐熱性を図ると共に、比表面積を減少させることなく
触媒の拡散による焼結を防止することが出来る排気ガス
浄化用触媒の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、石油燃焼機器を用いる場合に
は、不完全燃焼により排出される有害及び悪臭（ｉｌｌ
−ｏｄｏｒｅｄ）成分（例えば、ＣＯ，ＨＣ）は、図１
に示すように、空気中においてＯ２と反応してＣＯ２と
Ｈ２Ｏに酸化・分解される。
は、不完全燃焼により排出される有害及び悪臭（ｉｌｌ
−ｏｄｏｒｅｄ）成分（例えば、ＣＯ，ＨＣ）は、図１
に示すように、空気中においてＯ２と反応してＣＯ２と
Ｈ２Ｏに酸化・分解される。
【０００３】このような有害及び悪臭成分のガスは，点
火及び消火時に一番多く排出されるが、このような有害
ガスを除去する酸化反応は、触媒を用いない状態では高
温（約１０００℃）で行われる。
火及び消火時に一番多く排出されるが、このような有害
ガスを除去する酸化反応は、触媒を用いない状態では高
温（約１０００℃）で行われる。
【０００４】しかしながら、触媒を用いる場合には、実
際に石油燃焼機器の点火・燃焼時の排気ガス排出温度で
ある比較的低温（約２００℃）で酸化反応が活性化さ
れ、有害ガス（ＣＯ，ＨＣ）が除去される。
際に石油燃焼機器の点火・燃焼時の排気ガス排出温度で
ある比較的低温（約２００℃）で酸化反応が活性化さ
れ、有害ガス（ＣＯ，ＨＣ）が除去される。
【０００５】このように、有害ガス（例えば、ＣＯ，Ｈ
Ｃ）をＣＯ２とＨ２Ｏに完全酸化させる触媒は、次の通
り作製される。すなわち、ＭｇＯとＳｉＯ２及びＡｌ２
Ｏ３の混合粉末を成形及び塑性加工して作った図２のよ
うなコージライト（Ｃｏｒｄｉｅｒｉｔｅ）をもってつ
くったセラミックハニカム形状の担体上に後続に進行さ
れた触媒物質の混合プロセス時に比表面積を広げてその
触媒物質の混合性を高めるために、先ず、ウォッシュコ
ート材料をコーティングした後、続けて、触媒物質をウ
ォッシュコート材料に混合する。
Ｃ）をＣＯ２とＨ２Ｏに完全酸化させる触媒は、次の通
り作製される。すなわち、ＭｇＯとＳｉＯ２及びＡｌ２
Ｏ３の混合粉末を成形及び塑性加工して作った図２のよ
うなコージライト（Ｃｏｒｄｉｅｒｉｔｅ）をもってつ
くったセラミックハニカム形状の担体上に後続に進行さ
れた触媒物質の混合プロセス時に比表面積を広げてその
触媒物質の混合性を高めるために、先ず、ウォッシュコ
ート材料をコーティングした後、続けて、触媒物質をウ
ォッシュコート材料に混合する。
【０００６】ここで、触媒物質としては、Ｐｄ又はＰｔ
のような貴金属が用いられ、ウォッシュコート材料とし
ては、γ−Ａｌ２Ｏ３が用いられ、担体物質としては、
２ＭｇＯ＋２Ａｌ２Ｏ３＋５ＳｉＯ２が用いられる。な
お、最近には触媒物質として、貴金属の代わりにＡＢＯ
３にて表されるペロブスカイト複合酸化物に貴金属を少
量混合したものが用いられることもある。
のような貴金属が用いられ、ウォッシュコート材料とし
ては、γ−Ａｌ２Ｏ３が用いられ、担体物質としては、
２ＭｇＯ＋２Ａｌ２Ｏ３＋５ＳｉＯ２が用いられる。な
お、最近には触媒物質として、貴金属の代わりにＡＢＯ
３にて表されるペロブスカイト複合酸化物に貴金属を少
量混合したものが用いられることもある。
【０００７】ここで、ＡＢＯ３において、ＡはＬａ，Ｃ
ｅのような希土類金属を意味したり、又はＭｇ，Ｃａの
ようなアルカリ土類金属を意味し、ＢはＣｏ，Ｍｎのよ
うな遷移金属を意味する。
ｅのような希土類金属を意味したり、又はＭｇ，Ｃａの
ようなアルカリ土類金属を意味し、ＢはＣｏ，Ｍｎのよ
うな遷移金属を意味する。
【０００８】上記のように、従来技術によれば、比表面
積を広げてウォッシュコート材料に混合されるべき触媒
物質の混合性を高め、それらの分散性をよくするため、
ウォッシュコート材料であるγ−Ａｌ２Ｏ３のみをもっ
てウォッシュコートスラリー（ｗａｓｈ ｃｏａｔ ｓ
ｌｕｒｒｙ）を作製してから、このウォッシュコートス
ラリーを先ず、担体にコーティングする。
積を広げてウォッシュコート材料に混合されるべき触媒
物質の混合性を高め、それらの分散性をよくするため、
ウォッシュコート材料であるγ−Ａｌ２Ｏ３のみをもっ
てウォッシュコートスラリー（ｗａｓｈ ｃｏａｔ ｓ
ｌｕｒｒｙ）を作製してから、このウォッシュコートス
ラリーを先ず、担体にコーティングする。
【０００９】その後に、そのウォッシュコートスラリー
に触媒物質を混合する。続けて、コージライト形状の担
体上に触媒物質が混合されたウォッシュコートスラリー
をコーティングすることにより、排気ガス浄化用の触媒
を完成する。
に触媒物質を混合する。続けて、コージライト形状の担
体上に触媒物質が混合されたウォッシュコートスラリー
をコーティングすることにより、排気ガス浄化用の触媒
を完成する。
【００１０】図４は、上記から触れたウォッシュコート
スラリーの製造過程を示すプロセス説明図であり、Ｐｄ
とＰｔのような貴金属触媒物質やペロブスカイト複合酸
化物に貴金属を混合して作った触媒物質をウォッシュコ
ート材料であるγ−Ａｌ２Ｏ３（比表面積が約１５０ｍ
２／ｇ）に混合（又は、沈漬（ｆｉｘｉｎｇ））する。
スラリーの製造過程を示すプロセス説明図であり、Ｐｄ
とＰｔのような貴金属触媒物質やペロブスカイト複合酸
化物に貴金属を混合して作った触媒物質をウォッシュコ
ート材料であるγ−Ａｌ２Ｏ３（比表面積が約１５０ｍ
２／ｇ）に混合（又は、沈漬（ｆｉｘｉｎｇ））する。
【００１１】次いで、触媒物質が混合されたウォッシュ
コート材料の平均粒径が１０〜１５μになるように１次
ミリングすることにより、ウォッシュコートスラリーが
得られる。その後、得られたウォッシュコートスラリー
を担体にコーティングして触媒を製造することになる。
コート材料の平均粒径が１０〜１５μになるように１次
ミリングすることにより、ウォッシュコートスラリーが
得られる。その後、得られたウォッシュコートスラリー
を担体にコーティングして触媒を製造することになる。
【００１２】しかしながら、上述したように、実際に有
害及び悪臭成分ガス（例えば、ＣＯ，ＨＣ）を排出する
点火及び消火時には、排出温度が２００℃程度の低温で
あるが、燃焼時には排出温度が１０００℃程度の高温に
至るので、触媒のウォッシュコート材料であるγ−Ａｌ
２Ｏ３がα−Ａｌ２Ｏ３に変換されることになり得、比
表面積が相対的に大幅に減少されることになる。すなわ
ち、γ−Ａｌ２Ｏ３の比表面積が１５０ｍ２／ｇである
のに対し、α−Ａｌ２Ｏ３の比表面積は３〜５ｍ２／ｇ
に過ぎない。
害及び悪臭成分ガス（例えば、ＣＯ，ＨＣ）を排出する
点火及び消火時には、排出温度が２００℃程度の低温で
あるが、燃焼時には排出温度が１０００℃程度の高温に
至るので、触媒のウォッシュコート材料であるγ−Ａｌ
２Ｏ３がα−Ａｌ２Ｏ３に変換されることになり得、比
表面積が相対的に大幅に減少されることになる。すなわ
ち、γ−Ａｌ２Ｏ３の比表面積が１５０ｍ２／ｇである
のに対し、α−Ａｌ２Ｏ３の比表面積は３〜５ｍ２／ｇ
に過ぎない。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】従って、均一に分散さ
れていた貴金属のような触媒物質が拡散により焼結され
て大きい粒子塊になり、それがガス浄化時の触媒の性能
を劣化させるという問題点があった。
れていた貴金属のような触媒物質が拡散により焼結され
て大きい粒子塊になり、それがガス浄化時の触媒の性能
を劣化させるという問題点があった。
【００１４】本発明の目的は、上記の問題点を解決する
ためになされたもので、高温における耐熱性を持つこと
ができると共に、比表面積を減少させることなく触媒物
質の拡散による焼結を防止することが出来、ガス浄化時
の触媒の性能劣化を防止することが出来る排気ガス浄化
用触媒の製造方法を提供することにある。
ためになされたもので、高温における耐熱性を持つこと
ができると共に、比表面積を減少させることなく触媒物
質の拡散による焼結を防止することが出来、ガス浄化時
の触媒の性能劣化を防止することが出来る排気ガス浄化
用触媒の製造方法を提供することにある。
【００１５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明によれば、触媒物質を設けるステップと、担
体を設けるステップと、混合物を設けるステップと、ウ
ォッシュコート材料を設けるステップと、所望するウォ
ッシュコートスラリーを作製するために、前記触媒物質
と混合物及びウォッシュコート材料を混合するステップ
と、前記ウォッシュコートスラリーを前記担体上にコー
ティングするステップとを含むことを特徴とする排気ガ
ス浄化用触媒の製造方法を提供するものである。
に、本発明によれば、触媒物質を設けるステップと、担
体を設けるステップと、混合物を設けるステップと、ウ
ォッシュコート材料を設けるステップと、所望するウォ
ッシュコートスラリーを作製するために、前記触媒物質
と混合物及びウォッシュコート材料を混合するステップ
と、前記ウォッシュコートスラリーを前記担体上にコー
ティングするステップとを含むことを特徴とする排気ガ
ス浄化用触媒の製造方法を提供するものである。
【００１６】
【実施例】以下、本発明の実施例を添付された図面を参
照して詳細に説明する。
照して詳細に説明する。
【００１７】本発明の１実施例によれば、先ず、コージ
ライトで作られた担体を設け、触媒物質としてＰｄとＰ
ｔのような貴金属を設ける。この触媒物質としては、単
純な貴金属ではなくペロブスカイト複合酸化物に貴金属
を混合した物質を用いることが出来る。なお、ウォッシ
ュコート材料としては、γ−Ａｌ２Ｏ３が設けられ、混
合物としてはＣｅＯ２及びＺｒＯ２−ＣｅＯ２が設けら
れる。
ライトで作られた担体を設け、触媒物質としてＰｄとＰ
ｔのような貴金属を設ける。この触媒物質としては、単
純な貴金属ではなくペロブスカイト複合酸化物に貴金属
を混合した物質を用いることが出来る。なお、ウォッシ
ュコート材料としては、γ−Ａｌ２Ｏ３が設けられ、混
合物としてはＣｅＯ２及びＺｒＯ２−ＣｅＯ２が設けら
れる。
【００１８】続けて、上記触媒物質とウォッシュコート
材料及び混合物質をすべて混合してウォッシュコートス
ラリーを作る。
材料及び混合物質をすべて混合してウォッシュコートス
ラリーを作る。
【００１９】次に、ウォッシュコートスラリーを上記コ
ージライトで作られた担体に上にコーティングし、排気
ガス浄化用触媒を最終的に完成する。
ージライトで作られた担体に上にコーティングし、排気
ガス浄化用触媒を最終的に完成する。
【００２０】上述したように、本発明は、ＣｅＯ２及び
ＺｒＯ２−ＣｅＯ２を触媒物質と共にウォッシュコート
材料に添加してウォッシュコートスラリーを作製するこ
とが特徴である。
ＺｒＯ２−ＣｅＯ２を触媒物質と共にウォッシュコート
材料に添加してウォッシュコートスラリーを作製するこ
とが特徴である。
【００２１】上記したウォッシュコートスラリーは、γ
−Ａｌ２Ｏ３ １００重量％に対して、ＺｒＯ２−Ｃｅ
Ｏ２が１５〜３０重量％添加されて作製される。なお、
ＺｒＯ２−ＣｅＯ２はＺｒＯ２が７０〜９０重量％であ
り、ＣｅＯ２が３０〜１０重量％の比率に混合されて作
られる。
−Ａｌ２Ｏ３ １００重量％に対して、ＺｒＯ２−Ｃｅ
Ｏ２が１５〜３０重量％添加されて作製される。なお、
ＺｒＯ２−ＣｅＯ２はＺｒＯ２が７０〜９０重量％であ
り、ＣｅＯ２が３０〜１０重量％の比率に混合されて作
られる。
【００２２】図５は、本発明のウォッシュコートスラリ
ーの製造過程を示すものである。
ーの製造過程を示すものである。
【００２３】図５を参照してウォッシュコートスラリー
の製造過程を具体的に説明する。ウォッシュコート材料
であるγ−Ａｌ２Ｏ３に触媒物質である貴金属（例え
ば、Ｐｄ，Ｐｔ等）を粉末状に混合して貴金属をウォッ
シュコート材料に沈漬し、ウォッシュコート材料を平均
粒径が第１厚さになる程度即ち１０〜１５μ程度に１次
ミリングする。
の製造過程を具体的に説明する。ウォッシュコート材料
であるγ−Ａｌ２Ｏ３に触媒物質である貴金属（例え
ば、Ｐｄ，Ｐｔ等）を粉末状に混合して貴金属をウォッ
シュコート材料に沈漬し、ウォッシュコート材料を平均
粒径が第１厚さになる程度即ち１０〜１５μ程度に１次
ミリングする。
【００２４】そして、γ−Ａｌ２Ｏ３の１００重量％に
対して、ＣｅＯ２（常温において比表面積が約１７０ｍ
２／ｇ）を２５〜３５重量％、ＺｒＯ２−ＣｅＯ２（Ｚ
ｒＯ２：７０〜９０％、ＣｅＯ２が３０〜１００％）を
１５〜３０重量％の比率に添加した後、ウォッシュコー
ト材料の平均粒径が第２厚さになるまで即ち４〜１０μ
になるまでウォッシュコート材料を２次ミリングする。
ここで、触媒物質としては、上記貴金属の代わりにペロ
ブスカイト複合酸化物に貴金属を混合した物質を用いる
ことも出来る。
対して、ＣｅＯ２（常温において比表面積が約１７０ｍ
２／ｇ）を２５〜３５重量％、ＺｒＯ２−ＣｅＯ２（Ｚ
ｒＯ２：７０〜９０％、ＣｅＯ２が３０〜１００％）を
１５〜３０重量％の比率に添加した後、ウォッシュコー
ト材料の平均粒径が第２厚さになるまで即ち４〜１０μ
になるまでウォッシュコート材料を２次ミリングする。
ここで、触媒物質としては、上記貴金属の代わりにペロ
ブスカイト複合酸化物に貴金属を混合した物質を用いる
ことも出来る。
【００２５】この時、ＰＨは５〜６程度に合わせ、粘度
は４００〜５００ｃｐｓになるように調節する。このよ
うにして、コージライトで作られた担体上にコーティン
グされるべきウォッシュコートスラリーが完成される。
は４００〜５００ｃｐｓになるように調節する。このよ
うにして、コージライトで作られた担体上にコーティン
グされるべきウォッシュコートスラリーが完成される。
【００２６】表１は、比表面積の変化特性を示すもの
で、本発明が従来技術に比べて、大きく増加された比表
面積を持つことがわかる。 表 １ 比表面積（ｍ２／ｇ） ウォッシュコートスラリー 常 温 ７００℃ γ−Ａｌ２Ｏ３ １００〜１５０ ３〜 ５ 本発明 γ−Ａｌ２Ｏ３＋ＣｅＯ２， ７０〜 ８０ ６０〜７０ ＺｒＯ２＋ＣｅＯ２
で、本発明が従来技術に比べて、大きく増加された比表
面積を持つことがわかる。 表 １ 比表面積（ｍ２／ｇ） ウォッシュコートスラリー 常 温 ７００℃ γ−Ａｌ２Ｏ３ １００〜１５０ ３〜 ５ 本発明 γ−Ａｌ２Ｏ３＋ＣｅＯ２， ７０〜 ８０ ６０〜７０ ＺｒＯ２＋ＣｅＯ２
【００２７】図６は、排気ガス浄化用触媒を電気炉内に
おいて１０００℃の温度で１００時間の間熱処理した
後、触媒のガス浄化性能をテストした結果を示すもので
ある。
おいて１０００℃の温度で１００時間の間熱処理した
後、触媒のガス浄化性能をテストした結果を示すもので
ある。
【００２８】この際、テストの条件は、ＳＶ＝４０００
０（ｈ-1）であり、ＣＯ濃度は１２０±１０ｐｐｍとし
た。このようなテスト条件において、６００℃時のＣＯ
ガスの浄化性能（％）を比較したところ、熱処理前には
本発明と従来技術との触媒は、初期ＣＯガスの浄化率が
共に９５％として差異がなかった。
０（ｈ-1）であり、ＣＯ濃度は１２０±１０ｐｐｍとし
た。このようなテスト条件において、６００℃時のＣＯ
ガスの浄化性能（％）を比較したところ、熱処理前には
本発明と従来技術との触媒は、初期ＣＯガスの浄化率が
共に９５％として差異がなかった。
【００２９】しかしながら、上記熱処理の後、本発明の
浄化性能が９０％であることに対し、従来技術の浄化性
能は約５５％であって、本発明の場合は温度変化により
浄化性能の劣化が殆ど無いが、従来技術は浄化性能の劣
化が激しい現状を示された。
浄化性能が９０％であることに対し、従来技術の浄化性
能は約５５％であって、本発明の場合は温度変化により
浄化性能の劣化が殆ど無いが、従来技術は浄化性能の劣
化が激しい現状を示された。
【００３０】また、図７は、実際に石油燃焼機器に本発
明のウォッシュコートスラリーをコーティングした触媒
を装着するとき、燃焼機器の作用時間による触媒のガス
浄化性能の変化を示すものである。
明のウォッシュコートスラリーをコーティングした触媒
を装着するとき、燃焼機器の作用時間による触媒のガス
浄化性能の変化を示すものである。
【００３１】この際、テストの条件は、ＳＶ＝４０００
０（ｈ-1）であり、ＣＯ濃度は１２０±１０ｐｐｍ、Ｈ
Ｃ（Ｃ３Ｈ３）濃度は１０００ｐｐｍ、温度は６００℃
とした。このような状態下で、２０００時間経過後、Ｃ
Ｏ及びＨＣのような有害ガスの浄化性能の特性を調査し
たものである。
０（ｈ-1）であり、ＣＯ濃度は１２０±１０ｐｐｍ、Ｈ
Ｃ（Ｃ３Ｈ３）濃度は１０００ｐｐｍ、温度は６００℃
とした。このような状態下で、２０００時間経過後、Ｃ
Ｏ及びＨＣのような有害ガスの浄化性能の特性を調査し
たものである。
【００３２】図７によれば、従来技術及び本発明の触媒
は、共にＣＯ及びＨＣの初期浄化率がそれぞれ９５％と
８５％であったが、２０００時間経過後に、従来技術の
触媒のＣＯ及びＨＣの浄化率がそれぞれ５０％と３０％
として性能の劣化が激しかったが、本発明はそれぞれ９
０％と８０％として性能の劣化が殆ど無かった。
は、共にＣＯ及びＨＣの初期浄化率がそれぞれ９５％と
８５％であったが、２０００時間経過後に、従来技術の
触媒のＣＯ及びＨＣの浄化率がそれぞれ５０％と３０％
として性能の劣化が激しかったが、本発明はそれぞれ９
０％と８０％として性能の劣化が殆ど無かった。
【００３３】
【発明の効果】上述したように、本発明によるウォッシ
ャコートスラリーを用いると、高温における耐熱性を図
ることができると共に、比表面積を減少させることなく
触媒物質の拡散による焼結を防止することができるの
で、触媒のガス浄化の性能の劣化を起こすことがなくな
る。
ャコートスラリーを用いると、高温における耐熱性を図
ることができると共に、比表面積を減少させることなく
触媒物質の拡散による焼結を防止することができるの
で、触媒のガス浄化の性能の劣化を起こすことがなくな
る。
【図１】排気ガスの酸化反応を示す説明図である。
【図２】ハニカム形状を有する従来のセラミック触媒の
外観図である。
外観図である。
【図３】図２の破線部分を拡大した断面図である。
【図４】従来ウォッシュコートスラリーの製造プロセス
図である。
図である。
【図５】本発明のウォッシュコートスラリーの製造プロ
セス図である。
セス図である。
【図６】温度変化による触媒のガス浄化特性を示すグラ
フである。
フである。
【図７】時間変化による触媒のガス浄化特性を示すグラ
フである。
フである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０１Ｊ 21/16 ＺＡＢ Ａ 8017−4Ｇ 23/63 ＺＡＢ 35/04 ＺＡＢ 8017−4Ｇ ３０１ Ｐ 8017−4Ｇ 37/02 ＺＡＢ 8017−4Ｇ 8017−4Ｇ Ｂ０１Ｊ 23/56 ＺＡＢ 8017−4Ｇ ３０１ Ａ
Claims (14)
- 【請求項１】触媒物質を設けるステップと、 担体を設けるステップと、 混合物を設けるステップと、 ウォッシュコート材料を設けるステップと、 所望するウォッシュコートスラリーを設けるために、前
記触媒物質とウォッシュコート材料とを混合するステッ
プと、 前記ウォッシュコートスラリーを前記担体上にコーティ
ングするステップとを含むことを特徴とする排気ガス浄
化用触媒の製造方法。 - 【請求項２】前記担体の材料は、コージライトであるこ
とを特徴とする請求項１に記載の排気ガス浄化用触媒の
製造方法。 - 【請求項３】前記コージライトは、ＭｇＯとＳｉＯ２及
びＡｌ２Ｏ３の粉末を所定の比率に混合し、成形した後
に焼成して作製されることを特徴とする請求項１に記載
の排気ガス浄化用触媒の製造方法。 - 【請求項４】前記ＭｇＯとＳｉＯ２及びＡｌ２Ｏ３の混
合比率は２：２：５であることを特徴とする請求項１に
記載の排気ガス浄化用触媒の製造方法。 - 【請求項５】前記触媒物質は、貴金属であることを特徴
とする請求項１に記載の排気ガス浄化用触媒の製造方
法。 - 【請求項６】前記貴金属はＰｔ又はＰｄのいずれかであ
ることを特徴とする請求項５に記載の排気ガス浄化用触
媒の製造方法。 - 【請求項７】前記触媒物質は、貴金属とペロブスカイト
の複合酸化物とを混合したものであることを特徴とする
請求項１に記載の排気ガス浄化用触媒の製造方法。 - 【請求項８】前記金属はＰｔ又はＰｄのいずれかである
ことを特徴とする請求項７に記載の排気ガス浄化用触媒
の製造方法。 - 【請求項９】前記ウォッシュコート材料の物質は、γ−
Ａｌ２Ｏ３であることを特徴とする請求項１に記載の排
気ガス浄化用触媒の製造方法。 - 【請求項１０】前記ウォッシュコート材料に混ぜられる
前記混合物は、ＣｅＯ２とＺｒＯ２−ＣｅＯ２であるこ
とを特徴とする請求項１に記載の排気ガス浄化用触媒の
製造方法。 - 【請求項１１】前記ウォッシュコート材料が１００重量
％の時、前記ＣｅＯ２は２５−３５重量％だけ添加さ
れ、前記ＺｒＯ２−ＣｅＯ２は１５−３０重量％だけ添
加されることを特徴とする請求項１０に記載の排気ガス
浄化用触媒の製造方法。 - 【請求項１２】前記ＺｒＯ２−ＣｅＯ２が１００重量％
の時、ＺｒＯ２は７０−９０重量％だけ添加され、Ｃｅ
Ｏ２は３０−１０重量％だけ添加されることを特徴とす
る請求項１１に記載の排気ガス浄化用触媒の製造方法。 - 【請求項１３】前記ウォッシュコートスラリーを作製す
るステップは、 前記触媒物質を沈漬させるために、前記ウォッシュコー
ト材料に前記触媒物質を混合するステップと、 前記触媒物質が混合されたウォッシュコート材料を平均
粒径が第１厚さになるまで１次ミリングさせるステップ
と、 前記ウォッシュコート材料に前記混合物を添加させるス
テップと、 前記混合物が添加されたウォッシュコート材料を平均粒
径が第２厚さになるまで２次ミリングさせるステップと
を含むことを特徴とする請求項１に記載の排気ガス浄化
用触媒の製造方法。 - 【請求項１４】前記第１厚さは、１０〜１５μｍであ
り、前記第２厚さは、４〜１０μｍであることを特徴と
する請求項１３に記載の排気ガス浄化用触媒の製造方
法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1019930001693A KR960010900B1 (ko) | 1993-02-08 | 1993-02-08 | 배기가스 정화용 촉매의 제조방법 |
| KR1993-1693 | 1993-02-08 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0788384A true JPH0788384A (ja) | 1995-04-04 |
| JP2625640B2 JP2625640B2 (ja) | 1997-07-02 |
Family
ID=19350539
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6035296A Expired - Lifetime JP2625640B2 (ja) | 1993-02-08 | 1994-02-08 | 排気ガス浄化用触媒の製造方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2625640B2 (ja) |
| KR (1) | KR960010900B1 (ja) |
| CN (1) | CN1092697A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109248714B (zh) * | 2018-10-12 | 2021-09-21 | 南京德普瑞克催化器有限公司 | 一种低反应温度、低劣化金属丝网催化器的制作工艺 |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6249944A (ja) * | 1985-08-28 | 1987-03-04 | Toyota Motor Corp | 排気ガス浄化用触媒およびその製造方法 |
| JPS63185450A (ja) * | 1986-09-05 | 1988-08-01 | Nippon Shokubai Kagaku Kogyo Co Ltd | 排気ガス浄化用触媒 |
| JPS63190642A (ja) * | 1987-01-29 | 1988-08-08 | Nippon Shokubai Kagaku Kogyo Co Ltd | 排気ガス浄化用触媒 |
| JPS63190643A (ja) * | 1987-01-30 | 1988-08-08 | Nippon Shokubai Kagaku Kogyo Co Ltd | 排気ガス浄化用触媒 |
| JPS63197550A (ja) * | 1987-02-12 | 1988-08-16 | Ngk Insulators Ltd | コ−ジエライトハニカム構造体 |
| JPS63193532U (ja) * | 1987-05-29 | 1988-12-13 | ||
| JPH0368451A (ja) * | 1989-08-09 | 1991-03-25 | Toyota Motor Corp | 排気浄化用触媒の製造方法 |
-
1993
- 1993-02-08 KR KR1019930001693A patent/KR960010900B1/ko not_active Expired - Fee Related
-
1994
- 1994-02-08 JP JP6035296A patent/JP2625640B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1994-02-08 CN CN 94101583 patent/CN1092697A/zh active Pending
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6249944A (ja) * | 1985-08-28 | 1987-03-04 | Toyota Motor Corp | 排気ガス浄化用触媒およびその製造方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR960010900B1 (ko) | 1996-08-13 |
| JP2625640B2 (ja) | 1997-07-02 |
| CN1092697A (zh) | 1994-09-28 |
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