JPH0798975B2 - Ｆｅ−Ｎｉ系合金の製造方法 - Google Patents
Ｆｅ−Ｎｉ系合金の製造方法Info
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- JPH0798975B2 JPH0798975B2 JP62207159A JP20715987A JPH0798975B2 JP H0798975 B2 JPH0798975 B2 JP H0798975B2 JP 62207159 A JP62207159 A JP 62207159A JP 20715987 A JP20715987 A JP 20715987A JP H0798975 B2 JPH0798975 B2 JP H0798975B2
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- Japan
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
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- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は、Fe-Ni系合金の製造方法に関し、特に深絞
りなどの成形性に優れたパーマロイ合金やICリードフレ
ーム用42Ni-Fe合金などのFe-Ni系合金の製造方法に係
る。
りなどの成形性に優れたパーマロイ合金やICリードフレ
ーム用42Ni-Fe合金などのFe-Ni系合金の製造方法に係
る。
Fe-Ni系合金には、軟磁性材料のパーマロイ系合金とIC
リードフレーム材料の42Ni-Fe合金（以下42合金と表記
する）及びブラウン管のシャドウマスク等に用いられる
低熱膨張のアンバー型合金等がある。これらの合金は、
様々な産業分野で重要な役割を果たしている金属材料で
あり、軟磁性材料であるパーマロイは、その成分によっ
てパーマロイＡ（以後PAと表記する）、パーマロイＢ
（以後PBと表記する）等と呼ばれている。PAは重量で70
〜80％のNiを含み残りがFeの合金である。これは製造工
程が複雑で工業的使用に不便であるとか、交流特性が悪
いなどの理由で、現在ではあまり用いられていない。
リードフレーム材料の42Ni-Fe合金（以下42合金と表記
する）及びブラウン管のシャドウマスク等に用いられる
低熱膨張のアンバー型合金等がある。これらの合金は、
様々な産業分野で重要な役割を果たしている金属材料で
あり、軟磁性材料であるパーマロイは、その成分によっ
てパーマロイＡ（以後PAと表記する）、パーマロイＢ
（以後PBと表記する）等と呼ばれている。PAは重量で70
〜80％のNiを含み残りがFeの合金である。これは製造工
程が複雑で工業的使用に不便であるとか、交流特性が悪
いなどの理由で、現在ではあまり用いられていない。
現在では、これに第３の元素として代表的には４％のMo
を添加したMoパーマロイと呼ばれる合金あるいはCrを２
％添加したCrパーマロイ等がある。また、PBは、重量で
40〜50％のNiを含み残りがFeの合金である。その他、パ
ーマロイには、用途により含有するNiの量を適宜選択し
Niの％値を前置して、例えば45パーマロイなどと呼ば
れ、多種類の合金が考えられている。その他に、熱膨張
係数が小さく、シリコン半導体やアルミナ等のセラミッ
クに近似する熱膨張係数を示すことで知られる42合金と
広い温度範囲で熱膨張係数が小さいことで知られる36Ni
-Feのアンバー型合金がある。
を添加したMoパーマロイと呼ばれる合金あるいはCrを２
％添加したCrパーマロイ等がある。また、PBは、重量で
40〜50％のNiを含み残りがFeの合金である。その他、パ
ーマロイには、用途により含有するNiの量を適宜選択し
Niの％値を前置して、例えば45パーマロイなどと呼ば
れ、多種類の合金が考えられている。その他に、熱膨張
係数が小さく、シリコン半導体やアルミナ等のセラミッ
クに近似する熱膨張係数を示すことで知られる42合金と
広い温度範囲で熱膨張係数が小さいことで知られる36Ni
-Feのアンバー型合金がある。
また、この発明者が特開昭60-159157号公報の中で提案
しているもので、Fe-Ni系合金に重量で0.001〜0.03％の
Ｂまたは0.001〜0.03％のＢと0.005〜0.3％のTiとを添
加し、熱間加工性を改善した合金もある。
しているもので、Fe-Ni系合金に重量で0.001〜0.03％の
Ｂまたは0.001〜0.03％のＢと0.005〜0.3％のTiとを添
加し、熱間加工性を改善した合金もある。
これらの合金は、それぞれの目的で熱間圧延後の冷間加
工や焼なまし及び急冷等種々の工程を選択し、処理され
ている。なかでも、この発明技術に近いものとしては、
重量で50％のNiを含むパーマロイを熱間圧延後十分焼な
ましをして、これを95〜98％の加工度になるまで冷間加
工を行ない、その後、再結晶温度以上の900〜1200℃の
温度で焼なましをして、圧延面を（001）とし、圧延方
向を［100］とする立方体集合組織の異方性50Niパーマ
ロイを得る製造方法がある。
工や焼なまし及び急冷等種々の工程を選択し、処理され
ている。なかでも、この発明技術に近いものとしては、
重量で50％のNiを含むパーマロイを熱間圧延後十分焼な
ましをして、これを95〜98％の加工度になるまで冷間加
工を行ない、その後、再結晶温度以上の900〜1200℃の
温度で焼なましをして、圧延面を（001）とし、圧延方
向を［100］とする立方体集合組織の異方性50Niパーマ
ロイを得る製造方法がある。
以上が従来の技術であるが、これらは共通の特性とし
て、クロス圧延等の特殊な製造方をとらない限り、製品
加工前あるいは加工後の焼鈍により程度の差はあるもの
の必ず（001）［100］の方位を持つ立方体集合組織が形
成されるという性質を持っている。
て、クロス圧延等の特殊な製造方をとらない限り、製品
加工前あるいは加工後の焼鈍により程度の差はあるもの
の必ず（001）［100］の方位を持つ立方体集合組織が形
成されるという性質を持っている。
立方体集合組織は、パーマロイＢ等の軟磁性材料に関し
てはその磁気特性に対して有利な組織であるが、一方で
は深絞り性などに対して悪影響を及ぼす組織でもある。
この立方体集合組織の形成を防ぐ方法としては、板材の
場合にはクロス圧延、帯製品の場合には最終の板厚にす
るまでに50％程度の圧延毎に中間焼鈍を行うことなどが
考えられるが、生産性や経済性の面から現実的ではな
い。
てはその磁気特性に対して有利な組織であるが、一方で
は深絞り性などに対して悪影響を及ぼす組織でもある。
この立方体集合組織の形成を防ぐ方法としては、板材の
場合にはクロス圧延、帯製品の場合には最終の板厚にす
るまでに50％程度の圧延毎に中間焼鈍を行うことなどが
考えられるが、生産性や経済性の面から現実的ではな
い。
この発明は、Fe-Ni系合金の組織を従来の立方体集合組
織からα黄銅型集合組織に改変し、現在より成形性の優
れたFe-Ni系合金を製造することを目的としている。詳
しくは、従来のFe-Ni系合金に、Fe-Ni系合金の基本的性
質を殆ど変えることのない微量のＢを添加し、これに冷
間加工と熱処理とを組合わせて、従来よりも優れた成形
性を有するFe-Ni系合金の製造方法を見い出すことを目
的としている。尚、Fe-Ni系合金の基本的性質とは、例
えばFe-Ni系合金が磁性材料であるならば、それは磁気
特性が基本的性質である。
織からα黄銅型集合組織に改変し、現在より成形性の優
れたFe-Ni系合金を製造することを目的としている。詳
しくは、従来のFe-Ni系合金に、Fe-Ni系合金の基本的性
質を殆ど変えることのない微量のＢを添加し、これに冷
間加工と熱処理とを組合わせて、従来よりも優れた成形
性を有するFe-Ni系合金の製造方法を見い出すことを目
的としている。尚、Fe-Ni系合金の基本的性質とは、例
えばFe-Ni系合金が磁性材料であるならば、それは磁気
特性が基本的性質である。
上記発明の目的を達成するため、この発明は、重量で30
〜85％のNiと残部がFe及び不可避的不純物とからなる金
属に0.003〜0.03％のＢを添加してできた合金を、最終
の圧延工程で圧延率60％以上に冷間加工した後、900℃
以上1200℃以下で焼なまし処理を施すことによりα黄銅
型集合組織を形成することを特徴とするFe-Ni系合金の
製造方法を提供する。
〜85％のNiと残部がFe及び不可避的不純物とからなる金
属に0.003〜0.03％のＢを添加してできた合金を、最終
の圧延工程で圧延率60％以上に冷間加工した後、900℃
以上1200℃以下で焼なまし処理を施すことによりα黄銅
型集合組織を形成することを特徴とするFe-Ni系合金の
製造方法を提供する。
重量で30〜85％のNiと残部がFe及び不可避的不純物とで
なる金属に0.003〜0.03％のＢを添加してできた合金
を、熱間圧延後十分に焼なましして、これを60％以上に
冷間加工した後、900℃以上1200℃以下で焼なましする
ことで、７−３黄銅又は銅アルミニウム合金等と同様の
集合組織であるα黄銅型集合組織（以下α黄銅型集合組
織と表記する）を有するFe-Ni系合金が得られる。
なる金属に0.003〜0.03％のＢを添加してできた合金
を、熱間圧延後十分に焼なましして、これを60％以上に
冷間加工した後、900℃以上1200℃以下で焼なましする
ことで、７−３黄銅又は銅アルミニウム合金等と同様の
集合組織であるα黄銅型集合組織（以下α黄銅型集合組
織と表記する）を有するFe-Ni系合金が得られる。
次に、この発明の実施例について以下に説明する。
この発明に係る組成を持つFe-Ni系合金（本発明合金）
とこの発明によらない組成を持つFe-Ni系合金（比較合
金）の試料番号と、鋼種及び重量％で表した化学組成を
第１表に示す。それぞれの合金を熱間圧延後900℃で焼
なまして、これを最終の冷間圧延加工した圧延率と、各
圧延率で冷間加工したものを900℃と1100℃とで焼なま
しをしたそれぞれの合金の集合組織の検査結果及びエリ
クセン試験の値と、各圧延率で冷間圧延したものを1100
℃で焼なましたそれぞれの合金の磁気特性試験の結果と
を第２表に示す。
とこの発明によらない組成を持つFe-Ni系合金（比較合
金）の試料番号と、鋼種及び重量％で表した化学組成を
第１表に示す。それぞれの合金を熱間圧延後900℃で焼
なまして、これを最終の冷間圧延加工した圧延率と、各
圧延率で冷間加工したものを900℃と1100℃とで焼なま
しをしたそれぞれの合金の集合組織の検査結果及びエリ
クセン試験の値と、各圧延率で冷間圧延したものを1100
℃で焼なましたそれぞれの合金の磁気特性試験の結果と
を第２表に示す。
尚、第２表中、集合組織の検査結果を、この発明による
α黄銅型集合組織であるものをα印で、立方体集合組織
であるものを立印で示す。
α黄銅型集合組織であるものをα印で、立方体集合組織
であるものを立印で示す。
前記第１表に示す成分組成からなる合金は、大気誘導炉
で溶解して、各々約10kgのインゴットとした。このイン
ゴットを鍛造して厚さ15mmのスラブとした後、熱間圧延
を行って厚さ5.5mmの板とした。この熱延板を900℃で30
分間Ar雰囲気中で焼なました後、冷間圧延を行って厚さ
2.8mmの板とした。更に、900℃で30分間Ar雰囲気中で焼
なましをした。その後、最終の圧延率の影響を調べるた
めに、厚さ2.8mmの板をそれぞれ1.5mmと1.0mm及び0.5mm
まで冷間圧延し、再度の圧延をしなかった2.8mmの板と
合わせて４種類の板厚試料を作成した。この板厚試料の
うち、2.8mmの板厚試料以外の板厚試料を900℃で30分間
Ar雰囲気中で焼なましをした。この後、４種類の板厚試
料を最終板厚の0.2mmまで冷間圧延した。その結果、４
種類の板厚試料2.8mm,1.5mm,1.0mm,0.5mmが、それぞれ
0.2mmの板厚に冷間圧延されて、それぞれ最終圧延率が9
3％,87％,80％,60％の試料とした。更に、これらの試料
をその再結晶温度以上である900℃及び1100℃の水素雰
囲気中で２時間焼なましをして、集合組織と成形性及び
磁気特性を調べた。
で溶解して、各々約10kgのインゴットとした。このイン
ゴットを鍛造して厚さ15mmのスラブとした後、熱間圧延
を行って厚さ5.5mmの板とした。この熱延板を900℃で30
分間Ar雰囲気中で焼なました後、冷間圧延を行って厚さ
2.8mmの板とした。更に、900℃で30分間Ar雰囲気中で焼
なましをした。その後、最終の圧延率の影響を調べるた
めに、厚さ2.8mmの板をそれぞれ1.5mmと1.0mm及び0.5mm
まで冷間圧延し、再度の圧延をしなかった2.8mmの板と
合わせて４種類の板厚試料を作成した。この板厚試料の
うち、2.8mmの板厚試料以外の板厚試料を900℃で30分間
Ar雰囲気中で焼なましをした。この後、４種類の板厚試
料を最終板厚の0.2mmまで冷間圧延した。その結果、４
種類の板厚試料2.8mm,1.5mm,1.0mm,0.5mmが、それぞれ
0.2mmの板厚に冷間圧延されて、それぞれ最終圧延率が9
3％,87％,80％,60％の試料とした。更に、これらの試料
をその再結晶温度以上である900℃及び1100℃の水素雰
囲気中で２時間焼なましをして、集合組織と成形性及び
磁気特性を調べた。
尚、成形性は、深絞り性を評価するエリクセン試験によ
って判定し、磁気測定は、その試料寸法を外径45mm,内
径33mmのリング状試験片として行った。
って判定し、磁気測定は、その試料寸法を外径45mm,内
径33mmのリング状試験片として行った。
これらの試験結果は第２表に示してあるが、この中で例
えば、第２表の試料番号3,4,5,8,9の42合金について、
Ｂ濃度と集合組織の関係を調べてみると、Ｂ濃度が重量
で0.003％未満の試料では立方体集合組織（001）［10
0］が、0.003％以上の試料ではα黄銅型集合組織（11
3）［21］、（225）［73］が形成されている。同様
にPAとPBについて調べてみると42合金の場合と同様の結
果が得られている。そしてこの組織の違いは、圧延率及
び最終焼なまし温度の影響を殆ど受けないが、傾向とし
て圧延率が低くなる程、また焼なまし温度が低い程、集
合の度合は低くなっている。
えば、第２表の試料番号3,4,5,8,9の42合金について、
Ｂ濃度と集合組織の関係を調べてみると、Ｂ濃度が重量
で0.003％未満の試料では立方体集合組織（001）［10
0］が、0.003％以上の試料ではα黄銅型集合組織（11
3）［21］、（225）［73］が形成されている。同様
にPAとPBについて調べてみると42合金の場合と同様の結
果が得られている。そしてこの組織の違いは、圧延率及
び最終焼なまし温度の影響を殆ど受けないが、傾向とし
て圧延率が低くなる程、また焼なまし温度が低い程、集
合の度合は低くなっている。
エリクセン試験の結果については、第２表からこの発明
合金及び比較合金の全てが、最終焼なまし温度の低い試
料より高い試料程エリクセン値は大きな値を示す。そし
て、同じ鋼種であればＢ含有濃度の低い試料より高い試
料、即ちα黄銅型集合組織をしているものの方が高いエ
リクセン値を示す。
合金及び比較合金の全てが、最終焼なまし温度の低い試
料より高い試料程エリクセン値は大きな値を示す。そし
て、同じ鋼種であればＢ含有濃度の低い試料より高い試
料、即ちα黄銅型集合組織をしているものの方が高いエ
リクセン値を示す。
尚、一般に深絞り加工に供する材料は、エリクセン値が
9mm以上必要であるとされているが、この発明に係る何
れの試料もそれを満足している。
9mm以上必要であるとされているが、この発明に係る何
れの試料もそれを満足している。
更に、PA,PBについては、集合組織の違いが磁気特性に
及ぼす影響を調査した。調査は、最終焼なまし温度1100
℃の試料（試料番号1,2,6,7）について行った。鋼種PA
の各磁気特性、磁束密度と保磁力のテスラの値Ｂ10/T,H
c/10-4T,最大比透磁率μm,初比透磁率μiは、立方体集
合組織を示す試料番号６と、α黄銅型集合組織を示す試
料番号１との間には有意差は認められない。PBについて
は、α黄銅型集合組織を示す試料番号２の前記各磁気特
性が、立方体集合組織を示す試料番号７のそれより若干
小さな値を示しているが実用上問題のない値となってい
る。また、前記各試料の圧延率と各磁気特性をみると、
圧延率の高い程各磁気特性が良好となっている。
及ぼす影響を調査した。調査は、最終焼なまし温度1100
℃の試料（試料番号1,2,6,7）について行った。鋼種PA
の各磁気特性、磁束密度と保磁力のテスラの値Ｂ10/T,H
c/10-4T,最大比透磁率μm,初比透磁率μiは、立方体集
合組織を示す試料番号６と、α黄銅型集合組織を示す試
料番号１との間には有意差は認められない。PBについて
は、α黄銅型集合組織を示す試料番号２の前記各磁気特
性が、立方体集合組織を示す試料番号７のそれより若干
小さな値を示しているが実用上問題のない値となってい
る。また、前記各試料の圧延率と各磁気特性をみると、
圧延率の高い程各磁気特性が良好となっている。
以上から、この発明は、Fe-Ni系合金の基本的性質を殆
ど変えることのないような微量なＢをFe-Ni系合金に添
加し、最終の圧延工程で60％以上の冷間加工をし、その
後Ｂを添加したFe-Ni系合金をその再結晶温度以上で焼
なましをすることで、従来よりも優れた成形性が得られ
た。
ど変えることのないような微量なＢをFe-Ni系合金に添
加し、最終の圧延工程で60％以上の冷間加工をし、その
後Ｂを添加したFe-Ni系合金をその再結晶温度以上で焼
なましをすることで、従来よりも優れた成形性が得られ
た。
次に、この発明の材料の成分組成と圧延条件及び焼なま
し条件の限定理由を述べる。
し条件の限定理由を述べる。
Ni含有量の下限を重量で30％としたのは、この発明の対
象としている集合組織がオーステナイト組織に特有のも
のであり、30％より少ないとオーステナイト組織が不安
定で、マルテンサイト組織が析出し易くなるため、全く
異なる集合組織を形成するからである。また、Ni含有量
の上限を重量で85％としたのは、それよりNiの量が多い
と、できた合金の磁気特性が低下し、Fe-Ni系合金とし
ての有用性が失われるからである。
象としている集合組織がオーステナイト組織に特有のも
のであり、30％より少ないとオーステナイト組織が不安
定で、マルテンサイト組織が析出し易くなるため、全く
異なる集合組織を形成するからである。また、Ni含有量
の上限を重量で85％としたのは、それよりNiの量が多い
と、できた合金の磁気特性が低下し、Fe-Ni系合金とし
ての有用性が失われるからである。
Ｂの添加量を重量で0.003〜0.03％と限定したのは、0.0
03％より少ないとα黄銅型集合組織に変化させる効果が
十分ではなく、0.03％を超えると素材の熱間加工性を阻
害し、生産上問題を生じるからである。
03％より少ないとα黄銅型集合組織に変化させる効果が
十分ではなく、0.03％を超えると素材の熱間加工性を阻
害し、生産上問題を生じるからである。
最終の圧延工程で圧延率60％以上と限定したのは、それ
より下の圧延率では集合組織の集合の度合が低く、この
発明の目的を十分に果たせないからである。
より下の圧延率では集合組織の集合の度合が低く、この
発明の目的を十分に果たせないからである。
最終の圧延工程後の焼なまし温度の下限を900℃とした
のは、通常の工程で用いられる連続式の焼なまし設備で
は、焼なまし時間が数分程度と比較的短く、それより下
の温度では十分な再結晶粒の成長が起こらないからであ
る。十分な再結晶粒の成長が起こらなければ、この発明
の目的である深絞りなどの成形性を改善できない。ま
た、前記焼なまし温度の上限を1200℃としたのは、1200
℃を超えると二次再結晶を生じて、結晶方位が著しくラ
ンダム化してしまいα黄銅型集合組織がくずれてしまう
からである。
のは、通常の工程で用いられる連続式の焼なまし設備で
は、焼なまし時間が数分程度と比較的短く、それより下
の温度では十分な再結晶粒の成長が起こらないからであ
る。十分な再結晶粒の成長が起こらなければ、この発明
の目的である深絞りなどの成形性を改善できない。ま
た、前記焼なまし温度の上限を1200℃としたのは、1200
℃を超えると二次再結晶を生じて、結晶方位が著しくラ
ンダム化してしまいα黄銅型集合組織がくずれてしまう
からである。
尚、この発明による鋼種PA,PBについては要求される磁
気特性に合わせて圧延率を選択することも、この発明の
目的を十分に果たす方法である。
気特性に合わせて圧延率を選択することも、この発明の
目的を十分に果たす方法である。
以上説明したように、この発明によればFe-Ni系合金の
基本的性質を殆ど変えることなく、α黄銅型集合組織を
得て、従来よりも成形性の優れたFe-Ni系合金を製造す
ることができる。
基本的性質を殆ど変えることなく、α黄銅型集合組織を
得て、従来よりも成形性の優れたFe-Ni系合金を製造す
ることができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 江波戸 和男 神奈川県川崎市川崎区小島町４番２号 日 本冶金工業株式会社技術研究所内 (56)参考文献 特開 昭60−159157（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−284046（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−124264（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−146915（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−79720（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−63649（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】重量で30〜85％のNiと残部がFe及び不可避
的不純物とからなる金属に0.003〜0.03％のＢを添加し
てできた合金を、最終の圧延工程で圧延率60％以上に冷
間加工した後、900℃以上1200℃以下で焼なまし処理を
施すことによりα黄銅型集合組織を形成することを特徴
とするFe-Ni系合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62207159A JPH0798975B2 (ja) | 1987-08-20 | 1987-08-20 | Ｆｅ−Ｎｉ系合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62207159A JPH0798975B2 (ja) | 1987-08-20 | 1987-08-20 | Ｆｅ−Ｎｉ系合金の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6452021A JPS6452021A (en) | 1989-02-28 |
| JPH0798975B2 true JPH0798975B2 (ja) | 1995-10-25 |
Family
ID=16535202
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62207159A Expired - Lifetime JPH0798975B2 (ja) | 1987-08-20 | 1987-08-20 | Ｆｅ−Ｎｉ系合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0798975B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP4310200A3 (de) * | 2020-09-16 | 2024-05-08 | voestalpine Metal Forming GmbH | Verfahren zum herstellen und design komplexer dreidimensionaler magnetischer abschirmelemente, abschirmelemente und deren verwendung |
| EP4606913A1 (en) | 2024-02-21 | 2025-08-27 | Daido Steel Co., Ltd. | Magnetic wire material and method for producing magnetic wire material |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2760013B2 (ja) * | 1989-02-27 | 1998-05-28 | 大同特殊鋼株式会社 | 高透磁率磁性材料の製造方法 |
| KR950013191B1 (ko) * | 1990-06-29 | 1995-10-25 | 가부시키가이샤 도시바 | Fe-Ni계 합금 |
| JP6294028B2 (ja) * | 2013-08-09 | 2018-03-14 | 日本冶金工業株式会社 | Ｆｅ−Ｎｉ系パーマロイ合金の製造方法 |
| BR112019006378B1 (pt) * | 2016-09-30 | 2022-11-29 | Aperam | Núcleo de transformador elétrico do tipo corte e empilhamento e transformador elétrico |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60159157A (ja) * | 1984-01-30 | 1985-08-20 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 熱間加工性のすぐれたＦｅ−Νｉ合金 |
| JPS6164853A (ja) * | 1984-09-06 | 1986-04-03 | Toshiba Corp | 管内部品用素材とその製造方法 |
-
1987
- 1987-08-20 JP JP62207159A patent/JPH0798975B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP4310200A3 (de) * | 2020-09-16 | 2024-05-08 | voestalpine Metal Forming GmbH | Verfahren zum herstellen und design komplexer dreidimensionaler magnetischer abschirmelemente, abschirmelemente und deren verwendung |
| EP4606913A1 (en) | 2024-02-21 | 2025-08-27 | Daido Steel Co., Ltd. | Magnetic wire material and method for producing magnetic wire material |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6452021A (en) | 1989-02-28 |
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