JPH08117553A - 脱硝装置のアンモニア注入量制御方法および装置 - Google Patents
脱硝装置のアンモニア注入量制御方法および装置Info
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- JPH08117553A JPH08117553A JP6262805A JP26280594A JPH08117553A JP H08117553 A JPH08117553 A JP H08117553A JP 6262805 A JP6262805 A JP 6262805A JP 26280594 A JP26280594 A JP 26280594A JP H08117553 A JPH08117553 A JP H08117553A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 瞬時のＮＯｘ排出量を規定値以下に押え、し
かも時間平均のＮＯｘ排出量を規定値以下に保つ、脱硝
装置のＮＨ3 注入量制御方法を提供する。 【構成】 処理すべき排ガス流量２２と、脱硝装置入口
ＮＯｘ濃度１ａと、出口ＮＯｘ濃度３ａおよび出口ＮＯ
ｘ濃度設定値６ａとに基いてＮＨ3 注入量信号１４を算
出し、出口ＮＯｘ濃度の所定時間にわたる移動平均演算
値５ａと出口ＮＯｘ濃度設定値６ａとの偏差に基いてＮ
Ｈ3 注入量補正信号２３ａを求め、ＮＨ3注入量信号１
４と同補正信号２３ａとによりＮＨ3 注入量設定信号１
４ａを求め、これと実測ＮＨ3 注入量信号４ａとにより
ＮＨ3 流量調整弁を制御する。
かも時間平均のＮＯｘ排出量を規定値以下に保つ、脱硝
装置のＮＨ3 注入量制御方法を提供する。 【構成】 処理すべき排ガス流量２２と、脱硝装置入口
ＮＯｘ濃度１ａと、出口ＮＯｘ濃度３ａおよび出口ＮＯ
ｘ濃度設定値６ａとに基いてＮＨ3 注入量信号１４を算
出し、出口ＮＯｘ濃度の所定時間にわたる移動平均演算
値５ａと出口ＮＯｘ濃度設定値６ａとの偏差に基いてＮ
Ｈ3 注入量補正信号２３ａを求め、ＮＨ3注入量信号１
４と同補正信号２３ａとによりＮＨ3 注入量設定信号１
４ａを求め、これと実測ＮＨ3 注入量信号４ａとにより
ＮＨ3 流量調整弁を制御する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、脱硝装置のアンモニア
注入量制御方法および装置に係り、特に、排ガス中の窒
素酸化物（ＮＯx ) を除去する乾式脱硝装置へアンモニ
ア（ＮＨ3)を注入するアンモニアの注入量制御方法およ
び装置に関するものである。
注入量制御方法および装置に係り、特に、排ガス中の窒
素酸化物（ＮＯx ) を除去する乾式脱硝装置へアンモニ
ア（ＮＨ3)を注入するアンモニアの注入量制御方法およ
び装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、我が国においては重油供給量のひ
つ迫から、石油依存度の是正を計るために、従来の重油
専焼から石炭専焼、ＬＮＧ（液化天然ガス）専焼へと燃
料を変換しつつあり、特に事業用ボイラにおいては石炭
専焼、ＬＮＧ専焼の大容量火力発電所が建設されてい
る。
つ迫から、石油依存度の是正を計るために、従来の重油
専焼から石炭専焼、ＬＮＧ（液化天然ガス）専焼へと燃
料を変換しつつあり、特に事業用ボイラにおいては石炭
専焼、ＬＮＧ専焼の大容量火力発電所が建設されてい
る。
【０００３】ところが、石炭燃料は石油燃料、ガス燃料
に比べて燃料性が悪いので排ガス中に含まれるＮＯx お
よび未燃分が発生しやすく、特にＮＯx の低減対策のた
めに火炎の分割、排ガスの再循環、二段燃焼および炉内
脱硝などを採用して緩慢な燃焼を行なわせてＮＯx を低
減することも行なわれている。そしてこの石炭専焼火
力、ＬＮＧ専焼火力においては、ボイラ負荷が常に全負
荷で運転されるものは少なく、負荷を７５％負荷、５０
％負荷、２５％負荷へと上げ、下げして運転したり、運
転を停止するなど、いわゆる高頻度起動停止（ Daily S
tart Stop 以下単にＤＳＳという）運転を行なって中間
負荷を担う火力発電プラントへ移行しつつある。
に比べて燃料性が悪いので排ガス中に含まれるＮＯx お
よび未燃分が発生しやすく、特にＮＯx の低減対策のた
めに火炎の分割、排ガスの再循環、二段燃焼および炉内
脱硝などを採用して緩慢な燃焼を行なわせてＮＯx を低
減することも行なわれている。そしてこの石炭専焼火
力、ＬＮＧ専焼火力においては、ボイラ負荷が常に全負
荷で運転されるものは少なく、負荷を７５％負荷、５０
％負荷、２５％負荷へと上げ、下げして運転したり、運
転を停止するなど、いわゆる高頻度起動停止（ Daily S
tart Stop 以下単にＤＳＳという）運転を行なって中間
負荷を担う火力発電プラントへ移行しつつある。
【０００４】一方、この中間負荷火力用にはこの火力発
電ボイラの他に、起動特性のよいガスタービンと排熱回
収ボイラを組合わせた、いわゆるコンバインドプラント
も用いられ、ＤＳＳ運転を行なって電力需要の多い中間
のみ運転し、夜間は運転を停止するものが建設されよう
としている。ところが、この石炭専焼、ＬＮＧ専焼の中
間負荷用ボイラ、ガスタービンにおいてもＮＯx 排出濃
度の規制強化に伴ない、従来の燃焼改善に加えて、ＮＨ
3 を還元剤として触媒の存在下で脱硝を行なう乾式接触
還元脱硝装置を設置するプラントが増加している。
電ボイラの他に、起動特性のよいガスタービンと排熱回
収ボイラを組合わせた、いわゆるコンバインドプラント
も用いられ、ＤＳＳ運転を行なって電力需要の多い中間
のみ運転し、夜間は運転を停止するものが建設されよう
としている。ところが、この石炭専焼、ＬＮＧ専焼の中
間負荷用ボイラ、ガスタービンにおいてもＮＯx 排出濃
度の規制強化に伴ない、従来の燃焼改善に加えて、ＮＨ
3 を還元剤として触媒の存在下で脱硝を行なう乾式接触
還元脱硝装置を設置するプラントが増加している。
【０００５】それは石炭専焼ボイラにおいては燃料の燃
焼性が悪いのでＮＯx 量が増加し、ＬＮＧ専焼ボイラ、
ガスタービンプラントにおいては酸素量が多く高温燃焼
を行なうために、石炭専焼ボイラと同様に、排ガス中に
は多量のＮＯx を含有しているので、図３に示すような
脱硝装置が設置される。図３は、脱硝装置が設置された
ボイラの代表的な煙風道系統を示す。
焼性が悪いのでＮＯx 量が増加し、ＬＮＧ専焼ボイラ、
ガスタービンプラントにおいては酸素量が多く高温燃焼
を行なうために、石炭専焼ボイラと同様に、排ガス中に
は多量のＮＯx を含有しているので、図３に示すような
脱硝装置が設置される。図３は、脱硝装置が設置された
ボイラの代表的な煙風道系統を示す。
【０００６】空気ダクト３１内の燃焼用空気は押込通風
機３２にて昇圧され、空気予熱器３３にて排ガスダクト
３４の排ガスによって加熱された後ウインドボックス３
５よりボイラ３６へ供給される。一方ボイラ３６内で燃
焼した排ガスは、排ガスダクト３４でＮＨ3 注入管３７
からのＮＨ3 によって脱硝されると共に、下流に配置し
た脱硝装置３８内の触媒３９において脱硝を促進し、排
ガス中のＮＯx は除去されて空気予熱器３３、集塵機４
０、誘引通風機４１で昇圧され大気へ放出される。
機３２にて昇圧され、空気予熱器３３にて排ガスダクト
３４の排ガスによって加熱された後ウインドボックス３
５よりボイラ３６へ供給される。一方ボイラ３６内で燃
焼した排ガスは、排ガスダクト３４でＮＨ3 注入管３７
からのＮＨ3 によって脱硝されると共に、下流に配置し
た脱硝装置３８内の触媒３９において脱硝を促進し、排
ガス中のＮＯx は除去されて空気予熱器３３、集塵機４
０、誘引通風機４１で昇圧され大気へ放出される。
【０００７】ところが、かかる脱硝装置３８において
は、触媒３９の種類によっても多少反応温度範囲は異な
るが、最も脱硝効率の高い温度範囲は３００〜４００℃
の比較的高温であり、温度範囲はいたって狭い。従っ
て、中間負荷火力用のボイラやコンバインドサイクルの
ように常にＤＳＳ運転されるものにおいては、負荷変動
によって排ガス温度が常に変動し、触媒３９の使用可能
領域をはずれてしまう欠点がある。
は、触媒３９の種類によっても多少反応温度範囲は異な
るが、最も脱硝効率の高い温度範囲は３００〜４００℃
の比較的高温であり、温度範囲はいたって狭い。従っ
て、中間負荷火力用のボイラやコンバインドサイクルの
ように常にＤＳＳ運転されるものにおいては、負荷変動
によって排ガス温度が常に変動し、触媒３９の使用可能
領域をはずれてしまう欠点がある。
【０００８】この場合、触媒３９の使用ガス温度が高す
ぎると、触媒３９の組織が変化して触媒３９としての機
能がそこなわれ、また使用ガス温度が低すぎると排ガス
中に存在する無水硫酸（ＳＯ3)と反応してやはり触媒３
９の機能が劣化する。一方、常にＤＳＳ運転される火力
発電用ボイラ、コンバインドサイクルにおいては、排ガ
ス量およびＮＯx 濃度が変動し、これによって脱硝性能
の追従性が悪くなる欠点がある。
ぎると、触媒３９の組織が変化して触媒３９としての機
能がそこなわれ、また使用ガス温度が低すぎると排ガス
中に存在する無水硫酸（ＳＯ3)と反応してやはり触媒３
９の機能が劣化する。一方、常にＤＳＳ運転される火力
発電用ボイラ、コンバインドサイクルにおいては、排ガ
ス量およびＮＯx 濃度が変動し、これによって脱硝性能
の追従性が悪くなる欠点がある。
【０００９】それは、触媒３９上でのＮＯx とＮＨ3 の
反応機構に起因する排ガス量およびＮＯx 濃度が起動
時、負荷変化時のように変動する場合には、負荷変動に
合わせてＮＨ3 注入量を変化させても脱硝性能が負荷変
動に追従できないからである。これらの問題を回避する
ために提案された、従来のＮＨ3 の注入量制御装置の代
表的な例を図２に示す。
反応機構に起因する排ガス量およびＮＯx 濃度が起動
時、負荷変化時のように変動する場合には、負荷変動に
合わせてＮＨ3 注入量を変化させても脱硝性能が負荷変
動に追従できないからである。これらの問題を回避する
ために提案された、従来のＮＨ3 の注入量制御装置の代
表的な例を図２に示す。
【００１０】図２において、入口ＮＯx 濃度検出器１で
検出された入口ＮＯx 信号１ａと、排ガス流量信号２２
を演算器１１で演算し総ＮＯx 量信号１２を算出する。
一方入口ＮＯx 信号１ａと出口ＮＯx 設定器６で設定さ
れた設定ＮＯx 信号６ａより必要モル比設定器８で必要
モル比（ＮＯx 量とＮＨ3 量の比率）信号８ａを算出
し、これに出口ＮＯx 濃度検出器３で検出された実測出
口ＮＯx 信号３ａと設定ＮＯx 信号６ａとの偏差による
補正を加算器７ａで行ない、この補正された必要モル比
信号８ｂと先に述べた総ＮＯx 量信号１２とを演算器１
３で演算し必要ＮＨ3 流量信号１４を算出する。
検出された入口ＮＯx 信号１ａと、排ガス流量信号２２
を演算器１１で演算し総ＮＯx 量信号１２を算出する。
一方入口ＮＯx 信号１ａと出口ＮＯx 設定器６で設定さ
れた設定ＮＯx 信号６ａより必要モル比設定器８で必要
モル比（ＮＯx 量とＮＨ3 量の比率）信号８ａを算出
し、これに出口ＮＯx 濃度検出器３で検出された実測出
口ＮＯx 信号３ａと設定ＮＯx 信号６ａとの偏差による
補正を加算器７ａで行ない、この補正された必要モル比
信号８ｂと先に述べた総ＮＯx 量信号１２とを演算器１
３で演算し必要ＮＨ3 流量信号１４を算出する。
【００１１】この必要ＮＨ3 流量信号１４と実測ＮＨ3
流量検出器４で検出された実測ＮＨ 3 流量信号４ａを比
較器９ｂで比較してその偏差信号１５を算出し、これを
比例積分器１６で弁開度信号１７に変換して電空変換器
１８により制御信号１９に変換し、ＮＨ3 配管２０のＮ
Ｈ3 流量調節弁２を開、閉する。
流量検出器４で検出された実測ＮＨ 3 流量信号４ａを比
較器９ｂで比較してその偏差信号１５を算出し、これを
比例積分器１６で弁開度信号１７に変換して電空変換器
１８により制御信号１９に変換し、ＮＨ3 配管２０のＮ
Ｈ3 流量調節弁２を開、閉する。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術は、瞬
間、瞬間における脱硝装置出口の窒素酸化物の濃度を規
定値以下に保つ機能は有しているが、ある一定時間平均
値での窒素酸化物濃度を一定値以下に抑制する機能を有
していなかった。そのため、負荷変動等により、一時的
に窒素酸化物の排出濃度が規定値を超えた場合、そのま
ま、時間平均値も規制値を超えてしまう問題があった。
間、瞬間における脱硝装置出口の窒素酸化物の濃度を規
定値以下に保つ機能は有しているが、ある一定時間平均
値での窒素酸化物濃度を一定値以下に抑制する機能を有
していなかった。そのため、負荷変動等により、一時的
に窒素酸化物の排出濃度が規定値を超えた場合、そのま
ま、時間平均値も規制値を超えてしまう問題があった。
【００１３】本発明の目的は、瞬時のＮＯx 排出量を規
定値以下に保ちつつ、しかも時間平均のＮＯx 排出量を
規制値以下に保つ機能をもつ脱硝装置のアンモニア注入
量制御方法および装置を提供することにある。
定値以下に保ちつつ、しかも時間平均のＮＯx 排出量を
規制値以下に保つ機能をもつ脱硝装置のアンモニア注入
量制御方法および装置を提供することにある。
【００１４】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
本願で特許請求する発明は以下のとおりである。 （１）脱硝装置の入口ＮＯx 濃度と出口ＮＯx 濃度およ
び同濃度設定値とにより必要アンモニアモル比信号を求
め、この信号と排ガスの総ＮＯx 量とに基づいてアンモ
ニア注入量設定信号を求め、該設定信号とアンモニア注
入量測定値との偏差に基づいて脱硝装置へのアンモニア
注入量を制御する方法において、出口ＮＯ x 濃度の所定
時間にわたる移動平均演算値と前記出口ＮＯx 濃度設定
値との偏差に基づいて、前記アンモニア注入量設定信号
を補正することを特徴とする脱硝装置のアンモニア注入
量制御方法。 （２）脱硝装置で処理すべき排ガスの総ＮＯx 量に応じ
てアンモニア注入量を制御する脱硝装置のアンモニア注
入量制御装置において、処理すべき排ガス流量と入口Ｎ
Ｏx 濃度と出口ＮＯx 濃度および濃度設定値とに基づい
てアンモニア注入量信号を算出する手段と、出口ＮＯx
濃度の所定時間にわたる移動平均演算値を算出する移動
平均演算器と、該演算値と出口ＮＯx 濃度設定値との偏
差値に基づいてアンモニア注入量補正信号を算出する補
正手段と、前記アンモニア注入量信号とアンモニア注入
量補正信号とによりアンモニア注入量設定値を算出する
手段と、このアンモニア注入量設定値とアンモニア注入
量測定値とによりアンモニア流量調節弁を制御する手段
とを設けたことを特徴とする脱硝装置へのアンモニア注
入量制御装置。
本願で特許請求する発明は以下のとおりである。 （１）脱硝装置の入口ＮＯx 濃度と出口ＮＯx 濃度およ
び同濃度設定値とにより必要アンモニアモル比信号を求
め、この信号と排ガスの総ＮＯx 量とに基づいてアンモ
ニア注入量設定信号を求め、該設定信号とアンモニア注
入量測定値との偏差に基づいて脱硝装置へのアンモニア
注入量を制御する方法において、出口ＮＯ x 濃度の所定
時間にわたる移動平均演算値と前記出口ＮＯx 濃度設定
値との偏差に基づいて、前記アンモニア注入量設定信号
を補正することを特徴とする脱硝装置のアンモニア注入
量制御方法。 （２）脱硝装置で処理すべき排ガスの総ＮＯx 量に応じ
てアンモニア注入量を制御する脱硝装置のアンモニア注
入量制御装置において、処理すべき排ガス流量と入口Ｎ
Ｏx 濃度と出口ＮＯx 濃度および濃度設定値とに基づい
てアンモニア注入量信号を算出する手段と、出口ＮＯx
濃度の所定時間にわたる移動平均演算値を算出する移動
平均演算器と、該演算値と出口ＮＯx 濃度設定値との偏
差値に基づいてアンモニア注入量補正信号を算出する補
正手段と、前記アンモニア注入量信号とアンモニア注入
量補正信号とによりアンモニア注入量設定値を算出する
手段と、このアンモニア注入量設定値とアンモニア注入
量測定値とによりアンモニア流量調節弁を制御する手段
とを設けたことを特徴とする脱硝装置へのアンモニア注
入量制御装置。
【００１５】
【作用】本発明によれば、脱硝装置出口の窒素酸化物濃
度の移動平均演算を行ない、その結果、時間平均の排出
量が規制値を超える場合には、過剰にアンモニアを注入
し、窒素酸化物濃度を低く抑えるようになるので、時間
平均の規制値を超過することがない。
度の移動平均演算を行ない、その結果、時間平均の排出
量が規制値を超える場合には、過剰にアンモニアを注入
し、窒素酸化物濃度を低く抑えるようになるので、時間
平均の規制値を超過することがない。
【００１６】
【実施例】図１に、本発明によるアンモニア注入量制御
回路の実施例を示す。図１において、図２と同一符号は
図２と同一のものを示す。ボイラまたはガスタービンの
燃焼排ガスは、脱硝装置３８の直前でアンモニア注入管
３７によりアンモニアを注入され、脱硝装置により、排
ガス中の窒素酸化物を低減されて、煙突より排出され
る。このような、脱硝装置において、脱硝装置の入口Ｎ
Ｏx 濃度検出器１による入口ＮＯx 信号１ａと脱硝装置
の出口ＮＯx 設定器６で設定された設定ＮＯx信号６ａ
に基づきモル比設定器８により、必要モル比８ａの演算
を行なう。これと脱硝装置出口ＮＯx 濃度検出器３によ
る実測出口ＮＯx 信号３ａとの間に偏差がある場合は加
算器７ａによりモル比の修正を行なう。
回路の実施例を示す。図１において、図２と同一符号は
図２と同一のものを示す。ボイラまたはガスタービンの
燃焼排ガスは、脱硝装置３８の直前でアンモニア注入管
３７によりアンモニアを注入され、脱硝装置により、排
ガス中の窒素酸化物を低減されて、煙突より排出され
る。このような、脱硝装置において、脱硝装置の入口Ｎ
Ｏx 濃度検出器１による入口ＮＯx 信号１ａと脱硝装置
の出口ＮＯx 設定器６で設定された設定ＮＯx信号６ａ
に基づきモル比設定器８により、必要モル比８ａの演算
を行なう。これと脱硝装置出口ＮＯx 濃度検出器３によ
る実測出口ＮＯx 信号３ａとの間に偏差がある場合は加
算器７ａによりモル比の修正を行なう。
【００１７】こうして得られた必要モル比信号８ｂを、
排ガス量信号２２と、脱硝装置入口ＮＯx 濃度検出器１
による入口ＮＯx 信号１ａとの乗算で計算される総ＮＯ
x 量信号１２に掛けることにより、必要とするアンモニ
ア注入量信号１４を求める。さらに、本発明において
は、移動平均演算器５により、脱硝装置出口ＮＯx 濃度
検出器３による実測出口ＮＯx 信号３ａの移動平均の演
算を行なう。これにより求まる実測出口ＮＯx の移動平
均値５ａと出口ＮＯx 設定器６で設定された設定ＮＯx
信号６ａの差を減算器９ｃによって計算する。
排ガス量信号２２と、脱硝装置入口ＮＯx 濃度検出器１
による入口ＮＯx 信号１ａとの乗算で計算される総ＮＯ
x 量信号１２に掛けることにより、必要とするアンモニ
ア注入量信号１４を求める。さらに、本発明において
は、移動平均演算器５により、脱硝装置出口ＮＯx 濃度
検出器３による実測出口ＮＯx 信号３ａの移動平均の演
算を行なう。これにより求まる実測出口ＮＯx の移動平
均値５ａと出口ＮＯx 設定器６で設定された設定ＮＯx
信号６ａの差を減算器９ｃによって計算する。
【００１８】この結果、ＮＯx の移動平均値５ａが、設
定ＮＯx 信号６ａを超過する場合は過剰のアンモニアを
注入するよう、超過量に基づく関数発生器２３の出力値
２３ａを上記した必要アンモニア注入量信号１４の値に
加算する。この加算された最終的な必要アンモニア注入
量信号１４ａをアンモニア流量４とアンモニア流量調節
弁２で構成される回路の設定値として与える。
定ＮＯx 信号６ａを超過する場合は過剰のアンモニアを
注入するよう、超過量に基づく関数発生器２３の出力値
２３ａを上記した必要アンモニア注入量信号１４の値に
加算する。この加算された最終的な必要アンモニア注入
量信号１４ａをアンモニア流量４とアンモニア流量調節
弁２で構成される回路の設定値として与える。
【００１９】
【発明の効果】従来技術では、脱硝装置出口ＮＯx 量の
瞬時値をある規定値以下に抑える機能しか有していなか
った。このため、負荷変化等により、出口ＮＯx 量が一
時的に規定値を超過した場合、時間平均値の排出量が、
結果的に規制値を超過してしまうことになっていたが、
本発明によれば、一時的にＮＯx 量が、規定値を超過し
ても、その後アンモニアを過剰に注入することによりこ
れを触媒中に含浸させ、ＮＯx 排出量を規定値より低く
抑えることができる。その結果、時間平均値は規制値を
満足するものとなる。
瞬時値をある規定値以下に抑える機能しか有していなか
った。このため、負荷変化等により、出口ＮＯx 量が一
時的に規定値を超過した場合、時間平均値の排出量が、
結果的に規制値を超過してしまうことになっていたが、
本発明によれば、一時的にＮＯx 量が、規定値を超過し
ても、その後アンモニアを過剰に注入することによりこ
れを触媒中に含浸させ、ＮＯx 排出量を規定値より低く
抑えることができる。その結果、時間平均値は規制値を
満足するものとなる。
【図１】本発明による、脱硝装置のアンモニア注入量制
御回路を示す図。
御回路を示す図。
【図２】従来技術による脱硝装置のアンモニア注入量制
御回路を示す図。
御回路を示す図。
【図３】脱硝装置が設置されたボイラの煙風道系統図。
１…入口ＮＯx 濃度検出器、２…アンモニア流量調節
弁、３…出口ＮＯx 濃度検出器、４…ＮＨ3 流量検出
器、５…移動平均演算器、６…出口ＮＯx 設定器、７…
加算器、８…必要モル比設定器、９…減算器、１１…乗
算器、１２…総ＮＯ x 量信号、１３…乗算器、１４…必
要ＮＨ3 流量信号、１４ａ…ＮＨ3 流量設定信号、１５
…ＮＨ3 流量偏差信号、１９…制御信号、２０…ＮＨ3
配管、２２…排ガス流量信号、２３…関数発生器、３７
…ＮＨ3 注入管、３８…脱硝装置。
弁、３…出口ＮＯx 濃度検出器、４…ＮＨ3 流量検出
器、５…移動平均演算器、６…出口ＮＯx 設定器、７…
加算器、８…必要モル比設定器、９…減算器、１１…乗
算器、１２…総ＮＯ x 量信号、１３…乗算器、１４…必
要ＮＨ3 流量信号、１４ａ…ＮＨ3 流量設定信号、１５
…ＮＨ3 流量偏差信号、１９…制御信号、２０…ＮＨ3
配管、２２…排ガス流量信号、２３…関数発生器、３７
…ＮＨ3 注入管、３８…脱硝装置。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０１Ｄ 53/86 ＺＡＢ 53/94 Ｂ０１Ｄ 53/36 ＺＡＢ １０１ Ｚ
Claims (2)
- 【請求項１】 脱硝装置の入口ＮＯx 濃度と出口ＮＯx
濃度および同濃度設定値とにより必要アンモニアモル比
信号を求め、この信号と排ガスの総ＮＯx 量とに基づい
てアンモニア注入量設定信号を求め、該設定信号とアン
モニア注入量測定値との偏差に基づいて脱硝装置へのア
ンモニア注入量を制御する方法において、出口ＮＯx 濃
度の所定時間にわたる移動平均演算値と前記出口ＮＯx
濃度設定値との偏差に基づいて、前記アンモニア注入量
設定信号を補正することを特徴とする脱硝装置のアンモ
ニア注入量制御方法。 - 【請求項２】 脱硝装置で処理すべき排ガスの総ＮＯx
量に応じてアンモニア注入量を制御する脱硝装置のアン
モニア注入量制御装置において、処理すべき排ガス流量
と入口ＮＯx 濃度と出口ＮＯx 濃度および濃度設定値と
に基づいてアンモニア注入量信号を算出する手段と、出
口ＮＯx 濃度の所定時間にわたる移動平均演算値を算出
する移動平均演算器と、該演算値と出口ＮＯx 濃度設定
値との偏差値に基づいてアンモニア注入量補正信号を算
出する補正手段と、前記アンモニア注入量信号とアンモ
ニア注入量補正信号とによりアンモニア注入量設定値を
算出する手段と、このアンモニア注入量設定値とアンモ
ニア注入量測定値とによりアンモニア流量調節弁を制御
する手段とを設けたことを特徴とする脱硝装置へのアン
モニア注入量制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26280594A JP3544716B2 (ja) | 1994-10-26 | 1994-10-26 | 脱硝装置のアンモニア注入量制御方法および装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26280594A JP3544716B2 (ja) | 1994-10-26 | 1994-10-26 | 脱硝装置のアンモニア注入量制御方法および装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08117553A true JPH08117553A (ja) | 1996-05-14 |
| JP3544716B2 JP3544716B2 (ja) | 2004-07-21 |
Family
ID=17380861
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26280594A Expired - Fee Related JP3544716B2 (ja) | 1994-10-26 | 1994-10-26 | 脱硝装置のアンモニア注入量制御方法および装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3544716B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4823518B2 (ja) * | 2002-06-19 | 2011-11-24 | イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニー | 窒素酸化物を還元するための方法および装置、ならびにその制御 |
| CN106268239A (zh) * | 2016-08-05 | 2017-01-04 | 华电电力科学研究院 | 火电厂脱硝控制系统的积分分离的控制方法 |
| CN114100367A (zh) * | 2021-10-19 | 2022-03-01 | 国能神福(石狮)发电有限公司 | 一种脱硝控制方法及装置 |
-
1994
- 1994-10-26 JP JP26280594A patent/JP3544716B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| CN106268239A (zh) * | 2016-08-05 | 2017-01-04 | 华电电力科学研究院 | 火电厂脱硝控制系统的积分分离的控制方法 |
| CN114100367A (zh) * | 2021-10-19 | 2022-03-01 | 国能神福(石狮)发电有限公司 | 一种脱硝控制方法及装置 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3544716B2 (ja) | 2004-07-21 |
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