JPH09320829A - ラインフィルタ用フェライトコアおよびその製造方法 - Google Patents
ラインフィルタ用フェライトコアおよびその製造方法Info
- Publication number
- JPH09320829A JPH09320829A JP9087599A JP8759997A JPH09320829A JP H09320829 A JPH09320829 A JP H09320829A JP 9087599 A JP9087599 A JP 9087599A JP 8759997 A JP8759997 A JP 8759997A JP H09320829 A JPH09320829 A JP H09320829A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- raw material
- terms
- oxide
- ppm
- ferrite core
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/34—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials non-metallic substances, e.g. ferrites
- H01F1/342—Oxides
- H01F1/344—Ferrites, e.g. having a cubic spinel structure (X2+O)(Y23+O3), e.g. magnetite Fe3O4
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 １kHz 程度でのインダクタンスが高く、５０
０kHz 程度でのインピーダンスが高く、広帯域に亘って
ノイズ減衰率の高いラインフィルタ用フェライトコアを
提供する。 【解決手段】 主成分が、ＭｎＯ換算で１３．５〜１６
重量％の酸化マンガンと、ＺｎＯ換算で１４〜１６重量
％の酸化亜鉛と、酸化鉄（残部）とであり、副成分とし
て、ＳｉＯ2 換算で５０〜２００ppm の酸化ケイ素と、
ＣａＯ換算で１００〜３５０ppm の酸化カルシウムと、
Ｎｂ2 Ｏ5 換算で３０〜１５０ppm の酸化ニオブと、Ｍ
ｏＯ3 換算で２０〜２００ppm の酸化モリブデンと、Ｂ
ｉ2 Ｏ3 換算で１００〜８００ppm の酸化ビスマスとを
含有するラインフィルタ用フェライトコア。
０kHz 程度でのインピーダンスが高く、広帯域に亘って
ノイズ減衰率の高いラインフィルタ用フェライトコアを
提供する。 【解決手段】 主成分が、ＭｎＯ換算で１３．５〜１６
重量％の酸化マンガンと、ＺｎＯ換算で１４〜１６重量
％の酸化亜鉛と、酸化鉄（残部）とであり、副成分とし
て、ＳｉＯ2 換算で５０〜２００ppm の酸化ケイ素と、
ＣａＯ換算で１００〜３５０ppm の酸化カルシウムと、
Ｎｂ2 Ｏ5 換算で３０〜１５０ppm の酸化ニオブと、Ｍ
ｏＯ3 換算で２０〜２００ppm の酸化モリブデンと、Ｂ
ｉ2 Ｏ3 換算で１００〜８００ppm の酸化ビスマスとを
含有するラインフィルタ用フェライトコア。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、透磁率が高く、そ
の周波数特性が良好で広帯域に亘ってノイズ減衰率の高
いラインフィルタ用フェライトコアと、これを製造する
方法とに関する。
の周波数特性が良好で広帯域に亘ってノイズ減衰率の高
いラインフィルタ用フェライトコアと、これを製造する
方法とに関する。
【０００２】
【従来の技術】ラインフィルタ用のフェライトコアで
は、比較的高い周波数でしかも広帯域（０．５〜１００
０kHz 程度）で高透磁率が必要である。このような周波
数帯域において透磁率の高いＭｎ−Ｚｎ系フェライト
は、例えば特開平６−２０４０２５号公報（Ｂｉおよび
Ｍｏ添加、１００kHz および５００kHz の初透磁率が９
０００以上および３０００以上）に記載されている。ま
た、特開平５−７４６２３号公報（Ｍｏ添加）にも高透
磁率Ｍｎ−Ｚｎ系フェライトが記載されている。ところ
で、ラインフィルタ用のフェライトコアでは、透磁率の
他、低周波域、例えば１kHzでの高いインダクタンス
と、高周波域、例えば５００kHzでの高いインピーダン
スとが必要とされる。しかし、従来の高透磁率材料で
は、これら両者を満足することができなかった。
は、比較的高い周波数でしかも広帯域（０．５〜１００
０kHz 程度）で高透磁率が必要である。このような周波
数帯域において透磁率の高いＭｎ−Ｚｎ系フェライト
は、例えば特開平６−２０４０２５号公報（Ｂｉおよび
Ｍｏ添加、１００kHz および５００kHz の初透磁率が９
０００以上および３０００以上）に記載されている。ま
た、特開平５−７４６２３号公報（Ｍｏ添加）にも高透
磁率Ｍｎ−Ｚｎ系フェライトが記載されている。ところ
で、ラインフィルタ用のフェライトコアでは、透磁率の
他、低周波域、例えば１kHzでの高いインダクタンス
と、高周波域、例えば５００kHzでの高いインピーダン
スとが必要とされる。しかし、従来の高透磁率材料で
は、これら両者を満足することができなかった。
【０００３】また、Ｍｏを添加したＭｎ−Ｚｎ系フェラ
イトコアは、焼成時に特にＭｏが昇華ないし蒸発しやす
いため、この量を見込んで、出発原料中の配合比率を設
計値よりも多くする必要がある。しかし、Ｍｏを過剰に
添加して実際に量産を行ったとき、透磁率の高いコアと
低いコアとが混在し、特性ばらつきが生じてしまうこと
がわかった。
イトコアは、焼成時に特にＭｏが昇華ないし蒸発しやす
いため、この量を見込んで、出発原料中の配合比率を設
計値よりも多くする必要がある。しかし、Ｍｏを過剰に
添加して実際に量産を行ったとき、透磁率の高いコアと
低いコアとが混在し、特性ばらつきが生じてしまうこと
がわかった。
【０００４】なお、Ｚｎの蒸発による磁気特性の劣化を
防ぐために、焼成体と同一組成のケースを用いたり、酸
化亜鉛の成形体を同時に焼成する方法が、例えば特開平
３−４１７０８号公報に提案されている。しかし、この
ような方法を適用した場合、コスト高となる。
防ぐために、焼成体と同一組成のケースを用いたり、酸
化亜鉛の成形体を同時に焼成する方法が、例えば特開平
３−４１７０８号公報に提案されている。しかし、この
ような方法を適用した場合、コスト高となる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、透磁
率が高く、その周波数特性が良好で、低周波域でインダ
クタンスが高く、高周波域でインピーダンスが高く、こ
のため広帯域に亘って高いノイズ減衰率を示し、しかも
特性ばらつきが小さいラインフィルタ用フェライトコア
を提供することである。
率が高く、その周波数特性が良好で、低周波域でインダ
クタンスが高く、高周波域でインピーダンスが高く、こ
のため広帯域に亘って高いノイズ減衰率を示し、しかも
特性ばらつきが小さいラインフィルタ用フェライトコア
を提供することである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】このような目的は、下記
（１）〜（７）のいずれかの構成により達成される。 （１） ＭｎＯ換算で１３．５〜１６重量％の酸化マン
ガンと、ＺｎＯ換算で１４〜１６重量％の酸化亜鉛と、
酸化鉄（残部）との主成分と、ＳｉＯ2 換算で５０〜２
００ppm の酸化ケイ素と、ＣａＯ換算で１００〜３５０
ppm の酸化カルシウムと、Ｎｂ2 Ｏ5 換算で３０〜１５
０ppm の酸化ニオブと、ＭｏＯ3 換算で２０〜２００pp
m の酸化モリブデンと、Ｂｉ2 Ｏ3 換算で１００〜８０
０ppm の酸化ビスマスとの副成分とを含有するラインフ
ィルタ用フェライトコア。 （２） ＣａＯ／ＭｏＯ3 が０．５〜１５である上記
（１）のラインフィルタ用フェライトコア。 （３） ＣａＯ／ＭｏＯ3 が３〜８である上記（２）
のラインフィルタ用フェライトコア。 （４） 主成分原料と副成分原料との混合物を成形して
焼成したものであるラインフィルタ用フェライトコアで
あって、主成分原料が、ＭｎＯ換算で１０〜２０重量％
の酸化マンガン原料と、ＺｎＯ換算で１０〜２０重量％
の酸化亜鉛原料と、酸化鉄原料（残部）とからなり、副
成分原料が、ＳｉＯ2 換算で５０〜２００ppm の酸化ケ
イ素原料と、ＣａＯ換算で１００〜３５０ppm の酸化カ
ルシウム原料と、Ｎｂ2 Ｏ5 換算で５０〜２５０ppm の
酸化ニオブ原料と、ＭｏＯ3 換算で１００〜４００ppm
の酸化モリブデン原料と、Ｂｉ2 Ｏ3 換算で１００〜８
００ppm の酸化ビスマス原料とを含有し、副成分原料中
におけるＣａＯ／ＭｏＯ3 が０．６〜１．６である上記
（１）〜（３）のいずれかのラインフィルタ用フェライ
トコア。 （５） 主成分原料と副成分原料との混和物を成形して
焼成されており、副成分原料が、ＳｉＯ2 換算で５０〜
２００ppm の酸化ケイ素原料と、ＣａＯ換算で１００〜
３５０ppm の酸化カルシウム原料と、Ｎｂ2 Ｏ5 換算で
５０〜２５０ppm の酸化ニオブ原料と、ＭｏＯ3 換算で
１００〜４００ppm の酸化モリブデン原料と、Ｂｉ2 Ｏ
3 換算で１００〜８００ppm の酸化ビスマス原料とを含
有し、副成分原料中におけるＣａＯ／ＭｏＯ3 が０．６
〜１．６である上記（１）〜（３）のいずれかのライン
フィルタ用フェライトコア。 （６） 透磁率が１００kHz で１００００以上、５００
kHz で３０００以上である上記（１）〜（５）のいずれ
かのラインフィルタ用フェライトコア。 （７） 上記（１）〜（６）のいずれかのラインフィル
タ用フェライトコアを製造する方法であって、成形体を
セッターに複数積載して焼成するラインフィルタ用フェ
ライトコアの製造方法。
（１）〜（７）のいずれかの構成により達成される。 （１） ＭｎＯ換算で１３．５〜１６重量％の酸化マン
ガンと、ＺｎＯ換算で１４〜１６重量％の酸化亜鉛と、
酸化鉄（残部）との主成分と、ＳｉＯ2 換算で５０〜２
００ppm の酸化ケイ素と、ＣａＯ換算で１００〜３５０
ppm の酸化カルシウムと、Ｎｂ2 Ｏ5 換算で３０〜１５
０ppm の酸化ニオブと、ＭｏＯ3 換算で２０〜２００pp
m の酸化モリブデンと、Ｂｉ2 Ｏ3 換算で１００〜８０
０ppm の酸化ビスマスとの副成分とを含有するラインフ
ィルタ用フェライトコア。 （２） ＣａＯ／ＭｏＯ3 が０．５〜１５である上記
（１）のラインフィルタ用フェライトコア。 （３） ＣａＯ／ＭｏＯ3 が３〜８である上記（２）
のラインフィルタ用フェライトコア。 （４） 主成分原料と副成分原料との混合物を成形して
焼成したものであるラインフィルタ用フェライトコアで
あって、主成分原料が、ＭｎＯ換算で１０〜２０重量％
の酸化マンガン原料と、ＺｎＯ換算で１０〜２０重量％
の酸化亜鉛原料と、酸化鉄原料（残部）とからなり、副
成分原料が、ＳｉＯ2 換算で５０〜２００ppm の酸化ケ
イ素原料と、ＣａＯ換算で１００〜３５０ppm の酸化カ
ルシウム原料と、Ｎｂ2 Ｏ5 換算で５０〜２５０ppm の
酸化ニオブ原料と、ＭｏＯ3 換算で１００〜４００ppm
の酸化モリブデン原料と、Ｂｉ2 Ｏ3 換算で１００〜８
００ppm の酸化ビスマス原料とを含有し、副成分原料中
におけるＣａＯ／ＭｏＯ3 が０．６〜１．６である上記
（１）〜（３）のいずれかのラインフィルタ用フェライ
トコア。 （５） 主成分原料と副成分原料との混和物を成形して
焼成されており、副成分原料が、ＳｉＯ2 換算で５０〜
２００ppm の酸化ケイ素原料と、ＣａＯ換算で１００〜
３５０ppm の酸化カルシウム原料と、Ｎｂ2 Ｏ5 換算で
５０〜２５０ppm の酸化ニオブ原料と、ＭｏＯ3 換算で
１００〜４００ppm の酸化モリブデン原料と、Ｂｉ2 Ｏ
3 換算で１００〜８００ppm の酸化ビスマス原料とを含
有し、副成分原料中におけるＣａＯ／ＭｏＯ3 が０．６
〜１．６である上記（１）〜（３）のいずれかのライン
フィルタ用フェライトコア。 （６） 透磁率が１００kHz で１００００以上、５００
kHz で３０００以上である上記（１）〜（５）のいずれ
かのラインフィルタ用フェライトコア。 （７） 上記（１）〜（６）のいずれかのラインフィル
タ用フェライトコアを製造する方法であって、成形体を
セッターに複数積載して焼成するラインフィルタ用フェ
ライトコアの製造方法。
【０００７】
【作用および効果】本発明のラインフィルタ用フェライ
トコアは、添加物として酸化ケイ素、酸化カルシウム、
酸化ニオブ、酸化モリブデンおよび酸化ビスマスを所定
量含有するため、特に周波数１００〜５００kHz におい
て透磁率が高く、その周波数特性が良好であり、周波数
１００〜５００kHz でのインピーダンスが高くなる。ま
た、０．５〜１００kHzでのインダクタンスが高くな
る。このため、０．５〜１０００kHz 程度の周波数で使
用されるラインフィルタに適用したときに、良好なノイ
ズ減衰特性を示し、小型化および巻線数の減少が可能と
なる。
トコアは、添加物として酸化ケイ素、酸化カルシウム、
酸化ニオブ、酸化モリブデンおよび酸化ビスマスを所定
量含有するため、特に周波数１００〜５００kHz におい
て透磁率が高く、その周波数特性が良好であり、周波数
１００〜５００kHz でのインピーダンスが高くなる。ま
た、０．５〜１００kHzでのインダクタンスが高くな
る。このため、０．５〜１０００kHz 程度の周波数で使
用されるラインフィルタに適用したときに、良好なノイ
ズ減衰特性を示し、小型化および巻線数の減少が可能と
なる。
【０００８】しかも、本発明では、量産する際の特性ば
らつき、特に透磁率およびその周波数特性のばらつきを
小さくすることができる。
らつき、特に透磁率およびその周波数特性のばらつきを
小さくすることができる。
【０００９】Ｍｎ−Ｚｎフェライトコアの量産に際して
は、成形体をセッターに多数積載してプッシャー炉で焼
成する。このとき、セッター上に積載する位置によって
コアの特性が異なるが、この特性差はコアの組成、特に
Ｍｏ含有量に起因する。具体的には、ひとつのセッター
上にある成形体群の中心付近に位置する成形体では、Ｍ
ｏの昇華ないし蒸発する量が少なく、一方、成形体群の
表面付近に位置する成形体ではＭｏの昇華ないし蒸発す
る量が多くなり、この結果がコア組成に反映される。
は、成形体をセッターに多数積載してプッシャー炉で焼
成する。このとき、セッター上に積載する位置によって
コアの特性が異なるが、この特性差はコアの組成、特に
Ｍｏ含有量に起因する。具体的には、ひとつのセッター
上にある成形体群の中心付近に位置する成形体では、Ｍ
ｏの昇華ないし蒸発する量が少なく、一方、成形体群の
表面付近に位置する成形体ではＭｏの昇華ないし蒸発す
る量が多くなり、この結果がコア組成に反映される。
【００１０】本発明者らは、このような知見に基づき、
各種の実験を重ねた結果、Ｍｏの昇華ないし蒸発する量
が成形体中のＣａ量と相関しており、出発原料中のＭｏ
量に対するＣａ量の比率を所定範囲とすることによりＭ
ｏの昇華ないし蒸発が抑えられ、所定量のＭｏ量とな
り、広帯域ノイズ抑制特性が向上することを見いだし
た。これにより、セッター上の成形体群の表面付近に位
置する成形体においてＭｏの昇華ないし蒸発が抑えら
れ、セッター上の積載位置による特性ばらつき、特に透
磁率およびその周波数特性のばらつきが抑えられる。ま
た、本発明ではＭｏの昇華ないし蒸発が抑えられること
から、１個のコアについても、コア中心付近とコア表面
付近との組成ずれを抑えることができる。
各種の実験を重ねた結果、Ｍｏの昇華ないし蒸発する量
が成形体中のＣａ量と相関しており、出発原料中のＭｏ
量に対するＣａ量の比率を所定範囲とすることによりＭ
ｏの昇華ないし蒸発が抑えられ、所定量のＭｏ量とな
り、広帯域ノイズ抑制特性が向上することを見いだし
た。これにより、セッター上の成形体群の表面付近に位
置する成形体においてＭｏの昇華ないし蒸発が抑えら
れ、セッター上の積載位置による特性ばらつき、特に透
磁率およびその周波数特性のばらつきが抑えられる。ま
た、本発明ではＭｏの昇華ないし蒸発が抑えられること
から、１個のコアについても、コア中心付近とコア表面
付近との組成ずれを抑えることができる。
【００１１】ＭｏＯ3 は、蒸気圧が０．１気圧となる温
度が約１２００℃と低いため、フェライト焼成時に昇華
ないし蒸発する量が多くなると考えられる。この点か
ら、酸化モリブデン以外の化合物についても、フェライ
トの焼成温度付近での蒸気圧が高いものについては、酸
化モリブデンと同様に酸化カルシウム添加量との比率を
制御することにより、特性ばらつきを小さくすることが
可能と考えられる。
度が約１２００℃と低いため、フェライト焼成時に昇華
ないし蒸発する量が多くなると考えられる。この点か
ら、酸化モリブデン以外の化合物についても、フェライ
トの焼成温度付近での蒸気圧が高いものについては、酸
化モリブデンと同様に酸化カルシウム添加量との比率を
制御することにより、特性ばらつきを小さくすることが
可能と考えられる。
【００１２】上記した特開平６−２０４０２５号公報の
実施例では、ＳｉＯ2 、ＣａＯ、Ｂｉ2 Ｏ3 、ＭｏＯ3
は添加しているが、Ｎｂ2 Ｏ5 は添加しておらず、ま
た、ＭｏＯ3 とＣａＯとの比率については言及されてい
ない。このため、同公報の記載にしたがっても、高透磁
率でその周波数特性が良好で、低周波でのインダクタン
スが高く、高周波でのインピーダンスが高いフェライト
コアを、ばらつきなく安定して提供することはできな
い。
実施例では、ＳｉＯ2 、ＣａＯ、Ｂｉ2 Ｏ3 、ＭｏＯ3
は添加しているが、Ｎｂ2 Ｏ5 は添加しておらず、ま
た、ＭｏＯ3 とＣａＯとの比率については言及されてい
ない。このため、同公報の記載にしたがっても、高透磁
率でその周波数特性が良好で、低周波でのインダクタン
スが高く、高周波でのインピーダンスが高いフェライト
コアを、ばらつきなく安定して提供することはできな
い。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、本発明の具体的構成につい
て詳細に説明する。
て詳細に説明する。
【００１４】本発明のラインフィルタ用フェライトコア
は、主成分原料と副成分原料との混合物を成形して焼成
することにより製造される。
は、主成分原料と副成分原料との混合物を成形して焼成
することにより製造される。
【００１５】主成分原料としては、ＭｎＯ換算で１３．
５〜１６重量％の酸化マンガン原料と、ＺｎＯ換算で１
４〜１６重量％の酸化亜鉛原料と、酸化鉄原料（主成分
原料の残部）とを用いる。主成分原料の組成が上記範囲
を外れると、高透磁率が得られなくなる。
５〜１６重量％の酸化マンガン原料と、ＺｎＯ換算で１
４〜１６重量％の酸化亜鉛原料と、酸化鉄原料（主成分
原料の残部）とを用いる。主成分原料の組成が上記範囲
を外れると、高透磁率が得られなくなる。
【００１６】主成分原料としては、通常の酸化鉄原料、
酸化マンガン原料および酸化亜鉛原料、すなわち、酸化
物または焼成により酸化物となる各種化合物を用いれば
よい。
酸化マンガン原料および酸化亜鉛原料、すなわち、酸化
物または焼成により酸化物となる各種化合物を用いれば
よい。
【００１７】副成分原料は、酸化ケイ素原料と、酸化カ
ルシウム原料と、酸化ニオブ原料と、酸化モリブデン原
料と、酸化ビスマス原料とを含有する。これら各原料と
しては、各金属の酸化物または焼成により酸化物となる
化合物を用いればよいが、酸化ケイ素原料としてはＳｉ
Ｏ2 が好ましく、酸化カルシウム原料としてはＣａＣＯ
3 が好ましく、酸化ニオブ原料としてはＮｂ2 Ｏ5 が好
ましく、酸化ビスマス原料としてはＢｉ2 Ｏ3 が好まし
く、酸化モリブデン原料としてはＭｏＯ3 が好ましい。
ルシウム原料と、酸化ニオブ原料と、酸化モリブデン原
料と、酸化ビスマス原料とを含有する。これら各原料と
しては、各金属の酸化物または焼成により酸化物となる
化合物を用いればよいが、酸化ケイ素原料としてはＳｉ
Ｏ2 が好ましく、酸化カルシウム原料としてはＣａＣＯ
3 が好ましく、酸化ニオブ原料としてはＮｂ2 Ｏ5 が好
ましく、酸化ビスマス原料としてはＢｉ2 Ｏ3 が好まし
く、酸化モリブデン原料としてはＭｏＯ3 が好ましい。
【００１８】酸化ケイ素原料の含有量は、ＳｉＯ2 換算
で５０〜２００ppm である。含有量が少なすぎると透磁
率が低くなり、多すぎると焼成時に異常粒成長が生じ、
透磁率が低くなり、いずれにせよ所望のインピーダンス
とインダクタンスが得られない。
で５０〜２００ppm である。含有量が少なすぎると透磁
率が低くなり、多すぎると焼成時に異常粒成長が生じ、
透磁率が低くなり、いずれにせよ所望のインピーダンス
とインダクタンスが得られない。
【００１９】酸化カルシウム原料の含有量は、ＣａＯ換
算で１００〜３５０ppm である。含有量が少なすぎると
５００kHz 程度の高周波での透磁率が低くなり、多すぎ
ると１００kHz 程度の中周波域での透磁率が低くなり、
いずれにせよ所望のインピーダンスとインダクタンスが
得られない。
算で１００〜３５０ppm である。含有量が少なすぎると
５００kHz 程度の高周波での透磁率が低くなり、多すぎ
ると１００kHz 程度の中周波域での透磁率が低くなり、
いずれにせよ所望のインピーダンスとインダクタンスが
得られない。
【００２０】酸化ニオブ原料の含有量は、Ｎｂ2 Ｏ5 換
算で５０〜２５０ppm である。含有量が少なすぎても多
すぎても透磁率が低くなり、いずれにせよ所望のインピ
ーダンスとインダクタンスが得られない。
算で５０〜２５０ppm である。含有量が少なすぎても多
すぎても透磁率が低くなり、いずれにせよ所望のインピ
ーダンスとインダクタンスが得られない。
【００２１】酸化モリブデン原料の含有量は、ＭｏＯ3
換算で１００〜４００ppm である。含有量が少なすぎる
と焼成時に異常粒成長が生じ、透磁率が低くなり、一
方、含有量が多すぎると、焼成時のＭｏの昇華ないし蒸
発する量が多くなるため、多数の成形体を同時に焼成し
たときの特性ばらつきが大きくなってしまい、いずれに
せよ所望のインピーダンスとインダクタンスが得られな
い。
換算で１００〜４００ppm である。含有量が少なすぎる
と焼成時に異常粒成長が生じ、透磁率が低くなり、一
方、含有量が多すぎると、焼成時のＭｏの昇華ないし蒸
発する量が多くなるため、多数の成形体を同時に焼成し
たときの特性ばらつきが大きくなってしまい、いずれに
せよ所望のインピーダンスとインダクタンスが得られな
い。
【００２２】酸化ビスマス原料の含有量は、Ｂｉ2 Ｏ3
換算で１００〜８００ppm である。含有量が少なすぎて
も多すぎても透磁率が低くなってしまい、いずれにせよ
所望のインピーダンスとインダクタンスが得られない。
換算で１００〜８００ppm である。含有量が少なすぎて
も多すぎても透磁率が低くなってしまい、いずれにせよ
所望のインピーダンスとインダクタンスが得られない。
【００２３】なお、副成分原料の含有量は、主成分原料
に対する比率である。
に対する比率である。
【００２４】副成分原料中において、酸化モリブデンに
対する酸化カルシウムの比率は、ＣａＯ／ＭｏＯ3 に換
算して０．６〜１．６、好ましくは０．７〜１．５であ
る。この比率が小さすぎると、焼成時にＭｏの昇華ない
し蒸発する量が多くなり、多数の成形体を同時に焼成す
る際に特性のばらつき、特に透磁率およびその周波数特
性のばらつきが大きくなってしまう。一方、この比率が
大きすぎると、１００kHz 程度の低周波での透磁率が低
くなってしまい、いずれにせよ所望のインピーダンスと
インダクタンスが得られない。
対する酸化カルシウムの比率は、ＣａＯ／ＭｏＯ3 に換
算して０．６〜１．６、好ましくは０．７〜１．５であ
る。この比率が小さすぎると、焼成時にＭｏの昇華ない
し蒸発する量が多くなり、多数の成形体を同時に焼成す
る際に特性のばらつき、特に透磁率およびその周波数特
性のばらつきが大きくなってしまう。一方、この比率が
大きすぎると、１００kHz 程度の低周波での透磁率が低
くなってしまい、いずれにせよ所望のインピーダンスと
インダクタンスが得られない。
【００２５】なお、本発明のフェライトコア中には、上
記した副成分の他、例えば酸化インジウム、酸化バナジ
ウム、酸化タンタル等の１種以上が含有されていてもよ
い。これらの含有量は、それぞれＩｎ2 Ｏ3 、Ｖ2 Ｏ
5 、Ｔａ2 Ｏ5 等に換算して合計０〜３０００ppm 程度
であることが好ましい。
記した副成分の他、例えば酸化インジウム、酸化バナジ
ウム、酸化タンタル等の１種以上が含有されていてもよ
い。これらの含有量は、それぞれＩｎ2 Ｏ3 、Ｖ2 Ｏ
5 、Ｔａ2 Ｏ5 等に換算して合計０〜３０００ppm 程度
であることが好ましい。
【００２６】そして、まず、上記主成分原料を、８５０
〜９５０℃程度で５分間〜２時間程度仮焼する。仮焼
は、噴霧焙焼により行ってもよい。得られた仮焼体に、
副成分原料を添加し、粉砕することにより混合する。酸
化カルシウムや二酸化ケイ素またはこれらの原料化合物
は、仮焼の前および／または後に添加すればよい。混合
後、適当なバインダー、例えばポリビニルアルコールを
少量、例えば０．１〜１．０重量％加え、スプレードラ
イヤー等にて８０〜２００μm程度の径の顆粒とし、成
形する。
〜９５０℃程度で５分間〜２時間程度仮焼する。仮焼
は、噴霧焙焼により行ってもよい。得られた仮焼体に、
副成分原料を添加し、粉砕することにより混合する。酸
化カルシウムや二酸化ケイ素またはこれらの原料化合物
は、仮焼の前および／または後に添加すればよい。混合
後、適当なバインダー、例えばポリビニルアルコールを
少量、例えば０．１〜１．０重量％加え、スプレードラ
イヤー等にて８０〜２００μm程度の径の顆粒とし、成
形する。
【００２７】次いで、成形体を焼成する。焼成の際に
は、例えば、酸素濃度を制御した雰囲気下において、焼
結温度まで５０〜３００℃／ｈｒ程度の昇温速度で徐熱
し、通常、１２５０℃以上、特に、１３００〜１４００
℃の範囲の所定温度に４〜５時間程度保持することによ
って焼結を完了させる。焼結完了後は、酸素濃度を制御
した雰囲気中で、降温速度５０〜３００℃／ｈｒ程度で
冷却することが好ましい。
は、例えば、酸素濃度を制御した雰囲気下において、焼
結温度まで５０〜３００℃／ｈｒ程度の昇温速度で徐熱
し、通常、１２５０℃以上、特に、１３００〜１４００
℃の範囲の所定温度に４〜５時間程度保持することによ
って焼結を完了させる。焼結完了後は、酸素濃度を制御
した雰囲気中で、降温速度５０〜３００℃／ｈｒ程度で
冷却することが好ましい。
【００２８】このような焼成に際しては、少なくとも昇
温時１０００℃以上の温度から温度保持工程まで、より
好ましくは１０００℃以上の温度範囲において、酸素分
圧を２５％以上、特に３０％以上、さらには３０〜１０
０％とすることが好ましい。一般に、透磁率を高めるた
めに比較的大粒径の結晶粒を得ようとする場合、高い焼
成温度で長い保持時間を与えればよい。しかし、高温か
つ長時間の焼成を行うと、焼成炉の寿命が短くなった
り、生産性が低下したりする。しかし、酸化ビスマスと
酸化モリブデンと酸化ニオブとを併用する組成系では、
上記のような酸素焼成を行うことにより、比較的低温か
つ短時間で焼成した場合でも１００〜５００kHz におけ
る透磁率を高め、低周波域でのインダクタンスと高周波
域でのインピーダンスとを高めることができる。また、
低温かつ短時間の焼成では、ＭｏやＢｉの昇華ないし蒸
発が抑えられるので、透磁率のばらつきもより少なくな
る。
温時１０００℃以上の温度から温度保持工程まで、より
好ましくは１０００℃以上の温度範囲において、酸素分
圧を２５％以上、特に３０％以上、さらには３０〜１０
０％とすることが好ましい。一般に、透磁率を高めるた
めに比較的大粒径の結晶粒を得ようとする場合、高い焼
成温度で長い保持時間を与えればよい。しかし、高温か
つ長時間の焼成を行うと、焼成炉の寿命が短くなった
り、生産性が低下したりする。しかし、酸化ビスマスと
酸化モリブデンと酸化ニオブとを併用する組成系では、
上記のような酸素焼成を行うことにより、比較的低温か
つ短時間で焼成した場合でも１００〜５００kHz におけ
る透磁率を高め、低周波域でのインダクタンスと高周波
域でのインピーダンスとを高めることができる。また、
低温かつ短時間の焼成では、ＭｏやＢｉの昇華ないし蒸
発が抑えられるので、透磁率のばらつきもより少なくな
る。
【００２９】焼成は、通常、プッシャー炉で行う。プッ
シャー炉では、複数の成形体が積載されたセッターが連
続して炉内に導入され、連続焼成が可能である。セッタ
ーの寸法は特に限定されないが、通常、一辺が２５０〜
３００mm程度である。セッターひとつあたりの成形体の
積載個数は、セッターや成形体の寸法によっても異なる
が、通常、１段あたり５０〜５００個程度、積層段数は
１〜８程度、合計数は５０〜２４００個程度、総積載重
量は２〜６kg程度である。本発明では、このように多数
の成形体をセッターに積載して焼成した場合でも、セッ
ター上の位置の違いによって生じる組成ずれを抑えるこ
とができる。
シャー炉では、複数の成形体が積載されたセッターが連
続して炉内に導入され、連続焼成が可能である。セッタ
ーの寸法は特に限定されないが、通常、一辺が２５０〜
３００mm程度である。セッターひとつあたりの成形体の
積載個数は、セッターや成形体の寸法によっても異なる
が、通常、１段あたり５０〜５００個程度、積層段数は
１〜８程度、合計数は５０〜２４００個程度、総積載重
量は２〜６kg程度である。本発明では、このように多数
の成形体をセッターに積載して焼成した場合でも、セッ
ター上の位置の違いによって生じる組成ずれを抑えるこ
とができる。
【００３０】上記した出発原料を用いたとき、焼成後の
組成（コア組成）は、通常、以下のようになる。主成分
は、ＭｎＯ換算で１３．５〜１６重量％の酸化マンガン
と、ＺｎＯ換算で１４〜１６重量％の酸化亜鉛を含み、
残部が酸化鉄である。また、副成分は、ＳｉＯ2 換算で
５０〜２００ppm の酸化ケイ素と、ＣａＯ換算で１００
〜３５０ppm の酸化カルシウムと、Ｎｂ2 Ｏ5 換算で３
０〜１５０ppm の酸化ニオブと、ＭｏＯ3 換算で２０〜
２００ppm 、好ましくは２０〜１００ppmの酸化モリブ
デンと、Ｂｉ2 Ｏ3 換算で１００〜８００ppm の酸化ビ
スマスとを含む。そして、このような組成により、例え
ば１kHz程度の低周波域でのインダクタンスと、例えば
５００kHz程度の高周波域でのインピーダンスがともに
高い値となり、広帯域でのノイズ抑制が有効に行われ
る。なお、コア中の副成分が副成分原料の添加量よりも
多くなることがあるが、これは、副成分構成元素、特に
Ｓｉ、Ｃａが主成分原料中に不純物として含まれること
が多いためである。また、コア中の副成分が副成分原料
の添加量よりも少なくなることがあるが、これは、副成
分構成元素、特にＭｏ、Ｂｉが焼成時に昇華ないし蒸発
することがあるためである。
組成（コア組成）は、通常、以下のようになる。主成分
は、ＭｎＯ換算で１３．５〜１６重量％の酸化マンガン
と、ＺｎＯ換算で１４〜１６重量％の酸化亜鉛を含み、
残部が酸化鉄である。また、副成分は、ＳｉＯ2 換算で
５０〜２００ppm の酸化ケイ素と、ＣａＯ換算で１００
〜３５０ppm の酸化カルシウムと、Ｎｂ2 Ｏ5 換算で３
０〜１５０ppm の酸化ニオブと、ＭｏＯ3 換算で２０〜
２００ppm 、好ましくは２０〜１００ppmの酸化モリブ
デンと、Ｂｉ2 Ｏ3 換算で１００〜８００ppm の酸化ビ
スマスとを含む。そして、このような組成により、例え
ば１kHz程度の低周波域でのインダクタンスと、例えば
５００kHz程度の高周波域でのインピーダンスがともに
高い値となり、広帯域でのノイズ抑制が有効に行われ
る。なお、コア中の副成分が副成分原料の添加量よりも
多くなることがあるが、これは、副成分構成元素、特に
Ｓｉ、Ｃａが主成分原料中に不純物として含まれること
が多いためである。また、コア中の副成分が副成分原料
の添加量よりも少なくなることがあるが、これは、副成
分構成元素、特にＭｏ、Ｂｉが焼成時に昇華ないし蒸発
することがあるためである。
【００３１】なお、コア組成中のＣａＯ／ＭｏＯ3は
０．５〜１５、特に３〜８が好ましい。
０．５〜１５、特に３〜８が好ましい。
【００３２】本発明のフェライトコアの平均結晶粒径
は、５〜５０μm であることが好ましい。平均結晶粒径
が大きすぎても小さすぎてもμｉの高周波特性が低下し
てしまう。なお、平均結晶粒径は、鏡面研摩面を酸エッ
チング後、光学顕微鏡にて観察される多結晶体を円換算
した場合の直径の平均として求めればよい。
は、５〜５０μm であることが好ましい。平均結晶粒径
が大きすぎても小さすぎてもμｉの高周波特性が低下し
てしまう。なお、平均結晶粒径は、鏡面研摩面を酸エッ
チング後、光学顕微鏡にて観察される多結晶体を円換算
した場合の直径の平均として求めればよい。
【００３３】上記のように成形体をセッターに積載して
多数同時に焼成することにより製造した場合でも、本発
明のフェライトコアは、初透磁率を１００kHz で１００
００以上とすることが容易であり、１１０００以上、１
２０００にも及ぶ値とすることもできる。また、５００
kHz では３０００以上とすることが容易であり、３５０
０以上にも及ぶ値とすることもできる。
多数同時に焼成することにより製造した場合でも、本発
明のフェライトコアは、初透磁率を１００kHz で１００
００以上とすることが容易であり、１１０００以上、１
２０００にも及ぶ値とすることもできる。また、５００
kHz では３０００以上とすることが容易であり、３５０
０以上にも及ぶ値とすることもできる。
【００３４】
【実施例】以下、本発明の具体的実施例を示し、本発明
をさらに詳細に説明する。
をさらに詳細に説明する。
【００３５】主成分原料であるＭｎＯ（１４．３重量
％）、ＺｎＯ（１５．４重量％）およびＦｅ2 Ｏ3 （残
部）と、副成分原料であるＳｉＯ2 （５０ppm ）、Ｂｉ
2 Ｏ3（３００ppm ）、Ｎｂ2 Ｏ5 、ＭｏＯ3 およびＣ
ａＣＯ3 との混合物を調製した。Ｎｂ2 Ｏ5 、ＭｏＯ3
およびＣａＣＯ3 （ＣａＯ換算）の添加量と、ＭｏＯ3
添加量に対するＣａＣＯ3 添加量（ＣａＯ換算）の比と
を、表１に示す。
％）、ＺｎＯ（１５．４重量％）およびＦｅ2 Ｏ3 （残
部）と、副成分原料であるＳｉＯ2 （５０ppm ）、Ｂｉ
2 Ｏ3（３００ppm ）、Ｎｂ2 Ｏ5 、ＭｏＯ3 およびＣ
ａＣＯ3 との混合物を調製した。Ｎｂ2 Ｏ5 、ＭｏＯ3
およびＣａＣＯ3 （ＣａＯ換算）の添加量と、ＭｏＯ3
添加量に対するＣａＣＯ3 添加量（ＣａＯ換算）の比と
を、表１に示す。
【００３６】具体的には、主成分原料としてＭｎ3Ｏ4、
ＺｎＯおよびＦｅ2Ｏ3を混合し、混合物を９００℃で３
０分間仮焼した。得られた仮焼体に、副成分原料を表１
に示す比率で添加し、粉砕混合した。この粉砕後の混合
物にバインダを加え、スプレードライヤーにて平均粒径
１５０μm に顆粒化し、成形した。次いで、酸素分圧を
制御した雰囲気中で成形体を昇温し、１３５０℃にて４
時間保持して焼結した。その後、酸素分圧を制御した雰
囲気で冷却し、図に示される形状のコアサンプルを得
た。長さの単位はmmである。焼成にはプッシャー炉を用
いた。成形体はセッターひとつあたり５４０個積載し
た。積載パターンは、１段とした。
ＺｎＯおよびＦｅ2Ｏ3を混合し、混合物を９００℃で３
０分間仮焼した。得られた仮焼体に、副成分原料を表１
に示す比率で添加し、粉砕混合した。この粉砕後の混合
物にバインダを加え、スプレードライヤーにて平均粒径
１５０μm に顆粒化し、成形した。次いで、酸素分圧を
制御した雰囲気中で成形体を昇温し、１３５０℃にて４
時間保持して焼結した。その後、酸素分圧を制御した雰
囲気で冷却し、図に示される形状のコアサンプルを得
た。長さの単位はmmである。焼成にはプッシャー炉を用
いた。成形体はセッターひとつあたり５４０個積載し
た。積載パターンは、１段とした。
【００３７】各サンプルのコア内の平均組成を蛍光Ｘ線
により測定した。得られたコアについてＳｉ含有量（Ｓ
ｉＯ2換算）、Ｎｂ含有量（Ｎｂ2 Ｏ5 換算）、Ｂｉ含
有量（Ｂｉ2 Ｏ3 換算）、Ｍｏ含有量（ＭｏＯ3 換算）
およびＣａ含有量（ＣａＯ換算）を測定した。
により測定した。得られたコアについてＳｉ含有量（Ｓ
ｉＯ2換算）、Ｎｂ含有量（Ｎｂ2 Ｏ5 換算）、Ｂｉ含
有量（Ｂｉ2 Ｏ3 換算）、Ｍｏ含有量（ＭｏＯ3 換算）
およびＣａ含有量（ＣａＯ換算）を測定した。
【００３８】なお、コアの主成分の組成比は主成分原料
の組成比と同等であった。
の組成比と同等であった。
【００３９】各サンプルについて、１kHzでのインタク
タンスＬと、５００kHzでのインピーダンス｜Ｚ｜を測
定した。測定条件は以下のとおりである。 電流 ０．５mA 巻数 １０ターン 温度 ２３℃ 結果を表１に示す。
タンスＬと、５００kHzでのインピーダンス｜Ｚ｜を測
定した。測定条件は以下のとおりである。 電流 ０．５mA 巻数 １０ターン 温度 ２３℃ 結果を表１に示す。
【００４０】
【表１】
【００４１】表１に示される結果から本発明の組成サン
プルNo.１〜３では、１kHzのインダクタンスは比較例の
最低レベルの３０％程度以上向上し、５００kHzのイン
ピーダンスは比較例の最低レベルの５０％程度以上向上
し、１kHzのインダクタンス、５００kHzのインピーダン
スともきわめて高い値が得られることがわかる。これに
対し、ＮｂやＣａ添加しないサンプルは１kHzのインダ
クタンス、５００kHzのインピーダンスともきわめて低
い。また、Ｃａの少ないNo.４では１kHzのインダクタン
スは良好であるが、５００kHzのインピーダンスがきわ
めて小さくなってしまう。そして、Ｃａの多いNo.５で
は５００kHzのインピーダンスは向上するが、１kHzのイ
ンダクタンスがきわめて小さくなってしまう。この結
果、ラインフィルタのコモンモードチョークコイルに用
いたところ、本発明のサンプル１〜３では、０．５〜１
０００kHzにおいて、比較例４〜７に比較して格段と高
いノイズ抑制効果を示した。
プルNo.１〜３では、１kHzのインダクタンスは比較例の
最低レベルの３０％程度以上向上し、５００kHzのイン
ピーダンスは比較例の最低レベルの５０％程度以上向上
し、１kHzのインダクタンス、５００kHzのインピーダン
スともきわめて高い値が得られることがわかる。これに
対し、ＮｂやＣａ添加しないサンプルは１kHzのインダ
クタンス、５００kHzのインピーダンスともきわめて低
い。また、Ｃａの少ないNo.４では１kHzのインダクタン
スは良好であるが、５００kHzのインピーダンスがきわ
めて小さくなってしまう。そして、Ｃａの多いNo.５で
は５００kHzのインピーダンスは向上するが、１kHzのイ
ンダクタンスがきわめて小さくなってしまう。この結
果、ラインフィルタのコモンモードチョークコイルに用
いたところ、本発明のサンプル１〜３では、０．５〜１
０００kHzにおいて、比較例４〜７に比較して格段と高
いノイズ抑制効果を示した。
【００４２】実施例２ 主成分原料であるＭｎＯ（１４．３重量％）、ＺｎＯ
（１５．４重量％）およびＦｅ2 Ｏ3 （残部）と、副成
分原料であるＳｉＯ2 （５０ppm ）、Ｂｉ2 Ｏ3（３０
０ppm ）、Ｎｂ2 Ｏ5 、ＭｏＯ3 およびＣａＣＯ3 との
混合物を調製した。Ｎｂ2 Ｏ5 、ＭｏＯ3 およびＣａＣ
Ｏ3 （ＣａＯ換算）の添加量と、ＭｏＯ3添加量に対す
るＣａＣＯ3 添加量（ＣａＯ換算）の比とを、表２に示
す。
（１５．４重量％）およびＦｅ2 Ｏ3 （残部）と、副成
分原料であるＳｉＯ2 （５０ppm ）、Ｂｉ2 Ｏ3（３０
０ppm ）、Ｎｂ2 Ｏ5 、ＭｏＯ3 およびＣａＣＯ3 との
混合物を調製した。Ｎｂ2 Ｏ5 、ＭｏＯ3 およびＣａＣ
Ｏ3 （ＣａＯ換算）の添加量と、ＭｏＯ3添加量に対す
るＣａＣＯ3 添加量（ＣａＯ換算）の比とを、表２に示
す。
【００４３】具体的には、主成分原料としてＭｎ3Ｏ4、
ＺｎＯおよびＦｅ2Ｏ3を混合し、混合物を９００℃で３
０分間仮焼した。得られた仮焼体に、副成分原料を表１
に示す比率で添加し、粉砕、混合した。この粉砕後の混
合物にバインダを加え、スプレードライヤーにて平均粒
径１５０μm に顆粒化し、成形した。次いで、酸素分圧
を制御した雰囲気中で成形体を昇温し、１３５０℃にて
４時間保持して焼結した。その後、酸素分圧を制御した
雰囲気で冷却し、外径３１mm、内径１９mm、高さ８mmの
トロイダル状のコアサンプルを得た。焼成にはプッシャ
ー炉を用いた。成形体はセッターひとつあたり３４３個
積載した。積載パターンは、１段あたり７個×７個と
し、段数は７段とした。
ＺｎＯおよびＦｅ2Ｏ3を混合し、混合物を９００℃で３
０分間仮焼した。得られた仮焼体に、副成分原料を表１
に示す比率で添加し、粉砕、混合した。この粉砕後の混
合物にバインダを加え、スプレードライヤーにて平均粒
径１５０μm に顆粒化し、成形した。次いで、酸素分圧
を制御した雰囲気中で成形体を昇温し、１３５０℃にて
４時間保持して焼結した。その後、酸素分圧を制御した
雰囲気で冷却し、外径３１mm、内径１９mm、高さ８mmの
トロイダル状のコアサンプルを得た。焼成にはプッシャ
ー炉を用いた。成形体はセッターひとつあたり３４３個
積載した。積載パターンは、１段あたり７個×７個と
し、段数は７段とした。
【００４４】各サンプルの組成を蛍光Ｘ線により測定し
た。内側コアと外側コアとについてＭｏ含有量（ＭｏＯ
3 換算）およびＣａ含有量（ＣａＯ換算）を測定し、ま
た、外側コアのＭｏ含有量に対する内側コアのＭｏ含有
量の比率を算出した。これらの結果を表１に示す。表２
において内側コアとは、セッター上の成形体群の中心に
あった成形体に相当するコアであり、外側コアとは、成
形体群の最も外側にあった成形体に相当するコアであ
る。
た。内側コアと外側コアとについてＭｏ含有量（ＭｏＯ
3 換算）およびＣａ含有量（ＣａＯ換算）を測定し、ま
た、外側コアのＭｏ含有量に対する内側コアのＭｏ含有
量の比率を算出した。これらの結果を表１に示す。表２
において内側コアとは、セッター上の成形体群の中心に
あった成形体に相当するコアであり、外側コアとは、成
形体群の最も外側にあった成形体に相当するコアであ
る。
【００４５】なお、コアの主成分の組成比は主成分原料
の組成比と同等であり、Ｓｉ含有量（ＳｉＯ2 換算）は
１００〜１３０ppm であり、Ｎｂ含有量（Ｎｂ2 Ｏ5 換
算）は８０〜１２０ppm であり、Ｂｉ含有量（Ｂｉ2 Ｏ
3 換算）は２５０〜３００ppm であった。
の組成比と同等であり、Ｓｉ含有量（ＳｉＯ2 換算）は
１００〜１３０ppm であり、Ｎｂ含有量（Ｎｂ2 Ｏ5 換
算）は８０〜１２０ppm であり、Ｂｉ含有量（Ｂｉ2 Ｏ
3 換算）は２５０〜３００ppm であった。
【００４６】各サンプルについて、周波数１００kHz お
よび５００kHz （いずれも２５℃）での初透磁率μｉを
測定した。結果を表２に示す。また、 １００×｛（外側コアのμｉ）−（内側コアのμｉ）｝
／内側コアのμｉ を算出した。この結果を、「外側−内側」として表１に
示す。なお、初透磁率の測定にはＬＣＲメーターを用い
た。
よび５００kHz （いずれも２５℃）での初透磁率μｉを
測定した。結果を表２に示す。また、 １００×｛（外側コアのμｉ）−（内側コアのμｉ）｝
／内側コアのμｉ を算出した。この結果を、「外側−内側」として表１に
示す。なお、初透磁率の測定にはＬＣＲメーターを用い
た。
【００４７】
【表２】
【００４８】表２に示される結果から、本発明の効果
が、すなわち副成分原料中のＣａＯ／ＭｏＯを規制する
ことによる効果が明らかである。すなわち、Ｎｂ2 Ｏ5
を所定量含有し、かつＣａＯ／ＭｏＯ3 が所定範囲内に
ある本発明サンプルでは、１００kHz および５００kHz
のいずれにおいてもμｉが高く、しかも、内側コアと外
側コアとのμｉの差が小さい。
が、すなわち副成分原料中のＣａＯ／ＭｏＯを規制する
ことによる効果が明らかである。すなわち、Ｎｂ2 Ｏ5
を所定量含有し、かつＣａＯ／ＭｏＯ3 が所定範囲内に
ある本発明サンプルでは、１００kHz および５００kHz
のいずれにおいてもμｉが高く、しかも、内側コアと外
側コアとのμｉの差が小さい。
【００４９】これに対し、ＣａＯ／ＭｏＯ3 が小さすぎ
るサンプルNo. ２、３では、内側コアと外側コアとのμ
ｉの差が大きくなっている。また、Ｃａを添加していな
いサンプルNo. １では、焼成によりＭｏＯ3 量が著しく
減少したため内側コアと外側コアとのμｉの差が比較的
小さくなっているが、μｉそのものは著しく低くなって
いる。また、ＣａＯ／ＭｏＯ3 が大きすぎるサンプルN
o. ７では、１００kHzでの透磁率が低くなっている。ま
た、Ｎｂ2 Ｏ5 を添加しなかったサンプルNo.６では、
μｉが低い上に内側コアと外側コアとのμｉの差が大き
くなっている。
るサンプルNo. ２、３では、内側コアと外側コアとのμ
ｉの差が大きくなっている。また、Ｃａを添加していな
いサンプルNo. １では、焼成によりＭｏＯ3 量が著しく
減少したため内側コアと外側コアとのμｉの差が比較的
小さくなっているが、μｉそのものは著しく低くなって
いる。また、ＣａＯ／ＭｏＯ3 が大きすぎるサンプルN
o. ７では、１００kHzでの透磁率が低くなっている。ま
た、Ｎｂ2 Ｏ5 を添加しなかったサンプルNo.６では、
μｉが低い上に内側コアと外側コアとのμｉの差が大き
くなっている。
【００５０】なお、コア１個あたりの表面付近と中心付
近との組成差も、本発明サンプルでは小さくなってい
た。
近との組成差も、本発明サンプルでは小さくなってい
た。
【００５１】以上の実施例の結果から、本発明の効果が
明らかである。
明らかである。
【図１】 インピーダンスおよびインダクタンスを測定
するコア形状を示す図である。
するコア形状を示す図である。
Claims (7)
- 【請求項１】 ＭｎＯ換算で１３．５〜１６重量％の酸
化マンガンと、ＺｎＯ換算で１４〜１６重量％の酸化亜
鉛と、酸化鉄（残部）との主成分と、 ＳｉＯ2 換算で５０〜２００ppm の酸化ケイ素と、Ｃａ
Ｏ換算で１００〜３５０ppm の酸化カルシウムと、Ｎｂ
2 Ｏ5 換算で３０〜１５０ppm の酸化ニオブと、ＭｏＯ
3 換算で２０〜２００ppm の酸化モリブデンと、Ｂｉ2
Ｏ3 換算で１００〜８００ppm の酸化ビスマスとの副成
分とを含有するラインフィルタ用フェライトコア。 - 【請求項２】 ＣａＯ／ＭｏＯ3 が０．５〜１５であ
る請求項１のラインフィルタ用フェライトコア。 - 【請求項３】 ＣａＯ／ＭｏＯ3 が３〜８である請求
項２のラインフィルタ用フェライトコア。 - 【請求項４】 主成分原料と副成分原料との混合物を成
形して焼成したものであるラインフィルタ用フェライト
コアであって、 主成分原料が、ＭｎＯ換算で１０〜２０重量％の酸化マ
ンガン原料と、ＺｎＯ換算で１０〜２０重量％の酸化亜
鉛原料と、酸化鉄原料（残部）とからなり、 副成分原料が、ＳｉＯ2 換算で５０〜２００ppm の酸化
ケイ素原料と、ＣａＯ換算で１００〜３５０ppm の酸化
カルシウム原料と、Ｎｂ2 Ｏ5 換算で５０〜２５０ppm
の酸化ニオブ原料と、ＭｏＯ3 換算で１００〜４００pp
m の酸化モリブデン原料と、Ｂｉ2 Ｏ3 換算で１００〜
８００ppm の酸化ビスマス原料とを含有し、 副成分原料中におけるＣａＯ／ＭｏＯ3 が０．６〜１．
６である請求項１〜３のいずれかのラインフィルタ用フ
ェライトコア。 - 【請求項５】 主成分原料と副成分原料との混和物を成
形して焼成されており、 副成分原料が、ＳｉＯ2 換算で５０〜２００ppm の酸化
ケイ素原料と、ＣａＯ換算で１００〜３５０ppm の酸化
カルシウム原料と、Ｎｂ2 Ｏ5 換算で５０〜２５０ppm
の酸化ニオブ原料と、ＭｏＯ3 換算で１００〜４００pp
m の酸化モリブデン原料と、Ｂｉ2 Ｏ3 換算で１００〜
８００ppm の酸化ビスマス原料とを含有し、 副成分原料中におけるＣａＯ／ＭｏＯ3 が０．６〜１．
６である請求項１〜３のいずれかのラインフィルタ用フ
ェライトコア。 - 【請求項６】 透磁率が１００kHz で１００００以上、
５００kHz で３０００以上である請求項１〜５のいずれ
かのラインフィルタ用フェライトコア。 - 【請求項７】 請求項１〜６のいずれかのラインフィル
タ用フェライトコアを製造する方法であって、成形体を
セッターに複数積載して焼成するラインフィルタ用フェ
ライトコアの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08759997A JP3856898B2 (ja) | 1996-03-22 | 1997-03-21 | ラインフィルタ用フェライトコアおよびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8-93206 | 1996-03-22 | ||
| JP9320696 | 1996-03-22 | ||
| JP08759997A JP3856898B2 (ja) | 1996-03-22 | 1997-03-21 | ラインフィルタ用フェライトコアおよびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09320829A true JPH09320829A (ja) | 1997-12-12 |
| JP3856898B2 JP3856898B2 (ja) | 2006-12-13 |
Family
ID=26428848
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08759997A Expired - Fee Related JP3856898B2 (ja) | 1996-03-22 | 1997-03-21 | ラインフィルタ用フェライトコアおよびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3856898B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100415119B1 (ko) * | 2002-02-26 | 2004-01-13 | (주)매트론 | 전력선 통신 필터 및 변압기용 망간-아연계 페라이트 자심재료 및 그 제조 방법 |
| WO2024020979A1 (en) * | 2022-07-29 | 2024-02-01 | Dic Corporation | Ferrite particles and method for producing ferrite particles |
-
1997
- 1997-03-21 JP JP08759997A patent/JP3856898B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100415119B1 (ko) * | 2002-02-26 | 2004-01-13 | (주)매트론 | 전력선 통신 필터 및 변압기용 망간-아연계 페라이트 자심재료 및 그 제조 방법 |
| WO2024020979A1 (en) * | 2022-07-29 | 2024-02-01 | Dic Corporation | Ferrite particles and method for producing ferrite particles |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3856898B2 (ja) | 2006-12-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3488375B2 (ja) | マンガン−亜鉛系フェライト | |
| US6352650B1 (en) | Manganese-zinc ferrite and making method | |
| KR100627117B1 (ko) | 페라이트 재료 | |
| US6627103B2 (en) | Mn-Zn ferrite production process, Mn-Zn ferrite, and ferrite core for power supplies | |
| KR100298511B1 (ko) | 망간-아연계 페라이트 | |
| KR100392505B1 (ko) | 망간-아연계 페라이트 | |
| KR100247516B1 (ko) | 선로 필터용 페라이트 코어 | |
| JP3635410B2 (ja) | マンガン−亜鉛系フェライトの製造方法 | |
| JPH09320829A (ja) | ラインフィルタ用フェライトコアおよびその製造方法 | |
| JP4750563B2 (ja) | ＭｎＣｏＺｎフェライトおよびトランス用磁心 | |
| JP3454472B2 (ja) | マンガン−亜鉛系フェライトおよびその製造方法 | |
| JP4467259B2 (ja) | 高初透磁率Ｍｎ−Ｚｎフェライト | |
| JPH10256025A (ja) | Ｍｎ−Ｚｎ系フェライト | |
| JPH06295810A (ja) | ＮｉＺｎ系ソフトフェライト | |
| JP2005289667A (ja) | ＭｎＺｎ系フェライト及びその製造方法 | |
| WO2023182133A1 (ja) | ＭｎＺｎ系フェライト | |
| JPH1074612A (ja) | 高透磁率酸化物磁性材料 | |
| JPH08239260A (ja) | マンガン−亜鉛系フェライトの製造方法 | |
| JPH06314608A (ja) | 低損失酸化物磁性材料 | |
| JPH11228217A (ja) | Ｍｎ−Ｚｎ系フェライト | |
| JPH03248405A (ja) | 電源用低損失フェライト | |
| JPH09223619A (ja) | 高透磁率酸化物磁性材料 | |
| KR20010031685A (ko) | 망간-아연계 페라이트 및 그 제조방법 | |
| JPH1064718A (ja) | 高透磁率酸化物磁性材料 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| RD01 | Notification of change of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7421 Effective date: 20040601 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050829 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050913 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20051111 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20060912 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20060913 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100922 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110922 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120922 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130922 Year of fee payment: 7 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |