JPH10121359A

JPH10121359A - 不織布

Info

Publication number: JPH10121359A
Application number: JP8275115A
Authority: JP
Inventors: Jun Sasaki; 純佐々木; Manabu Kaneda; 学金田
Original assignee: Kao Corp
Current assignee: Kao Corp
Priority date: 1996-10-17
Filing date: 1996-10-17
Publication date: 1998-05-12
Anticipated expiration: 2016-10-17
Also published as: JP3308171B2

Abstract

(57)【要約】【課題】風合いがよく、生産性が良好であり、機械的
ファスナーの凸部材を接着させた場合の剥離力強度に優
れ、且つ該凸部材を接着した後に剥離させた場合にも毛
羽立ちが少なく、再度該凸部材を接着させることができ
る、機械的ファスナーの凹部材等として有用な不織布を
提供すること。【解決手段】芯成分と鞘成分とが同種の樹脂成分で且
つ鞘成分の方が低融点である、芯／鞘構造を有する熱融
着性複合繊維を含む構成繊維からなり、該熱融着性複合
繊維の含有量が構成繊維中５０ｗｔ％以上であることを
特徴とする不織布。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、風合いがよく、生
産性が良好であり、機械的ファスナーの凹部材等として
有用な不織布に関し、更に詳細には、展開型の使い捨て
おむつにおける機械的ファスナーを用いた止着テープシ
ステム用のランディングテープ等として有用な不織布に
関する。

【０００２】

【従来の技術及び発明の解決しようとする課題】近年、
使い捨ておむつ等の吸収性物品などに、その止着用テー
プとして機械的ファスナーを有するものが種々提案さ
れ、用いられている。上記機械的ファスナーは、いわゆ
る凸部材と凹部材とを当接させることにより、剥離自在
に接着させるものであるが、このうち凹部材としては、
通常、図６に示すような、繊維編物１０１とフィルムシ
ート１０２との積層体を部分的に接着して、凸部材の係
合部１０を引っかけるためのループ１０３を形成した凹
部材用シートが用いられている。しかし、このような凹
部材用シートは、編物であるため、風合い及び保形性が
悪く、加工工程でネックインを起こしやすい等の問題が
あった。また、特開平７−３１３２１３号公報には、ニ
ードルパンチを用いたシートを凹部材用に用いることが
提案されているが、該シートは生産性に劣り、更にはコ
ストも高いという問題があった。

【０００３】そこで、上述の各問題を解決すべく、風合
いのよい不織布を凹部材として用いることが提案されて
いるが、従来の不織布では、図７に示すように、各繊維
１１１の接着部分１１２が係合部１０によりかかる力の
ために外れるなどしてしまい、凹部材としての十分な剥
離力強度を呈しないという問題があり、更には、接着し
た凸部材を一旦剥離させた場合に、毛羽立ちが生じ再使
用が困難となるなどの問題があった。また、繊維密度を
高くして剥離力強度を高くすることも提案されている
が、この場合には、図８に示すように、各繊維１２１間
の自由度が低下して上記係合部が引っかかりにくくな
り、結果として剥離力強度が低くなるという問題があっ
た。

【０００４】更に、特表平６−５０７７９９号公報に
は、不織布を用いた機械的ファスナーの凹部材用シート
が提案されており、また、特表平６−５０７８００号公
報にも不織布を用いた機械的ファスナーの凹部材用シー
トが提案されている。しかし、これらの提案の凹部材用
シートは、バッキング材に部分的に面接着されたもので
強度的に弱く、凸部材を剥離させる時に毛羽立つという
問題があり、また、凸部材が入り込む嵩を維持すること
も困難であった。

【０００５】従って、本発明の目的は、風合いがよく、
生産性が良好であり、機械的ファスナーの凸部材を接着
させた場合の剥離力強度に優れ、且つ該凸部材を接着し
た後に剥離させた場合にも毛羽立ちが少なく、再度該凸
部材を接着させることができる、機械的ファスナーの凹
部材等として有用な不織布を提供することにある。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
の解消すべく鋭意検討した結果、特定の芯成分と鞘成分
とからなる芯／鞘構造を有する熱融着性複合繊維を用い
てなる不織布が上記目的を達成しうることを知見した。

【０００７】本発明は、上記知見に基づいてなされたも
ので、芯成分と鞘成分とが同種の樹脂成分で且つ鞘成分
の方が低融点である、芯／鞘構造を有する熱融着性複合
繊維を含む構成繊維からなり、該熱融着性複合繊維の含
有量が構成繊維中５０ｗｔ％以上であることを特徴とす
る不織布を提供するものである。

【０００８】また、本発明は、上記熱融着性複合繊維
が、各熱融着性複合繊維同士間の交点で融着されている
上記不織布を提供するものである。また、本発明は、上
記熱融着性複合繊維が、芯成分が融点１５０〜１７０℃
のポリプロピレンであり、鞘成分が融点１３０〜１５０
℃の低融点ポリプロピレンである上記不織布を提供する
ものである。また、本発明は、上記熱融着性複合繊維
が、芯成分が融点２５０〜２７０℃のポリエチレンテレ
フタレートであり、鞘成分が融点７０〜１８０℃の低融
点ポリエチレンテレフタレートである上記不織布を提供
するものである。

【０００９】また、本発明は、上記不織布が、上記構成
繊維からなるウエブを熱処理して得られるものであり、
該熱処理によるウエブの面積収縮率が１０％未満である
上記不織布を提供するものである。また、本発明は、上
記熱融着性複合繊維が、その融着点強度が３ｇｆ以上で
ある上記不織布を提供するものである。また、本発明
は、機械的ファスナーの凹部材用である上記不織布を提
供するものである。

【００１０】

【発明の実施の形態】以下、本発明の不織布について更
に詳細に説明する。本発明の不織布は、特定の熱融着性
複合繊維を、特定の含有量で含んでなる構成繊維からな
ることを特徴とする。

【００１１】本発明において用いられる上記の特定の熱
融着性複合繊維は、芯成分と鞘成分とが同種の樹脂成分
で且つ鞘成分の方が低融点である、芯／鞘構造を有する
熱融着性複合繊維である。ここで、上記の「同種の樹脂
成分」とは、鞘成分と芯成分とが、それぞれを構成する
樹脂成分の構造が類似（主たる構造が一致）しており、
相溶性の良いものであることを意味する。芯成分と鞘成
分との組み合わせとしては、具体的には、芯成分として
ポリプロピレン（ＰＰ）を用い、鞘成分として低融点Ｐ
Ｐを用いる組み合わせ、芯成分としてポリエチレンテレ
フタレート（ＰＥＴ）を用い、鞘成分として低融点ＰＥ
Ｔを用いた組み合わせ等が挙げられるが、これらには限
られず、芯成分と鞘成分との界面強度≧融着点強度＞３
ｇｆを満たすような芯成分と鞘成分との組み合わせであ
れば好ましく用いられる。

【００１２】また、上記の「同種の樹脂成分」には、樹
脂混合物（いわゆるブレンド物）も含まれる。従って、
芯成分をＰＥＴとし、鞘成分をＰＥＴを主成分とする樹
脂混合物としたり、芯成分をＰＰとし、鞘成分をＰＰを
主成分とする樹脂混合物とすることもできる。この際用
いられるＰＥＴを主成分とする樹脂混合物としては、Ｐ
ＥＴ１００重量部にポリエチレン（ＰＥ）を１００重量
部以下の割合で配合してなる樹脂混合物等が挙げられ
る。また、ＰＰを主成分とする樹脂混合物としては、Ｐ
Ｐ１００重量部にＰＥを２〜８重量部配合してなる樹脂
混合物等が挙げられる。尚、上記熱融着性複合繊維にお
ける上記芯成分と上記鞘成分との構成割合（重量比）
は、一般には２０〜８０：８０〜２０であるのが好まし
く、２０〜４０：８０〜６０がより好ましい。

【００１３】また、鞘成分の融点は、芯成分の融点より
も、１０〜１２０℃低いのが好ましく、具体的には、芯
成分の融点は、１２５〜２６０℃であり、鞘成分の融点
は、９０〜１５０℃であるのが好ましい。上記熱融着性
複合繊維の具体例としては、芯成分が融点１５０〜１７
０℃のポリプロピレンであり、鞘成分が融点１３０〜１
５０℃（ただし、芯成分の融点よりも低い）の低融点ポ
リプロピレンであるＰＰ／ＰＰ芯／鞘繊維；芯成分が融
点１２０〜１４０℃のポリエチレンであり、鞘成分が融
点９０〜１２０℃のポリエチレンであるＰＥ／ＰＥ芯／
鞘繊維；芯成分が融点２５０〜２７０℃のポリエチレン
テレフタレートであり、鞘成分が融点７０〜１８０℃の
低融点ポリエチレンテレフタレートであるＰＥＴ／ＰＥ
Ｔ芯／鞘繊維等が挙げられる。

【００１４】上記ＰＰ／ＰＰ芯鞘繊維において鞘成分と
して用いられる上記低融点ポリプロピレンとしては、公
知の低融点ポリプロピレンが特に制限なく用いられる。
該ＰＰ／ＰＰ芯鞘繊維において、上記鞘成分と上記芯成
分との割合は、上記鞘成分を３０〜７０重量部とし、上
記芯成分を７０〜３０重量部とするのが好ましく、高い
融着強度を得るためには、特に上記鞘成分を４０〜６０
重量部とし、上記芯成分を６０〜４０重量部とするのが
好ましい。このようなＰＰ／ＰＰ芯鞘繊維としては、Ｔ
ＰＣ繊維（例えば、商品名「ＴＰＣ」チッソ株式会社
製）、ＰＲ−Ｐ（例えば、商品名「ＰＲ」宇部日東化成
株式会社製）等の市販品を用いることもできる。

【００１５】上記ＰＥ／ＰＥ芯鞘繊維において鞘成分と
して用いられるポリエチレンとしては、通常公知のもの
が特に制限なく用いられる。上記ＰＥ／ＰＥ芯鞘繊維に
おいて、上記鞘成分と上記芯成分との割合は、上記鞘成
分を３０〜７０重量部とし、上記芯成分を７０〜３０重
量部とするのが好ましく、高い融着強度を得るために
は、特に上記鞘成分を４０〜６０重量部とし、上記芯成
分を６０〜４０重量部とするのが好ましい。

【００１６】上記ＰＥＴ／ＰＥＴ芯鞘繊維において鞘成
分として用いられる上記低融点ポリエステルとしては、
低融点ポリエステルであれば特に制限なく用いることが
できる。また、上記ＰＥＴ／ＰＥＴ芯鞘繊維において上
記鞘成分と芯成分との割合は、上記鞘成分を４０〜９０
重量部とし、上記芯成分を６０〜１０重量部とするのが
好ましく、上記鞘成分を５０〜９０重量部とし、上記芯
成分を５０〜１０重量部とするのが更に好ましい。この
ような低融点ポリエステルを鞘成分とする芯鞘構造を有
する繊維としては、ＥＬＫ繊維（例えば、商品名「ＥＬ
Ｋ」）やＴＢＦ繊維（例えば、商品名「ＴＢＦ」）（い
ずれも帝人株式会社製）、メルティ繊維（例えば、商品
名「メルティ４０８０」ユニチカ株式会社製）等の市販
品を用いることもできる。

【００１７】また、上記熱融着性複合繊維の繊度は、２
〜１２ｄ（デニール）であるのが好ましく、４〜１０ｄ
であるのが更に好ましい。更に、上記熱融着性複合繊維
の長さは、３〜１０ｃｍであるのが好ましく、４〜８ｃ
ｍであるのが更に好ましい。

【００１８】また、上記熱融着性複合繊維は、その融着
点強度が３ｇｆ以上であるのが好ましく、５ｇｆ以上で
あるのが更に好ましい（大きければ大きいほど好まし
い）。また、芯成分と鞘成分との界面強度は、上記熱融
着性複合繊維同士の交点における融着点強度よりも大き
いのが好ましい。上記融着点強度が、３ｇｆ未満である
と、本発明の不織布を機械的ファスナーの凹部材として
用いた場合に、凸部材を剥離させるときに、各構成繊維
の融着点の破壊が生じ、毛羽立ちの原因となるので、好
ましくない。尚、上記融着点強度は、以下の測定法に従
って測定されるものである。

【００１９】＜融着点強度の測定方法＞図１（ａ）に示
すような中央部に正方形状の切り込み〔１３（ａ）の一
点鎖線で示す部分〕が入れられた型紙４１に、２つの繊
維４２、４２’をそれぞれ直交させて且つ交点が上記の
正方形状の切り込みの中央に位置するように載置し、接
着剤にて該繊維４２、４２’を該型紙４１に接着する。
次いで、この繊維４２、４２’が貼り着けられた型紙４
１に、加工温度１４３℃の温風を、風速２．３ｍ／ｓｅ
ｃで、１２秒間吹き付けて熱処理を行う。熱処理されて
各繊維が熱接着された型紙４１を図１（ｂ）に示す点線
に沿って切断し、図１（ｃ）に示すように各繊維４２、
４２’の端部がそれぞれ接着された正方形状の切片４
３、４３’を得る。次に、各切片４３、４３’をそれぞ
れ図１（ｃ）に示す矢印方向に５０ｍｍ／ｍｉｎの速度
で引っ張り、上記交点の強力を測定し、これを融着点強
度とする。

【００２０】また、上記熱融着性複合繊維の上記の特定
の含有量は、構成繊維全体中５０ｗｔ％以上、好ましく
は７０〜１００ｗｔ％である。５０ｗｔ％未満である
と、各構成繊維間の融着点強度が不足して、本発明の不
織布を機械的ファスナーの凹部材として用いた場合に毛
羽立ちが生じてしまう。即ち、本発明の不織布を構成す
る上記構成繊維は、その全てが上記熱融着性複合繊維に
より構成されていてもよいが、上記熱融着性複合繊維が
全体の５０ｗｔ％以上含まれていればこれと他の繊維と
を混合した繊維混合物でもよい。この際用いられる上記
の他の繊維としては、通常のポリエステル繊維、通常の
ポリプロピレン繊維、通常のレーヨン繊維、通常のアク
リル繊維、通常のコットン繊維、通常のナイロン繊維、
通常のＰＰ／ＰＥ（芯／鞘）構造の複合繊維、通常のＰ
ＥＴ／ＰＥ（芯／鞘）構造の複合繊維、通常のポリビニ
ルアルコール（ＰＶＡ）繊維等が挙げられる。

【００２１】次に、上記構成繊維からなる本発明の不織
布について説明する。本発明の不織布は、上記構成繊維
からなる不織布であるが、該不織布において、上記熱融
着性複合繊維は、各熱融着性複合繊維同士間の交点で融
着されているのが好ましい。ここで、上記「各熱融着性
複合繊維同士間の交点で融着されている」とは、該交点
のみで融着されていること及び該交点の全てにおいて融
着されていることを意味するものではなく、「少なくと
も該交点（交点の一部）において融着されている」こと
を意味するものである。

【００２２】また、本発明の不織布は、上記構成繊維か
らなるウエブを熱処理して得られるものであり、該熱処
理によるウエブの面積収縮率が１０％未満であるのが好
ましい（０％が理想であり、小さいほど好ましい）。上
記面積収縮率が１０％を超えると、収縮による繊維のへ
たり、不織布の硬化が生じ、本発明の不織布を機械的フ
ァスナーの凹部材として用いた場合に凸部材が入りこむ
空間が維持できず、また剥離力も小さくなるので、好ま
しくない。

【００２３】また、上記面積収縮率は、下記の如くして
調節することができる。即ち、繊維成形時の延伸倍率を
下げる方法、芯成分の樹脂成分として剛性の高いものを
用いる方法、鞘成分の樹脂成分として融点の低いものを
用いる方法、熱処理時に分子内に歪みが生じづらい樹脂
を構成繊維の樹脂成分として用いる方法などを行うこと
により調節できる。また、熱処理温度を低く設定し、風
量を上げる等、不織布加工上の条件を調節することによ
っても調節できる。

【００２４】また、上記面積収縮率は下記のごとくして
測定されるものである。〔面積収縮率の測定法〕目付３０ｇ／ｍ²のウェブを作
製（縦４５ｃｍ×横３０ｃｍ）し、該ウェブのほぼ中央
部において、縦方向及び横方向にそれぞれ２０ｃｍの間
隔で２点マークする。このマークしたウェブを１２０℃
の熱風で１分間の加熱処理を行い、熱処理後の縦方向及
び横方向の２点のマーク間の距離（２点間距離）を測定
する。そして、得られた測定値を下記数式〔数１〕に代
入して面積収縮率を求める

【００２５】

【数１】

【００２６】また、本発明の不織布の引張強度は、ＭＤ
方向（製造時の機械の流れ方向）においては１０００ｇ
重／５０ｍｍ以上であり、ＣＤ方向（ＭＤ方向に対して
垂直な方向）においては２００ｇ重／５０ｍｍ以上であ
るのが好ましい。ここで、上記引張強度は、下記の測定
法により測定されるものである。引張強度；測定装置と
して、オリエンテック（株）製、「テンシロンＲＴＡ−
１００」を使用し、サンプルとして不織布を２００×５
０ｍｍにカットしたものを用意した。そして、該サンプ
ルを、チャック間距離を７５ｍｍ、引張り速度３００ｍ
ｍ／ｍｉｎの条件で引張り、サンプルが破断するときの
応力を測定し、これを引張強度とした。尚、測定はＭＤ
方向及びＣＤ方向の両方について各１０回行い、平均値
を測定値とした。

【００２７】また、本発明の不織布の坪量は２０〜５０
ｇ／ｍ²であるのが好ましく、繊維密度は、０．０１〜
０．０５ｇ／ｃｍ³であるのが好ましい。

【００２８】本発明の不織布は、下記の如くして製造す
ることができる。即ち、上記構成繊維により、ウェブを
常法に従って作成し、得られたウェブを通常の熱処理す
ることにより、容易に得ることができる。

【００２９】本発明の不織布は、上述の如く構成されて
いるので、機械的ファスナーの凹部材用として有用であ
るほか、床用ワイパー、ナプキンやおむつ等の吸収性物
品の部材や表面材等に用いることもできる。特に、本発
明の不織布は、展開型の使い捨ておむつにおける止着テ
ープシステムのファスニングテープとして機械的ファス
ナーの凸部材を用いてなるおむつに用いられる、ランデ
ィングテープや裏面シート（裏面シートとして用いる場
合にはランディングテープを省略することも可能であ
る）として有用である。尚、上記の機械的ファスナー凸
部材とは、鍵状やキノコ形状などの凸状の係合部が多数
付設されてなるシート等であり、「マジックテープ」
（登録商標、クラレ社製）、「クイックロン」（登録商
標、ＹＫＫ社製）、「マジクロス」（登録商標、カネボ
ウベルタッチ社製）等の市販品が特に制限なく用いられ
る。そして、上記凹部材は、上記凸部材に係合可能にな
されているシート等を意味する。

【００３０】

【実施例】次いで、実施例により本発明を更に具体的に
説明するが、本発明はこれらに限定されるものではな
い。尚、以下の実施例における各試験は、それぞれ下記
の如くして行ったものである。

【００３１】（タック力）図２に示すように、得られた
不織布１に凸部材２０（３０×３０ｍｍ）（図３参照）
（「ＣＳ−200 ９００ＰＰＩ」商品名、３Ｍ製）を圧
着し、垂直方向（矢印方向）に凸部材２０が設けられた
台紙２２を３００ｍｍ／ｍｉｎで引張り、凸部材２０が
不織布１から離れたときの引張力を求め、これをタック
力とした。圧着は、不織布１上に凸部材２０を置き、１
６．７ｇｆ／ｃｍ²の静荷重を１０秒間かけることによ
って行った。尚、上記凸部材２０は、図３に示すよう
に、台紙２２の一面上に両面テープ２３を介して固定さ
れており、該台紙２２の他面上における該凸部材２０と
対向する位置には剥離角度を０°に保つために両面テー
プ２３を介してアクリル板２１が固定されている。ま
た、上記不織布１は、図４に示すように、アクリル板３
上に両面テープ２を介して固定して用いた。

【００３２】（剥離力）不織布１を５ｃｍ×５ｃｍに裁
断し、上記不織布１を両面テープを用いてメリーズパン
ツ〔商品名、花王（株）製の使い捨ておむつ〕の外層不
織布（裏面シート）上に貼り付けた。また、３ｃｍ×３
ｃｍの凸部材を用意し、該凸部材の裏面側を３ｃｍ×３
ｃｍの台紙に貼り付け、更に該台紙上に該凸部材と同じ
大きさの基材フィルムを貼り付けて、一方の端部側にお
いて、台紙のみからなる部分が幅１０ｍｍで形成されて
なる凸部材サンプル２０’を作成した。次いで、図５に
示すように、凸部材サンプル２０’をその一端部２０ａ
を１０ｍｍ（台紙のみにより形成されている部分を）残
して上記不織布１上に静置し、該凸部材サンプル２０’
上に１ｋｇのローラーを１往復させて、該凸部材サンプ
ル２０’を該不織布１に圧着させた。その後、上記一端
部２０ａを持って、矢印方向（凸部材サンプル２０’の
長手方向と同じ方向）に該凸部材サンプル２０’を３０
０ｍｍ／ｍｉｎで引っ張り、凸部材サンプル２０’が不
織布１より剥離されるのに必要な力を測定した。同様の
操作を１０回繰り返し、その平均値を剥離力とした。
尚、測定データのデータ処理には、オリエンテック
（株）剥離試験モードデータ処理ソフト〔商品名「ＭＰ
−１００Ｐ」（ＭＳ−ＤＯＳ）Ｖｅｒ．４３．１〕を用
い、その中の「５点平均荷重の値」にて剥離力を評価し
た。尚、上記台紙及び基材フィルムとしては、上記凸部
材を固定できるものであれば任意である。

【００３３】（毛羽立ち）剥離力測定後の不織布１の表
面を目視することにより、その毛羽立ちを５段階にて評
価した。１級；毛羽立ちなし２級；毛羽立ち小３級；毛羽立ち中４級；毛羽立ち大５級；不織布破壊

【００３４】〔実施例１〕芯成分として融点１６２℃の
ＰＰを用い、鞘成分として融点１４３℃のＰＰを用いて
なる低熱収縮性、高融着点強度の熱融着性複合繊維１０
０ｗｔ％により、ウェブを形成し、得られたウェブを１
４６℃の熱風で３０秒間熱処理して、本発明の不織布を
得た。尚、上記熱融着性複合繊維において、芯成分と鞘
成分との重量比は、６０：４０であり、繊度は４ｄであ
り、繊維長は、５１mmであった。また、得られた不織布
の目付は、４０ｇ／ｍ²であった。得られた不織布につ
いて、上述の方法に準じて面積収縮率及び融着点強度を
測定し、さらに、タック力、剥離力及び毛羽立ちを評価
した。その結果を〔表１〕に示す。

【００３５】〔実施例２〕芯成分として融点２５５℃の
ＰＥＴを用い、鞘成分として融点１３７℃のＰＥＴを用
いてなる低熱収縮性、高融着点強度の熱融着性複合繊維
１００ｗｔ％により、ウェブを形成し、得られたウェブ
を１４６℃の熱風で３０秒間熱処理して、本発明の不織
布を得た。尚、上記熱融着性複合繊維において、芯成分
と鞘成分との重量比は、３０：７０であり、繊度は６ｄ
であり、繊維長は、５１mmであった。また、得られた不
織布の目付は、４３ｇ／ｍ²であった。得られた不織布
について、実施例１と同様にして面積収縮率及び融着点
強度を測定し、さらに、タック力、剥離力及び毛羽立ち
を評価した。その結果を〔表１〕に示す。

【００３６】〔比較例１〕芯成分として融点１６３℃の
ＰＰを用い、鞘成分として融点１３０℃のＰＥを用いて
なる熱融着性複合繊維１００ｗｔ％により、ウェブを形
成し、得られたウェブを１４０℃の熱風で３０秒間熱処
理して、不織布を得た。尚、上記熱融着性複合繊維にお
いて、芯成分と鞘成分との重量比は、６０：４０であ
り、繊度は４ｄであり、繊維長は、５１mmであった。ま
た、得られた不織布の目付は、３９ｇ／ｍ²であった。
得られた不織布について、実施例１と同様にして面積収
縮率及び融着点強度を測定し、さらに、タック力、剥離
力及び毛羽立ちを評価した。その結果を〔表１〕に示
す。

【００３７】〔比較例２〕芯成分として融点１６０℃の
ＰＰを用い、鞘成分として融点１３０℃のＰＰを用いて
なる熱融着性複合繊維４０ｗｔ％と、融点２５０℃のＰ
ＥＴからなる繊維６０ｗｔ％とを用いて、ウェブを形成
し、得られたウェブを１４６℃の熱風で３０秒間熱処理
して、不織布を得た。尚、上記熱融着性複合繊維におい
て、芯成分と鞘成分との重量比は、６０：４０であり、
繊度は、ＰＰ／ＰＰ繊維は６ｄであり、ＰＥＴ繊維は６
ｄであり、繊維長は、共に５１mmであった。また、得ら
れた不織布の目付は、４２ｇ／ｍ²であった。得られた
不織布について、実施例１と同様にして面積収縮率及び
融着点強度を測定し、さらに、タック力、剥離力及び毛
羽立ちを評価した。その結果を〔表１〕に示す。

【００３８】〔比較例３〕芯成分として融点２５０℃の
ＰＥＴを用い、鞘成分として融点１３０℃のＰＥを用い
てなる熱融着性複合繊維１００ｗｔ％により、ウェブを
形成し、得られたウェブを１４６℃の熱風で３０秒間熱
処理して、不織布を得た。尚、上記熱融着性複合繊維に
おいて、芯成分と鞘成分との重量比は、６０：４０であ
り、繊度は４ｄであり、繊維長は、５１mmであった。ま
た、得られた不織布の目付は、４３ｇ／ｍ²であった。
得られた不織布について、実施例１と同様にして面積収
縮率及び融着点強度を測定し、さらに、タック力、剥離
力及び毛羽立ちを評価した。その結果を〔表１〕に示
す。

【００３９】

【表１】

【００４０】〔表１〕に示す結果から明らかなように、
本発明の不織布は、タック力や剥離力、さらには毛羽立
ちにも優れているのに対し、比較例１の不織布では、芯
成分と鞘成分との界面強度が小さく、剥離力は大きいも
のの、毛羽立ちも多い。また、比較例２の不織布では、
剥離力があまり高くなく、さらには毛羽立ちも多い。更
に、比較例３の不織布では、融着点強度が小さく、剥離
力は大きいが、毛羽立ちも多い。

【００４１】

【発明の効果】本発明の不織布は、風合いがよく、生産
性が良好であり、機械的ファスナーの凸部材を接着させ
た場合の剥離力強度に優れ、且つ該凸部材を接着した後
に剥離させた場合にも毛羽立ちが少なく、再度該凸部材
を接着させることができる、機械的ファスナーの凹部材
等として有用なものである。本発明の不織布が上述のよ
うな効果を奏する理由は、定かではないが、芯／鞘成分
が同系列の成分でない熱融着性複合繊維〔例えば、ポリ
プロピレン（ＰＰ）／ポリエチレン（ＰＥ）、ポリエチ
レンテレフタレート（ＰＥＴ）／ポリエチレン（Ｐ
Ｅ）〕の場合、融着点強度より芯／鞘界面を剥離させる
のに必要な力（芯／鞘剥離力）が小さいため、凸部材と
の剥離時において芯／鞘の剥離が生じ、その結果剥離後
の不織布の毛羽は大きくなり、更にくりかえして剥離を
行うと、剥離力は小さくなる。それに対し、芯成分と鞘
成分とが同系列の成分である場合、芯／鞘の剥離は起こ
りづらく（芯／鞘剥離力大）、凸部材との剥離時におけ
る剥離力は融着点強度に依存する。よって芯／鞘成分に
同系列成分を有する複合繊維を用い、融着点強度を高く
すれば、毛羽が小さく、大きな剥離力を有し、更にくり
かえし剥離を行っても大きな剥離力を有する不織布を得
ることができるためであると考えられる。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１（ａ）〜（ｃ）は、それぞれ融着点強度の
測定法を示す概略図である。

【図２】図２は、タック力の測定法を示す概略図であ
る。

【図３】図３は、タック力を測定する際の機械的ファス
ナーの凸部材の取り付け法を示す概略図である。

【図４】図４は、タック力を測定する際の不織布の取り
付け法を示す概略図である。

【図５】図５は、剥離力の測定法を示す概略図である。

【図６】図６は、従来の凹部材用シートの部分拡大図で
ある。

【図７】図７は、従来の不織布を示す部分拡大図であ
る。

【図８】図８は、従来の不織布を示す部分拡大図であ
る。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】芯成分と鞘成分とが同種の樹脂成分で且
つ鞘成分の方が低融点である、芯／鞘構造を有する熱融
着性複合繊維を含む構成繊維からなり、該熱融着性複合
繊維の含有量が構成繊維中５０ｗｔ％以上であることを
特徴とする不織布。
【請求項２】上記熱融着性複合繊維は、各熱融着性複
合繊維同士間の交点で融着されていることを特徴とする
請求項１記載の不織布。
【請求項３】上記熱融着性複合繊維は、芯成分が融点
１５０〜１７０℃のポリプロピレンであり、鞘成分が融
点１３０〜１５０℃の低融点ポリプロピレンであること
を特徴とする請求項１又は２記載の不織布。
【請求項４】上記熱融着性複合繊維は、芯成分が融点
２５０〜２７０℃のポリエチレンテレフタレートであ
り、鞘成分が融点７０〜１８０℃の低融点ポリエチレン
テレフタレートである請求項１又は２記載の不織布。
【請求項５】上記不織布は、上記構成繊維からなるウ
エブを熱処理して得られるものであり、該熱処理による
ウエブの面積収縮率が１０％未満であることを特徴とす
る請求項１〜４の何れかに記載の不織布。
【請求項６】上記熱融着性複合繊維は、その融着点強
度が３ｇｆ以上であることを特徴とする請求項１〜５の
何れかに記載の不織布。
【請求項７】上記不織布が、機械的ファスナーの凹部
材用であることを特徴とする請求項１〜６の何れかに記
載の不織布。