JPH1026077A - 両頭ピストン式圧縮機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 両頭ピストン式圧縮機において、各シリンダ
ボア間での吸入圧のバラツキの発生を抑制し、シリンダ
ボア内への冷媒ガスの吸入効率を高めて、圧縮運転の安
定化及び圧縮効率の向上を図る。 【解決手段】 シリンダブロック１１，１２に形成され
た複数のシリンダボア２４内に両頭型ピストンを往復動
可能に収容する。吸入冷媒ガスをクランク室内に導入し
てから、シリンダブロック１１，１２の吸入通路１６を
介して前後両ハウジングの吸入室内に振り分けた後、吸
入ポート３８を通して各シリンダボア２４内に吸入する
ように構成する。吸入通路１６の数をシリンダボア２４
の数よりも少なく形成する。各シリンダボア２４に対応
する吸入ポート３８を吸入通路１６の近傍に配置する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、例えば車両空調
装置等に使用される両頭ピストン式圧縮機に関るもので
ある。

【０００２】

【従来の技術】この種の両頭ピストン式圧縮機において
は、一対のシリンダブロックの前後両端面にバルブプレ
ートを介してハウジングが接合固定されている。前記シ
リンダブロックの間にはクランク室が区画形成されると
ともに、前記ハウジング内に吸入室及び吐出室が区画形
成されている。各シリンダブロックには、複数のシリン
ダボア及び吸入通路が設けられている。そのシリンダボ
アの内部には、両頭型のピストンが往復動可能に収容さ
れている。前記バルブプレートには、前記吸入室とシリ
ンダボアとを連通する吸入ポートと、その吸入ポートを
開閉するための吸入弁とが備えられている。

【０００３】この従来構成においては、前記ピストンの
往復動に伴い、吸入冷媒ガスが外部冷媒回路から前記ク
ランク室内に導入される。そして、前記吸入通路を介し
て前後両ハウジングの吸入室内に振り分けられ、その
後、吸入ポートを通して各シリンダボア内に吸入され
る。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】ところが、この従来の
両頭ピストン式圧縮機においては、各シリンダボアと対
応する吸入ポートが駆動シャフトの回転方向に対して所
定位置に配置されている。また、それらの吸入ポートを
開閉するための吸入弁が、駆動シャフトの回転方向に対
して同方向へ指向するように形成されている。しかも、
近年の多気筒化の傾向に伴って、シリンダブロックの断
面積におけるシリンダボアの占める割合が増大してい
る。このため、スペース上の問題から、吸入通路を気筒
数と同一の数、すなわち各シリンダボアと対応する数だ
け形成することが困難となることがあった。

【０００５】これらのため、圧縮運転時に吸入室内で圧
力分布が発生し、吸入通路に近いシリンダボアと、吸入
通路から離れたシリンダボアとの間で、吸入圧にバラツ
キ（吸入圧損）が生じて、圧縮運転が不安定になるとい
う問題があった。

【０００６】また、このような各シリンダボア間での吸
入圧のバラツキにより、低圧の冷媒ガスを吸入したシリ
ンダボアでは、所定の吐出圧力まで圧縮するために圧縮
比が高くなる。そして、吐出ガス量のわりには大きな動
力を必要として、動力損失を招くとともに、吐出ガスの
温度が上昇して、外部冷媒回路での冷房能力の低下を招
くという問題があった。

【０００７】さらに、低圧の冷媒ガスを吸入するシリン
ダボアでは、シリンダボア内への吸入圧が低くなって、
外部冷媒回路からの冷媒ガスの引き込み量が少なくな
る。このため、冷媒ガスの流量が減少して、エバポレー
タの圧力が上昇し、冷房能力が低下するという問題があ
った。

【０００８】この発明は、このような従来の技術に存在
する問題点に着目してなされたものである。その目的と
するところは、各シリンダボア間で吸入圧にバラツキが
生じるのを抑制することができて、シリンダボア内への
冷媒ガスの吸入効率を高めることができ、圧縮運転の安
定化及び圧縮効率の向上を図ることができる両頭ピスト
ン式圧縮機を提供することにある。

【０００９】

【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、請求項１に記載の両頭ピストン式圧縮機の発明に
おいては、吸入通路の数をシリンダボアの数よりも少な
くするとともに、各シリンダボアに対応する吸入ポート
を吸入通路の近傍に配置したものである。

【００１０】請求項２に記載の発明では、請求項１に記
載の両頭ピストン式圧縮機の発明において、吸入弁は、
前記吸入通路をほぼ指向する方向に延びるように形成し
たものである。

【００１１】請求項３に記載の発明では、請求項１また
は２に記載の両頭ピストン式圧縮機の発明において、前
記吸入弁は、その基端部がシリンダボアの内周円からシ
リンダボアの直径方向に沿って延びるように形成したも
のである。

【００１２】請求項４に記載の発明では、請求項１〜３
のいずれかに記載の両頭ピストン式圧縮機の発明におい
て、シリンダブロックにはハウジング固定用のボルトを
挿通するための複数のボルト挿通孔を形成し、前記吸入
通路は複数のボルト挿通孔の内の一部を兼用しているも
のである。

【００１３】請求項５に記載の発明では、請求項４に記
載の両頭ピストン式圧縮機の発明において、前記吸入通
路は、シリンダブロックの最下部に位置するボルト挿通
孔を避けて、他のボルト挿通孔と兼用しているものであ
る。

【００１４】請求項６に記載の発明では、請求項４また
は５に記載の両頭ピストン式圧縮機の発明において、前
記吸入通路は、シリンダブロックに形成された吐出通路
に近いボルト挿通孔を避けて、他のボルト挿通孔と兼用
しているものである。

【００１５】従って、請求項１に記載の両頭ピストン式
圧縮機では、いずれのシリンダボアに対応する吸入ポー
トにおいても、吸入通路との距離が短いものとなる。こ
のため、吸入通路を介して前後の両吸入室内に振り分け
られた吸入冷媒ガスが、吸入ポートを通して各シリンダ
ボア内に吸入される際の吸入抵抗が低減される。また、
冷媒ガスは吸入通路からほぼ直接的に吸入ポート、そし
てシリンダボア内に供給されて、各シリンダボア間での
吸入圧の大きなバラツキ（吸入圧損）の発生が抑制され
る。そして、各シリンダボア内への冷媒ガスの吸入効率
が向上されて、外部冷媒回路からのクランク室への吸入
冷媒ガスの引き込み量が増大される。しかも、圧縮比が
極端に高いシリンダボアが存在することがなく、動力損
失及び冷房能力の低下が抑制される。

【００１６】請求項２に記載の両頭ピストン式圧縮機に
おいては、各吸入ポートを開閉する吸入弁が吸入通路を
ほぼ指向する方向に延びるように形成されている。この
ため、各シリンダボアにおいて吸入抵抗及び吸入圧損が
一層低減され、シリンダボア内への冷媒ガスの吸入効率
がより向上される。

【００１７】請求項３に記載の両頭ピストン式圧縮機に
おいては、各吸入弁がシリンダボアの直径方向に沿って
延長されている。このため、各吸入弁の首部が長くなっ
て、吸入弁が開きやすくなり、シリンダボア内への冷媒
ガスの吸入効率が一層向上される。

【００１８】請求項４に記載の両頭ピストン式圧縮機に
おいては、シリンダブロックにハウジング固定用のボル
トを挿通するための複数のボルト挿通孔が形成され、吸
入通路が複数のボルト挿通孔の内の一部と兼用されてい
る。このため、吸入通路として兼用していないボルト挿
通孔は、例えば潤滑通路として利用することができる。

【００１９】請求項５に記載の両頭ピストン式圧縮機に
おいては、吸入通路がシリンダブロックの最下部に位置
するボルト挿通孔を避けて、他のボルト挿通孔と兼用さ
れている。このため、吸入通路として兼用していないボ
ルト挿通孔であって、特にシリンダブロックの最下部に
位置するボルト挿通孔を潤滑通路として利用することが
できる。

【００２０】請求項６に記載の両頭ピストン式圧縮機に
おいては、吸入通路がシリンダブロックに形成された吐
出通路に近いボルト挿通孔を避けて、他のボルト挿通孔
と兼用されている。このため、吸入通路が吐出通路から
離間して配置されて、圧力の高低差の大きな両通路間の
シール性を確保することができる。よって、吸入通路と
吐出通路との間でのガス漏れによる圧縮効率の低下が抑
制される。

【００２１】

【発明の実施の形態】以下に、この発明の一実施形態
を、図面に基づいて詳細に説明する。図１及び図２に示
すように、一対のシリンダブロック１１，１２は、対向
端縁において互いに接合されている。フロントハウジン
グ１３は、フロント側シリンダブロック１１の前端面に
バルブプレート１４を介して接合されている。リヤハウ
ジング１５は、リヤ側シリンダブロック１２の後端面に
バルブプレート１４を介して接合されている。

【００２２】５つのボルト挿通孔１６，１７，１８は、
前記各シリンダブロック１１，１２の両端部間に、ほぼ
同一円周上で所定間隔おきに貫通形成されている。５本
の通しボルト１９は、フロントハウジング１３から両シ
リンダブロック１１，１２の各ボルト挿通孔１６，１
７，１８を通して、リヤハウジング１５のネジ孔２０に
螺合されている。そして、これらの通しボルト１９によ
り、フロントハウジング１３及びリアハウジング１５
が、バルブプレート１４を介してシリンダブロック１
１，１２の両端面に締結固定されている。

【００２３】駆動シャフト２１は、前記両シリンダブロ
ック１１，１２及びフロントハウジング１３の中心に、
前後一対のラジアルベアリング２２Ａ，２２Ｂを介して
回転可能に支持されている。その駆動シャフト２１の前
端外周とフロントハウジング１３との間には、リップシ
ール２３が介装されている。そして、この駆動シャフト
２１は、図示しないクラッチを介して車両エンジン等の
外部駆動源に作動連結され、その外部駆動源により回転
駆動される。

【００２４】５つのシリンダボア２４は、前記駆動シャ
フト２１と平行に延びるように、各シリンダブロック１
１，１２の両端部間に同一円周上で所定間隔おきに貫通
形成されている。両頭型のピストン２５は、各シリンダ
ボア２４内に往復動可能に収容され、それらの両端面と
バルブプレート１４との間において、各シリンダボア２
４内には圧縮室２６が形成される。

【００２５】クランク室２７は、前記両シリンダブロッ
ク１１，１２の中間内部に区画形成されている。斜板２
８は、クランク室２７内において駆動シャフト２１に嵌
合固定され、その外周部が一対の半球状のシュー２９を
介してピストン２５の中間部に係留されている。そし
て、駆動シャフト２１が回転されるとき、この斜板２８
を介してピストン２５が往復動される。

【００２６】一対のスラストベアリング３０は、前記斜
板２８のボス部両端と各シリンダブロック１１，１２の
内端との間に介装されている。これらのスラストベアリ
ング３０を介して、斜板２８が両シリンダブロック１
１，１２間に挟着保持されている。そして、圧縮機の運
転時に、斜板２８に作用するスラスト方向の圧縮反力
が、これらのスラストベアリング３０を介してシリンダ
ブロック１１，１２で受け止められる。

【００２７】図１及び図３に示すように、吸入室３１
は、前記フロントハウジング１３及びリヤハウジング１
５内の外周部に、ほぼ環状に区画形成されている。ま
た、前述した５つのボルト挿通孔１６，１７，１８の内
で、シリンダブロック１１，１２の最下部に位置する１
つのボルト挿通孔１７と、後述する吐出通路３３に近い
ボルト挿通孔１８とを避けて、他のボルト挿通孔１６に
より、シリンダボア２４の数よりも少ない３つの吸入通
路が兼用形成されている。

【００２８】これらのボルト挿通孔兼用の吸入通路１６
は、通しボルト１９の外径より十分大きな開口面積を有
する断面ほぼ三角形状に形成されている。この吸入通路
１６は、その内端がクランク室２７に連通されるととも
に、外端が前後両吸入室３１に連通されている。そし
て、図示しない外部冷媒回路からクランク室２７内に導
入される吸入冷媒ガスが、これらの吸入通路１６を介し
て両吸入室３１内に振り分け供給される。

【００２９】吐出室３２は、前記フロントハウジング１
３及びリヤハウジング１５内の内周部に環状に区画形成
されている。吐出通路３３は、シリンダブロック１１，
１２の両端部間に貫通形成され、その外端が両吐出室３
２に連通されている。吐出マフラー３４は、リヤ側シリ
ンダブロック１２の外周上部に配設され、通孔３５を介
して吐出通路３３に連通されている。そして、前後両吐
出室３２内の吐出冷媒ガスが、吐出通路３３、通孔３５
及び吐出マフラー３４を介して図示しない外部冷媒回路
に吐出される。

【００３０】なお、前述した５つのボルト挿通孔１６，
１７，１８の内で、吐出通路３３の近くに位置する１つ
のボルト挿通孔１８は、通しボルト１９を挿通できる程
度の内径を有する断面円形状に形成されている。そし
て、このボルト挿通孔１８は、吸入通路等に兼用するこ
となく、通しボルト１９の挿通専用として使用されるよ
うになっている。

【００３１】吸入弁機構３６は、前記各バルブプレート
１４のシリンダブロック１１，１２側の側面に配設さ
れ、ピストン２５の往復動時に、この吸入弁機構３６に
より、両吸入室３１から各シリンダボア２４の圧縮室２
６内に冷媒ガスが吸入される。吐出弁機構３７は、各バ
ルブプレート１４のシリンダブロック１１，１２と反対
側の側面に配設され、ピストン２５の往復動時に、この
吐出弁機構３７により、各シリンダボア２４の圧縮室２
６内で圧縮された冷媒ガスが両吐出室３２に吐出され
る。

【００３２】そこで、前記吸入弁機構３６及び吐出弁機
構３７の構成について詳述する。図１〜図３に示すよう
に、前記両バルブプレート１４は、金属板により形成さ
れ、各シリンダボア２４と対応する部分には吸入ポート
３８及び吐出ポート３９が形成されている。そして、各
吸入ポート３８は前記吸入通路１６の近傍に位置するよ
うに配置され、各吐出ポート３９はバルブプレート１４
の中心寄りに位置するように配置されている。

【００３３】前記吸入弁機構３６は、金属板よりなる吸
入弁形成板４０を備え、各吸入ポート３８と対向する部
分には、それらを開閉するための５つの吸入弁４０ａが
形成されている。各吸入弁４０ａは、その基端部をシリ
ンダボア２４の内周縁に位置させた状態で、シリンダボ
ア２４の直径方向に沿って、隣接する吸入通路１６をほ
ぼ指向する方向に延長配置されている。

【００３４】前記吐出弁機構３７は、金属板よりなる吐
出弁形成板４１と、金属板の両側面にゴムをコーティン
グしてなるガスケット兼用のリテーナプレート４２とか
ら構成されている。吐出弁形成板４１には、各吐出ポー
ト３９と対応するように５つの吐出弁４１ａが形成され
ている。また、リテーナプレート４２には、各吐出弁４
１ａの開放度を規制するためのリテーナ４２ａが形成さ
れている。

【００３５】図１、図３及び図４に示すように、サイク
ロン方式の油分離室４３は、前記吐出マフラー３４内に
形成され、その一側には第１貯油室４４が連通形成され
ている。そして、各吐出室３２から吐出通路３３及び通
孔３５を介して油分離室４３内に導入される吐出冷媒ガ
スが、油分離室４３の周壁内面に沿って回転され、遠心
力によって冷媒ガスに含まれる潤滑油が分離されて、第
１貯油室４４に貯溜される。

【００３６】第２貯油室４５は、前記リヤハウジング１
５の中心及びリヤ側シリンダブロック１２の軸孔後端に
形成され、絞り通路４６を介して第１貯油室４４に連通
されている。そして、第１貯油室４４内の潤滑油が、絞
り通路４６を介して第２貯油室４５内に導入される。そ
の潤滑油の一部が、リヤ側シリンダブロック１２の軸孔
に嵌着された嵌着体４７の通孔４８を通して、リヤ側ラ
ジアルベアリング２２Ｂに供給され、そのベアリング２
２Ｂが潤滑される。

【００３７】第１油溝４９は前記リヤ側シリンダブロッ
ク１２の後面に形成され、その上端が第２貯油室４５に
連通されるとともに、下端がシリンダブロック１１，１
２の最下部に位置するボルト挿通孔１７に連通されてい
る。第２油溝５０は、フロント側シリンダブロック１１
の前面に形成され、その上端がフロント側シリンダブロ
ック１１の軸孔前端に連通されるとともに、下端が最下
部に位置するボルト挿通孔１７に連通されている。

【００３８】また、シリンダブロック１１，１２の最下
部に位置するボルト挿通孔１７は、通しボルト１９の外
径より大きな内径を有する断面円形状に形成されるとと
もにクランク室２７と隔絶された潤滑通路を兼用するよ
うになっている。そして、第２貯油室４５内の潤滑油
が、第１油溝４９、ボルト挿通孔兼用の潤滑通路１７及
び第２油溝５０を介してフロント側ラジアルベアリング
２２Ａの部分に供給され、そのベアリング２２Ａ及びリ
ップシール２３が潤滑される。

【００３９】次に、前記のように構成された両頭ピスト
ン式圧縮機の動作を説明する。さて、このピストン式圧
縮機において、図示しない車両エンジン等の外部駆動源
により駆動シャフト２１が回転されると、斜板２８を介
して各ピストン２５がシリンダボア２４内で往復動され
る。それにより、冷媒ガスが、図示しない外部冷媒回路
からクランク室２７に吸入される。このクランク室２７
内の冷媒ガスは、ピストン２５の上死点位置から下死点
位置への復動動作によって吸入弁４０ａの開放される
と、各吸入通路１６を介して前後両吸入室３１に振り分
け導入され、さらに吸入ポート３８を通して各シリンダ
ボア２４の圧縮室２６内に吸入される。そして、圧縮室
２６内の冷媒ガスは、ピストン２５の下死点位置から上
死点位置への往動動作によって、所定の圧力に達っする
まで圧縮された後、吐出弁４１ａを押し退けて吐出ポー
ト３９を通して吐出室３２内に吐出される。また、吐出
室３２内に吐出された冷媒ガスは、吐出通路３３及び通
孔３５を介して吐出マフラー３４内に導入される。そし
て、この吐出マフラー３４の油分離室４３内において、
吐出冷媒ガスに含まれる潤滑油が遠心分離され、残りの
冷媒ガスが外部冷媒回路に供給される。

【００４０】一方、油分離室４３で分離された潤滑油
は、第１貯油室４４及び絞り通路４６を介して第２貯油
室４５内に貯溜される。そして、この潤滑油は、通孔４
８を介してリヤ側ラジアルベアリング２２Ｂに供給され
るとともに、第１油溝４９、潤滑通路１７及び第２油溝
５０を介してフロント側ラジアルベアリング２２Ａに供
給される。

【００４１】前記の実施形態によって期待できる効果に
ついて、以下に記載する。 （ａ） この実施形態の両頭ピストン式圧縮機において
は、吸入通路１６の数がシリンダボア２４の数よりも少
なく形成され、各シリンダボア２４に対応する吸入ポー
ト３８が吸入通路１６の近傍に配置されている。つま
り、いずれのシリンダボア２４に対応する吸入ポート３
８においても、吸入通路１６との距離が短いものとな
る。このため、クランク室２７内から吸入通路１６を介
して吸入室３１内に振り分けられた吸入冷媒ガスが、吸
入ポート３８を通して各シリンダボア２４内に吸入され
る際の吸入抵抗が低減される。また、冷媒ガスは吸入通
路１６からほぼ直接的に吸入ポート３８、そしてシリン
ダボア２４内に供給されて、各シリンダボア２４間の吸
入圧において、大きなバラツキ（吸入圧損）の発生が抑
制される。従って、圧縮機の圧縮運転を安定化させるこ
とができる。また、シリンダボア２４内への冷媒ガスの
吸入効率を向上することができて、外部冷媒回路からの
クランク室２７への吸入冷媒ガスの引き込み量が増大さ
せることができる。しかも、圧縮比が極端に高いシリン
ダボア２４が存在することがなく、動力損失及び冷房能
力の低下が抑制されて、圧縮効率の向上を図ることがで
きる。

【００４２】（ｂ） この実施形態の両頭ピストン式圧
縮機においては、各吸入ポート３８を開閉する吸入弁４
０ａが、複数の吸入通路１６の内のいずれか１つの吸入
通路１６をほぼ指向する方向に延長されている。このた
め、各シリンダボア２４において吸入弁４０ａが容易に
開放され、吸入抵抗及び吸入圧損を一層低減することが
できる。従って、シリンダボア２４内への冷媒ガスの吸
入効率をより向上することができる。

【００４３】（ｃ） この実施形態の両頭ピストン式圧
縮機においては、各吸入弁４０ａが基端部をシリンダボ
ア２４の内周縁に位置させた状態で、シリンダボア２４
の直径方向に沿って延長されている。このため、各吸入
弁４０ａの首部を十分に確保することができて、吸入弁
４０ａを開きやすくすることができる。従って、シリン
ダボア２４内への冷媒ガスの吸入効率を一層向上するこ
とができる。

【００４４】（ｄ） この実施形態の両頭ピストン式圧
縮機においては、シリンダブロック１１，１２に通しボ
ルト１９を挿通するための５つボルト挿通孔１６，１
７，１８が形成されている。そして、これらのボルト挿
通孔１６〜１８の内の３つのボルト挿通孔１６が吸入通
路に兼用されている。このため、シリンダブロック１
１，１２の形成スペースを有効に利用して、３つの吸入
通路１６を形成することができるとともに、吸入通路と
して兼用していないボルト挿通孔１７を、例えば潤滑通
路等として使用することができる。

【００４５】（ｅ） この実施形態の両頭ピストン式圧
縮機においては、シリンダブロック１１，１２の最下部
に位置するボルト挿通孔１７を避けて、他の３つのボル
ト挿通孔１６により吸入通路が兼用されている。このた
め、吸入通路と兼用していないボルト挿通孔であって、
特にシリンダブロック１１，１２の最下部に位置するボ
ルト挿通孔１７を潤滑通路として利用して、前後のラジ
アルベアリング２２Ａ，２２Ｂ及びリップシール２３に
潤滑油を容易に供給することができる。

【００４６】（ｆ） この実施形態の両頭ピストン式圧
縮機においては、シリンダブロック１１，１２に形成さ
れた吐出通路３３に近いボルト挿通孔１８を避けて、他
の３つのボルト挿通孔１６により吸入通路が兼用されて
いる。このため、ボルト挿通孔兼用の吸入通路１６が吐
出通路３３から離間して配置され、圧力の高低差の大き
な両通路１６，３３間のシール性を十分に確保すること
ができ。従って、吸入通路１６と吐出通路３３との間で
ガス漏れが生じて、圧縮効率が低下するのを抑制するこ
とができる。

【００４７】なお、この発明は、次のように変更して具
体化することも可能である。 （１） 複数の吸入通路１６をシリンダブロック１１，
１２のボルト挿通孔と兼用することなく、別の位置に形
成すること。

【００４８】（２） 前記実施形態とは逆に、フロント
ハウジング１３及びリヤハウジング１５内の内側に吸入
室３１を形成し、外側に吐出室３２を形成すること。 （３） ボルト挿通孔と兼用する吸入通路１６の数を、
前記実施形態とは異なる数、例えば１つのシリンダブロ
ックにおいて２または４本とすること。

【００４９】（４） この発明を、シリンダボア２４の
数を変更した、例えば２、４、６、８、１２気筒の両頭
ピストン式圧縮機に具体化すること。 （５） この発明を、ウェーブカムプレートタイプ等の
他の両頭ピストン式圧縮機において具体化すること。

【００５０】これらのように構成しても、前記実施形態
とほぼ同様の作用効果を得ることができる。

【００５１】

【発明の効果】この発明は、以上のように構成されてい
るため、次のような効果を奏する。請求項１に記載の発
明によれば、各シリンダボアにおいて吸入抵抗を低減さ
せることができて、各シリンダボア間で吸入圧にバラツ
キが生じるのを抑制することができる。従って、シリン
ダボア内への冷媒ガスの吸入効率を高めることができ、
圧縮運転を安定化させることができるとともに、圧縮効
率の向上を図ることができる。

【００５２】請求項２に記載の発明によれば、各シリン
ダボアにおける吸入抵抗及び吸入圧損の低減効果を高め
ることができて、シリンダボア内への冷媒ガスの吸入効
率を一層向上させることができる。

【００５３】請求項３に記載の発明によれば、吸入弁の
首部の長さを十分に確保して、吸入弁を開きやすくする
ことができ、シリンダボア内への冷媒ガスの吸入効率を
一層向上させることができる。

【００５４】請求項４に記載の発明によれば、吸入通路
として兼用していないボルト挿通孔を例えば潤滑通路と
して利用することができる。請求項５に記載の発明によ
れば、吸入通路として兼用していないボルト挿通孔で、
特にシリンダブロックの最下部に位置するボルト挿通孔
を潤滑通路として利用することができる。

【００５５】請求項６に記載の発明によれば、吸入通路
を吐出通路から離間して配置することができ、圧力の高
低差の大きな両通路間のシール性を確保することができ
て、冷媒ガスの漏れによる圧縮効率の低下を抑制でき
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】 この発明の両頭ピストン式圧縮機の一実施形
態を示す断面図。

【図２】 図１の２−２線における断面図。

【図３】 圧縮機内の潤滑構成を示す断面図。

【図４】 図３の４−４線における断面図。

【符号の説明】

１１…フロント側シリンダブロック、１２…リヤ側シリ
ンダブロック、１３…フロントハウジング、１４…バル
ブプレート、１５…リヤハウジング、１６…ボルト挿通
孔兼用の吸入通路、１７…最下部に位置するボルト挿通
孔としてのボルト挿通孔兼用の潤滑通路、１８…吐出通
路に近いボルト挿通孔としての専用のボルト挿通孔、１
９…通しボルト、２４…シリンダボア、２５…両頭型の
ピストン、２７…クランク室、３１…吸入室、３３…吐
出通路、３８…吸入ポート、４０ａ…吸入弁。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 横井 雅宣 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 一対のシリンダブロックの前後両端面に
   バルブプレートを介してハウジングを接合固定し、前記
   シリンダブロックの間にクランク室を区画形成し、前記
   ハウジング内に吸入室を区画形成し、各シリンダブロッ
   クには複数のシリンダボア及び吸入通路を設け、そのシ
   リンダボア内に両頭型ピストンを往復動可能に収容し、
   前記バルブプレートには前記吸入室とシリンダボアとを
   連通する吸入ポートと、その吸入ポートを開閉するため
   の吸入弁とを備え、吸入冷媒ガスをクランク室内に導入
   してから、前記吸入通路を介して前後両ハウジングの吸
   入室内に振り分けた後、前記吸入ポートを通して各シリ
   ンダボア内に吸入するようにした両頭ピストン式圧縮機
   において、 前記吸入通路の数をシリンダボアの数よりも少なくする
   とともに、各シリンダボアに対応する吸入ポートを吸入
   通路の近傍に配置した両頭ピストン式圧縮機。
2. 【請求項２】 前記吸入弁は、前記吸入通路をほぼ指向
   する方向に延びるように形成した請求項１に記載の両頭
   ピストン式圧縮機。
3. 【請求項３】 前記吸入弁は、その基端部がシリンダボ
   アの内周円からシリンダボアの直径方向に沿って延びる
   ように形成した請求項１または２に記載の両頭ピストン
   式圧縮機。
4. 【請求項４】 前記シリンダブロックにはハウジング固
   定用のボルトを挿通するための複数のボルト挿通孔を形
   成し、前記吸入通路は複数のボルト挿通孔の内の一部を
   兼用している請求項１〜３のいずれかに記載の両頭ピス
   トン式圧縮機。
5. 【請求項５】 前記吸入通路は、シリンダブロックの最
   下部に位置するボルト挿通孔を避けて、他のボルト挿通
   孔と兼用している請求項４に記載の両頭ピストン式圧縮
   機。
6. 【請求項６】 前記吸入通路は、シリンダブロックに形
   成された吐出通路に近いボルト挿通孔を避けて、他のボ
   ルト挿通孔と兼用している請求項４または５に記載の両
   頭ピストン式圧縮機。