JPH10318283A - 動力伝達機構及び動力伝達機構を用いた圧縮機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 被動機器側の負荷トルクが過大になった場合
に、回転トルクの伝達を開放する開放トルクのバラツキ
の調整を容易に行うことができる動力伝達機構を提供す
る。 【解決手段】 第１回転体としてのプーリ６５には、ブ
ラケット６８をボルト６９により固定し、該ブラケット
６８の内周面に円環状の可変質部材７０の外周面を接着
固定する。この可変質部材７０の内周面には円筒状をな
す金属製の接触ムラ吸収部材７１の外周面を接着固定す
る。第２回転体としての回転軸２６には、ブッシュ７２
を嵌合固定し、該ブッシュ７２のフランジ部７２２に
は、ねじりコイルバネ７４の一端に形成した係止突部７
４１を係止する。前記コイルバネ７４の外周面を前記接
触ムラ吸収部材７１の内周面に押圧する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、回転運動する動
力源側の第１回転体と被動機器側の第２回転体とを動力
伝達可能に連結する動力伝達機構及び動力伝達機構を用
いた圧縮機に関するものである。詳しくは、圧縮機等の
被動機器側に何らかの不具合が生じ過大な負荷トルクが
発生した際に、動力伝達を開放する開放機構に係わるも
のである。

【０００２】

【従来の技術】この種の動力伝達機構としては、例えば
特開平８−２７７８４７号公報に記載の構成が知られて
いる。この従来構成においては、図１１に示すように、
回転可能に設けられた第１の回転体８１と、第１の回転
体８１に対し同一軸線上で相対回転可能な第２の回転体
８２と、一端側が第１の回転体８１に係止され、かつ他
端側が第２の回転体８２の外周部に巻かれた巻きバネ８
３を備えている。第２の回転体８２は、円柱状の軸部８
４と、この軸部８４の外周に設けられた摩擦制御部材８
５とを有しており、摩擦制御部材８５の外周面が巻きバ
ネ８３の内面と接するようにしている。摩擦制御部材８
５は、伝達すべきトルクが所定値を越えた時に巻きバネ
８３が滑ることにより発生する摩擦熱等によって、巻き
バネ８３との接触部が軟化あるいは変質を生じて接触部
の外径が減少する樹脂等の材料からなっている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】前記の従来構成におい
ては、巻きバネ８３の内周面を摩擦制御部材８５の外周
面に直接接触している。このため、巻きバネ８３の製造
工程における寸法精度のバラツキにより、巻きバネ８３
の複数の接触箇所における押圧力が異なり、第２の回転
体８２側に過大な負荷トルクが作用した時にトルク伝達
を開放する開放トルクにバラツキが発生するという問題
があった。すなわち、巻きバネ８３は通常鋼などの高剛
性、高弾性の材料が使用されており、摩擦制御部材８５
は樹脂やゴム等の比較的硬度の低い材料により構成され
ている。このため、摩擦制御部材８５の外周面に対する
巻きバネ８３の複数の接触箇所（図１１の・参照）にお
ける接触面積や押圧力にバラツキが生じ、この接触ムラ
により負荷トルクが作用した場合に、それを開放するト
ルクの大きさに変動が生じるという問題があった。この
問題は巻きバネ８３の加工寸法精度が低くなるほど、顕
著となり、安定した負荷トルクの解放特性を得るのが難
しいという問題があった。

【０００４】又、液圧縮等のスラッジングのような極く
短時間の場合にも摩擦制御部材８５が軟化あるいは溶融
してトルク伝達を開放する必要のない場合にもトルクを
開放してしまう可能性が高いという問題があった。

【０００５】上記の問題は、ねじりコイルバネに代えて
例えば板バネ等の弾性手段を使用した動力伝達機構にお
いても接触ムラが生じる場合には同様に発生するもので
ある。

【０００６】この発明は、このような従来の技術に存在
する問題点に着目してなされたものである。その目的
は、弾性手段の寸法誤差による接触ムラを吸収し、被動
機器側に過大な負荷トルクが作用した場合に開放トルク
のバラツキを抑制することができ、一時的な過大トルク
には駆動トルクの伝達を不用意に開放しないで済む動力
伝達機構を提供することにある。

【０００７】この発明の別の目的は、上記の動力伝達機
構を備えた圧縮機を提供することにある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１に記載の発明では、動力源側の第１回転体
と被動機器側の第２回転体とを動力伝達可能に連結する
動力伝達機構において、第１回転体又は第２回転体に弾
性手段の一端部を係止し、第２回転体又は第１回転体に
熱により軟化あるいは変質を生じる可変質部材の一端部
を連結し、前記弾性手段の他端部と可変質部材の他端部
とを該弾性手段の弾性力により押圧接触して回転トルク
を伝達可能とし、該弾性手段と可変質部材の押圧接触界
面に該可変質部材の剛性よりも高剛性の接触ムラ吸収部
材を介在し、被動機器側の負荷トルクが所定値を越えて
高まったときに、前記弾性手段と接触ムラ吸収部材との
圧接面に滑りが生じて摩擦熱により前記可変質部材が変
質してトルク伝達を開放するようにしたものである。

【０００９】請求項２に記載の発明では、請求項１に記
載の動力伝達機構において、第１回転体には環状の可変
質部材が連結され、該可変質部材の内周面には拡径可能
な円筒状の接触ムラ吸収部材の外周面が嵌入接合され、
該接触ムラ吸収部材の内周面には第２回転体に連結した
弾性手段が押圧接触されているものである。

【００１０】請求項３に記載の発明では、請求項１に記
載の動力伝達機構において、第２回転体には環状の可変
質部材が連結され、該可変質部材の外周面には縮径可能
な円筒状の接触ムラ吸収部材の内周面が嵌合固定され、
該接触ムラ吸収部材の外周面には第１回転体に連結した
弾性手段が押圧接触されているものである。

【００１１】請求項４に記載の発明では、請求項２又は
３に記載の動力伝達機構において、前記円筒状の接触ム
ラ吸収部材は径の拡大又は縮小可能なスリットを有する
ものである。

【００１２】請求項５に記載の発明では、請求項２又は
３に記載の動力伝達機構において前記弾性手段をバネと
したものである。請求項６に記載の発明では、請求項５
に記載の動力伝達機構において、前記バネはねじりコイ
ルバネであって、その一端は第１回転体又は第２回転体
に係止され、コイルバネの外周面又は内周面は、前記円
環状の接触ムラ吸収部材の内周面又は外周面に押圧接触
され、前記ねじりコイルバネは被動機器側に負荷トルク
が作用すると接触ムラ吸収部材の内周面又は外周面に対
する押圧力を緩和又は増大する方向にねじり変形するも
のである。

【００１３】請求項７に記載の発明では、請求項６に記
載の動力伝達機構において、前記ねじりコイルバネは被
動機器側に負荷トルクが作用すると接触ムラ吸収部材の
内周面又は外周面に対する押圧力を増大する方向にねじ
り変形するものであって、コイルバネと接触ムラ吸収部
材の接触界面に潤滑剤を塗布したものである。

【００１４】請求項８に記載の発明では、請求項１〜７
のいずれかに記載の動力伝達機構において、前記可変質
部材をゴム又は樹脂としたものである。請求項９に記載
の発明では、請求項６に記載の動力伝達機構において、
前記ねじりコイルバネは、有底円筒状の弾性部材に螺旋
状のスリットを形成するとともに、その底部を第１回転
体又は第２回転体に連結してなるものである。

【００１５】請求項１０に記載の発明では、請求項６に
記載の動力伝達機構において、前記ねじりコイルバネ
は、有底円筒状の弾性部材に螺旋状のスリットを形成す
るとともに、その底部に第１回転体又は第２回転体の周
面にキーあるいはスプライン嵌合されるブッシュが一体
に形成されているものである。

【００１６】請求項１１に記載の発明では、請求項６に
記載の動力伝達機構において、前記第２回転体にはブッ
シュが一体回転可能に嵌合され、該ブッシュの端部に形
成したフランジ部には前記ねじりコイルバネの内周面が
微小間隙をもって嵌合され、該ねじりコイルバネの一端
に形成した係止突部はブッシュに形成した係止凹部に係
止されているものである。

【００１７】請求項１２に記載の発明では、被動機器と
しての圧縮機のハウジングのボス部外周面に駆動源によ
り回転される第１回転体としてのプーリが支持され、前
記ハウジングには圧縮機構を駆動する第２回転体として
の回転軸が支持され、プーリ又は回転軸に弾性手段の一
端部を連結し、回転軸又はプーリに熱により軟化あるい
は変質を生じる可変質部材の一端部を係止し、前記弾性
手段の他端部と可変質部材の他端部とを該弾性手段の弾
性力により押圧接触して回転トルクを伝達可能とし、該
弾性手段と可変質部材の押圧接触界面に該可変質部材の
剛性よりも高剛性の接触ムラ吸収部材を介在し、圧縮機
の負荷トルクが所定値を越えて高まったときに、前記弾
性手段と接触ムラ吸収部材との圧接面に滑りが生じて摩
擦熱により前記可変質部材が変質してトルク伝達を開放
するようにしたものである。

【００１８】請求項１３に記載の発明では、請求項１２
に記載の圧縮機において、プーリ又は回転軸にはねじり
コイルバネが一体回転可能に係止され、前記回転軸又は
プーリには環状の可変質部材が連結され、該可変質部材
の内周面又は外周面には円筒状の接触ムラ吸収部材の外
周面又は内周面が接着固定され、該接触ムラ吸収部材の
内周面又は外周面には、前記ねじりコイルバネの外周面
又は内周面が押圧接触されているものである。

【００１９】請求項１４に記載の発明では、請求項１２
に記載の圧縮機が、クランク室を有し、そのクランク室
内において、回転軸に回転支持体を一体回転可能に支持
するとともに、その回転支持体に傾角変更可能にカムプ
レートをヒンジ連結し、前記クランク室内の圧力を調節
することにより前記カムプレートの傾角を変更して、吐
出容量を連続的に変更可能に構成したものである。

【００２０】請求項１５に記載の発明では、請求項１３
に記載の圧縮機において、動力源と前記回転軸とが常時
作動連結され、ほぼ零に近い最小容量と最大容量との間
で圧縮容量を制御可能にしたものである。

【００２１】請求項１６に記載の発明では、請求項１４
に記載のクラッチレス可変容量圧縮機が、ほぼ零に近い
最小容量状態でクランク室と吐出室との間を少量のガス
が循環するようにしたものである。

【００２２】

【発明の実施の形態】

（第１の実施形態）以下に、この発明をクラッチレス可
変容量圧縮機の動力伝達機構に具体化した第１の実施形
態について図１〜図５に基づいて説明する。

【００２３】図１に示すように、被動機器としてのクラ
ッチレス可変容量圧縮機（以下、単に「圧縮機」とす
る）２１は、シリンダブロック２２と、その前端面に接
合されたフロントハウジング２３と、その後端面にバル
ブプレート２４を介して接合されたリヤハウジング２５
とを備えている。

【００２４】第２回転体としての回転軸２６は、前記シ
リンダブロック２２及びフロントハウジング２３の中央
に、一対のラジアルベアリング２７を介して回転可能に
支持されている。その回転軸２６の前端（図１において
左方を前方、右方を後方とする）外周とフロントハウジ
ング２３との間には、リップシール２８が介装されてい
る。

【００２５】複数のシリンダボア２９は、前記回転軸２
６と平行に延びるように、シリンダブロック２２に所定
間隔おきで貫通形成され、それらの内部には片頭型のピ
ストン３０が往復動可能に嵌挿支持されている。クラン
ク室３１はシリンダブロック２２とフロントハウジング
２３との間に区画形成されている。

【００２６】回転支持体３２はクランク室３１内におい
て回転軸２６に一体回転可能に止着され、スラストベア
リング３３を介してフロントハウジング２３の前側内面
に接合されている。支持アーム３４は回転支持体３２の
後面にシリンダブロック２２側に向かって突設され、そ
の先端には一対のガイド孔３５（図１に１つのみ図示）
が形成されている。

【００２７】ほぼ円板状の斜板３６は、前記回転軸２６
に傾動可能に嵌挿されている。その斜板３６の前面には
一対の球状連結体３７が突設されている。そして、この
球状連結体３７が支持アーム３４のガイド孔３５に回動
及び摺動自在に係入することによって、斜板３６が回転
支持体３２に対して傾角の変更可能にヒンジ連結されて
いる。

【００２８】カムプレートとしての斜板３６の外周部に
は、一対の半球状のシュー３８を介して各ピストン３０
が係留されている。そして、回転軸２６が回転されたと
き、回転支持体３２を介して斜板３６が回転され、各ピ
ストン３０がシリンダボア２９内において往復動され
る。

【００２９】収容室３９は前記回転軸２６と同一軸線上
に位置するように、シリンダブロック２２の中心に貫通
形成されている。吸入通路４０は回転軸２６と同一軸線
上に延びるように、リヤハウジング２５及びバルブプレ
ート２４の中心に形成されている。その吸入通路４０の
前端には収容室３９が連通されるとともに、後端には外
部冷媒回路４１が接続されている。そして、この外部冷
媒回路４１には、凝縮器４２、膨張弁４３及び蒸発器４
４が接続されている。

【００３０】吸入室４５は前記リヤハウジング２５内の
中央部に環状に区画形成され、連通口４６を介して収容
室３９に連通されている。吐出室４７はリヤハウジング
２５内の外周部に環状に区画形成され、吐出通路４８を
介して外部冷媒回路４１に接続されている。

【００３１】吸入弁機構４９及び吐出弁機構５０は、各
シリンダボア２９に対応するように前記バルブプレート
２４に形成されている。前記ピストン３０の上死点位置
から下死点位置への復動動作により、吸入弁機構４９を
介して吸入室４５から各シリンダボア２９内に冷媒ガス
が吸入される。そして、シリンダボア２９内に吸入され
た冷媒ガスは、ピストン３０の下死点位置から上死点位
置への往動動作により、所定の圧力に達するまで圧縮さ
れた後、吐出弁機構５０を介して吐出室４７に吐出され
る。

【００３２】円筒状の遮断体５１は、前記回転軸２６と
同一軸線上に位置するように、シリンダブロック２２の
収容室３９内に移動可能に収容され、後方位置にあると
き吸入通路４０を閉鎖するようにしている。吸入通路開
放バネ５２は、遮断体５１と収容室３９の後端縁との間
に介装され、この吸入通路開放バネ５２により遮断体５
１が斜板３６側に向かって付勢されている。そして、こ
の遮断体５１の内側空間には、前記ラジアルベアリング
２７を介して回転軸２６の後端が摺動可能に嵌挿支持さ
れている。スラストベアリング５３は、前記遮断体５１
と斜板３６との間の回転軸２６上に嵌挿され、該軸２６
の軸線方向に摺動可能である。

【００３３】また、前記斜板３６が最小傾角状態に傾動
されたときには、遮断体５１が吸入通路開放バネ５２の
付勢力に抗して後方の閉鎖位置、つまり吸入通路４０の
前端開口縁に接合される。それにより、吸入通路４０が
閉じられて、外部冷媒回路４１から吸入室４５内への冷
媒ガスの導入が遮断される。なお、この斜板３６の最小
傾角は０度よりも僅かに大きくなるように設定されると
ともに、その最小傾角は遮断体５１が閉鎖位置に配置さ
れることによって規制される。

【００３４】これにより圧縮機２１は、冷房負荷の存在
しない状態においても、斜板３６の最小傾角状態での運
転が継続可能である。つまり、この圧縮機２１は、回転
軸２６と動力源とをクラッチを介さないで常時連結可能
な、いわゆるクラッチレスタイプとなっている。

【００３５】一方、斜板３６が最大傾角状態に傾動され
たときには、遮断体５１が吸入通路開放バネ５２の付勢
力により吸入通路４０の前端開口縁から離間され、前方
の開放位置に移動される。この吸入通路４０の開放によ
り、外部冷媒回路４１から吸入通路４０、収容室３９及
び連通口４６を介して吸入室４５内に冷媒ガスが導入さ
れ、斜板３６の回転に伴って最大吐出容量の圧縮運転が
行われる。なお、この斜板３６の最大傾角は、斜板３６
の前面に形成された規制突部５４と回転支持体３２との
当接によって規制される。

【００３６】傾角減少バネ５５は回転支持体３２と斜板
３６との間の回転軸２６上に介装され、この傾角減少バ
ネ５５により斜板３６が最小傾角方向に付勢されてい
る。放圧通路５６は、前記回転軸２６の中心に形成さ
れ、その前端がクランク室３１内に開口されるととも
に、後端が遮断体５１の内側空間に開口されている。放
圧通口５７は、遮断体５１の後端周壁に形成され、この
放圧通口５７を介して遮断体５１の内側空間が収容室３
９と連通されている。そして、クランク室３１の圧力
が、これらの放圧通路５６、遮断体５１の内側空間、放
圧通口５７、収容室３９及び連通口４６からなる抽気通
路６１を介して、吸入室４５内へ放出されるようになっ
ている。

【００３７】給気通路５８は、前記リヤハウジング２
５、バルブプレート２４及びシリンダブロック２２に連
続して形成されている。この給気通路５８により、吐出
室４７とクランク室３１とが接続されている。電磁開閉
弁５９は、給気通路５８の途中に位置するようにリヤハ
ウジング２５に装着され、ソレノイド６０の励磁または
消磁に伴って閉止または開放される。そして、この電磁
開閉弁５９が開放されたときには、吐出室４７の圧力が
給気通路５８を介して、クランク室３１内へ供給され
て、クランク室３１内の調圧が行われるようになってい
る。

【００３８】前記斜板３６の傾角は複数のピストン３０
の背面に作用するクランク室３１内の圧力Ｐｃと、各ピ
ストン３０の前面に作用するシリンダボア２９内の吸入
圧力Ｐｓとの差圧ΔＰｃｓ及び前記両バネ５２，５５の
弾力差により球状連結体３７を中心とする斜板３６に作
用する回動モーメントにより制御される。冷房負荷が大
きくて斜板３６の傾角が最大の大容量運転中に、電磁開
閉弁５９が開放されて吐出室４７から給気通路５８を通
してクランク室３１へガスが供給されると、前記差圧Δ
Ｐｃｓが大きくなり図１おいて斜板３６に球状連結体３
７を中心として反時計回り方向の回動モーメントが付与
され、傾角が減少し、圧縮容量が減少する。

【００３９】次に、この実施形態の動力伝達機構につい
て説明する。前記フロントハウジング２３の前端部に
は、回転軸２６と同心状に支持筒部６３が一体形成され
ており、この支持筒部６３の外周面にはアンギュラベア
リング６４の内輪が嵌合され、その外輪には、第１回転
体としてのプーリ６５が回転軸２６と同心状に嵌合され
ている。プーリ６５はベルト６６を介して動力源として
の車両エンジン６７に連結されている。

【００４０】図１，図２に示すように、プーリ６５の側
面には、略円環状をなすブラケット６８が複数箇所でボ
ルト６９により固定されている。ブラケット６８はプー
リ６５に固定されるドーナッツ状の板部６８１と該板部
６８１の内周縁に一体に湾曲形成された円筒部６８２と
により形成されている。前記円筒部６８２の内周面に
は、所定温度の熱により軟化、変質あるいは溶融される
環状の可変質部材７０の外周面が接着固定されている。
前記可変質部材７０の内周面には該部材よりも剛性の高
い鉄、アルミニウム合金等の金属よりなる円筒状の接触
ムラ吸収部材７１の外周面７１１が接着固定され、後述
するリミットバネ７４との接触状態を安定化するように
している。

【００４１】前記可変質部材７０の材料として、例えば
ガラス繊維、炭素繊維、タルク、クレー等の無機物等が
充填されたポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）、ポ
リエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリアミド、
ポリイミド、エポキシ樹脂等の合成樹脂材料がある。こ
の可変質部材７０は前記ブラケット６８の円筒部６８２
及び接触ムラ吸収部材７１の外周面７１１に対し加硫接
着されている。

【００４２】前記接触ムラ吸収部材７１にはトルクの開
放時に該部材７１を拡径可能なスリット７１３が形成さ
れている。回転軸２６の前端部はスプライン軸２６１と
なっている。このスプライン軸２６１には、有蓋円筒状
をなすブッシュ７２が挿嵌され、ロックボルト７３によ
って回転軸２６に締め付け固定されている。このブッシ
ュ７２の内周面には、前記スプライン軸２６１と対をな
すスプライン溝７２１が形成されている。そして、これ
ら回転軸２６及びブッシュ７２は、第２回転体を構成し
ている。

【００４３】弾性手段としてのリミットバネ７４は、例
えばバネ鋼製の素線よりなるねじりコイルバネであっ
て、前記ブッシュ７２と接触ムラ吸収部材７１との間に
介在されている。リミットバネ７４の後端部には係止突
部７４１が内方に向かって折り曲げ形成され、該係止突
部７４１は前記ブッシュ７２の外周面に一体形成したフ
ランジ部７２２の後側一部に形成した係止凹部７２３に
挿入係止されている。これにより、リミットバネ７４
が、ブッシュ７２に対してプーリ６５の回転方向に回り
止めされるとともに、回転軸２６の軸線方向前方への移
動が規制されている。

【００４４】リミットバネ７４の外周面７４２は、前記
接触ムラ吸収部材７１の内周面７１２に押圧接触され、
リミットバネ７４の内周面７４３の後側部は、図２，４
に示すよう前記ブッシュ７２のフランジ部７２２の外周
面７２４に対し微小の隙間Ｇをもって周回されている。

【００４５】図５に示すように、前記リミットバネ７４
の外周面７４２の直径Ｄ１は、負荷トルク等の外力が作
用していない状態（無荷重状態）において前記接触ムラ
吸収部材７１の内周面７１２の直径Ｄ２よりも大きくな
るように設定されている。

【００４６】前記リミットバネ７４の組み付けは次のよ
うにして行われる。ブラケット６８、可変質部材７０及
び接触ムラ吸収部材７１をプーリ６５に取り付けない状
態で、リミットバネ７４を、その巻きが閉まる方向に一
旦ねじり荷重を付与して外周面７４２を縮径させる。こ
の状態で、接触ムラ吸収部材７１の内周面７１２に前記
リミットバネ７４を挿入する。その後、前記ねじり荷重
の付与を解除してリミットバネ７４の外周面７４２を拡
径させることで、該外周面７４２が接触ムラ吸収部材７
１の内周面７１２に密着される。これにより、リミット
バネ７４は、その外周面７４２において自らのねじり弾
性により接触ムラ吸収部材７１の内周面７１２に対して
所定の初期押圧力をもつように周回される。

【００４７】次に、ブラケット６８をボルト６９により
プーリ６５に固定し、ブッシュ７２を回転軸２６のスプ
ライン部２６１に嵌合する。さらに、そのフランジ部７
２２をリミットバネ７４の内周面７４３に沿って後方へ
移動し、その係止凹部７２３をリミットバネ７４の係止
突部７４１に係合する。最後に、ロックボルト７３によ
りブッシュ７２をスプライン部２６１に固定する。

【００４８】そして、図１，図２に示すように、通常の
運転状態においては、車両エンジン６７からの動力は、
ベルト６６、プーリ６５、ブラケット６８、可変質部材
７０、接触ムラ吸収部材７１、リミットバネ７４及びブ
ッシュ７２を介して圧縮機２１の回転軸２６に伝達され
るようになっている。

【００４９】ところで、図４はプーリ６５及び回転軸２
６をフロント側から見た横断面図である。この図４にお
いて、プーリ６５が矢印方向に回転される場合には、前
記リミットバネ７４は、前記係止突部７４１を起点とし
てその素線がプーリ６５の回転方向（矢印参照）に一致
する方向に周回されている。圧縮機の運転中は冷媒ガス
の圧縮仕事に必要な圧縮負荷が回転軸２６に常時作用す
る。そして、圧縮機に焼き付きや液圧縮等の異常が発生
し、回転軸２６及びブッシュ７２に前記回転方向とは逆
方向の過大な負荷トルクが作用すると、接触ムラ吸収部
材７１がリミットバネ７４の外周面７４２上を無理に回
転しようとする。このとき、リミットバネ７４の後端の
係止突部７４１がブッシュ７２に係止されているので、
リミットバネ７４は見かけ上、係止突部７４１を図４の
反矢印方向へ回転しようとする。このため、リミットバ
ネ７４は、係止突部７４１を起点として螺旋状の外周面
７４２を巻きが締まる方向にねじり変形する。この締ま
り方向へのねじり変形により、リミットバネ７４はその
外周面７４２が僅かに縮径し、接触ムラ吸収部材７１の
内周面７１２に対する押圧力が減少して内周面７１２と
外周面７４２との間に滑りが生じるようになっている。

【００５０】次に、前記のように構成された圧縮機２１
の動作について説明する。さて、図１に示す状態では、
ソレノイド６０の励磁により電磁開閉弁５９が閉止され
て、給気通路５８が閉じられている。このため、吐出室
４７内の高圧の圧縮冷媒ガスが給気通路５８を介してク
ランク室３１内に供給されず、シリンダボア２９の圧縮
室からクランク室３１にブローバイされた冷媒ガスは、
前記抽気通路６１を介して吸入室４５内に流入する。従
って、クランク室３１内の圧力Ｐｃが吸入室４５内の低
圧力Ｐｓに近づいていき、クランク圧力Ｐｃと吸入圧力
Ｐｓの差圧ΔＰｃｓが小さくなって斜板３６が最大傾角
状態に保持されて、最大吐出容量の圧縮運転が行われ
る。

【００５１】このような最大吐出容量で圧縮運転が行わ
れて冷房負荷が小さくなると、外部冷媒回路４１におけ
る蒸発器４４の温度が次第に低下する。そして、蒸発器
４４の温度がフロストを発生し始める設定温度以下にな
ると、ソレノイド６０が消磁されて、電磁開閉弁５９が
開放される。これにより、吐出室４７内の高圧の圧縮冷
媒ガスが給気通路５８を介してクランク室３１内に供給
され、クランク室３１内の圧力Ｐｃが高くなって、前記
差圧ΔＰｃｓが大きくなり、斜板３６が最大傾角状態か
ら最小傾角状態へ迅速に移行される。

【００５２】このように斜板３６の傾角が減少される
と、その傾動に伴いスラストベアリング５３を介して遮
断体５１に後方への移動力が付与される。これにより、
遮断体５１が吸入通路開放バネ５２の付勢力に抗して、
前方の開放位置から後方の閉鎖位置に向かって移動され
る。そして、斜板３６が最小傾角状態になると、遮断体
５１が閉鎖位置に配置されて、その後端面が吸入通路４
０の前端開口縁に接合する。これにより、吸入通路４０
が閉じられて、外部冷媒回路４１から吸入室４５内への
冷媒ガスの導入が阻止される。

【００５３】この斜板３６の最小傾角は零度よりも僅か
に大きくなるように設定されているため、斜板３６の最
小傾角状態においても、シリンダボア２９から吐出室４
７内に、圧縮冷媒ガスが吐出され続けて、最小吐出容量
での圧縮運転が行われる。この吐出室４７内に吐出され
た圧縮冷媒ガスは、給気通路５８を通ってクランク室３
１内に流入する。そして、クランク室３１内の冷媒ガス
は、前記抽気通路６１を介して吸入室４５内に流入し
て、再びシリンダボア２９内に吸入される。つまり、こ
の斜板３６の最小傾角状態では、圧縮機２１の内部にお
いて、冷媒ガスの循環通路が形成されている。

【００５４】さらに、前記のような斜板３６の最小傾角
状態で圧縮運転が行われて冷房負荷が増大すると、外部
冷媒回路４１における蒸発器４４の温度が次第に上昇す
る。そして、蒸発器４４の温度が設定温度を越えると、
ソレノイド６０が励磁され、電磁開閉弁５９が閉止され
る。これにより、吐出室４７内の高圧の圧縮冷媒ガスが
給気通路５８を介してクランク室３１内に供給されなく
なり、クランク室３１の圧力のみが抽気通路６１を介し
て吸入室４５内に放出される。従って、クランク室３１
内の圧力が次第に減少され、前記差圧ΔＰｃｓが小さく
なって斜板３６が最小傾角状態から最大傾角状態に移行
される。

【００５５】このように斜板３６の傾角が増大される
と、その傾動に従って遮断体５１が吸入通路開放バネ５
２の付勢力により、後方の閉鎖位置から前方の開放位置
に向かって移動される。そして、図１に示すように、遮
断体５１の後端面が、吸入通路４０の前端開口縁から離
間する。これにより、吸入通路４０が開かれて、外部冷
媒回路４１から吸入室４５内への冷媒ガスの導入が再開
され、斜板３６が最大傾角に配置された状態にて、最大
吐出容量の圧縮運転が行われる。

【００５６】一方、車両エンジン６７が停止された場合
には、圧縮機２１の運転も停止されて、電磁開閉弁５９
が開放されて、斜板３６は前記と同様に最小傾角状態に
配置される。

【００５７】次に、この実施形態の動力伝達機構の動作
について説明する。通常の運転状態においては、前記の
ように、車両エンジン６７からの動力は、ベルト６６、
プーリ６５、ブラケット６８、可変質部材７０、接触ム
ラ吸収部材７１、リミットバネ７４及びブッシュ７２を
介して圧縮機２１の回転軸２６に伝達される。

【００５８】この動力伝達に際して、圧縮機２１側の運
転状況に応じて、回転軸２６にはプーリ６５の駆動トル
クの作用する回転方向（図４の矢印参照）と逆向きの負
荷トルクが発生する。この負荷トルクによって、リミッ
トバネ７４は前述したように接触ムラ吸収部材７１の内
周面７１２に対する押圧力を低減して締まる縮径方向に
ねじり変形しようとする。しかし、前記負荷トルクが予
め設定した値以下である場合には、リミットバネ７４の
外周面７４２と接触ムラ吸収部材７１の内周面７１２と
の押圧接触面にスリップが生じることはなく、リミット
バネ７４の外周面７４２と接触ムラ吸収部材７１の内周
面７１２との密着が保たれる。このため、プーリ６５か
ら回転軸２６への動力伝達が継続される。

【００５９】一方、圧縮機２１側において何らかの原因
で過大な負荷トルクが発生すると、リミットバネ７４の
外周面７４２と接触ムラ吸収部材７１の内周面７１２と
の押圧接触界面で滑りが生じる。すなわち、前述したよ
うに、図４においてリミットバネ７４の係止突部７４１
は、反時計回り方向への過大な負荷トルクを受けて同方
向へ回動しようとし、リミットバネ７４の螺旋状の外周
面７４２は螺旋方向にねじり変形し、その外周面７４２
が接触ムラ吸収部材７１の内周面７１２に接触したまま
僅かではあるが縮径される。そして、リミットバネ７４
が接触ムラ吸収部材７１の内周面７１２上を滑りながら
回転すると、金属どうしが摺り合って摩擦熱が発生す
る。この熱が接触ムラ吸収部材７１を通してその外周面
に加硫接着した可変質部材７１が軟化あるいは溶融す
る。この結果、リミットバネ７４自身の弾性復元力によ
る緩み方向への拡径により接触ムラ吸収部材７１がスリ
ット７１３の隙間を増大しつつ拡径され、図３に示すよ
うにその外周面７１１が可変質部材７１の溶融部を外方
に押し退ける。その後、接触ムラ吸収部材７１の内周面
７１２の直径Ｄ２が、無負荷時のリミットバネ７４の外
周面７４２の直径Ｄ１とほとんど変わらない状態とな
る。この状態では、リミットバネ７４は動力伝達が遮断
された状態で接触ムラ吸収部材７１に対してほとんど抵
抗なく空転される。

【００６０】以上のように構成されたこの第１の実施形
態によれば、以下の効果が期待される。 ・ この第１の実施形態の動力伝達機構においては、回
転軸２６に嵌合固定したブッシュ７２のフランジ部７２
２に対しリミットバネ７４を係止し、その外周面７４２
を接触ムラ吸収部材７１の内周面７１２に押圧接触し
た。このため、外周面７４２を可変質部材７０の内周面
に直接押圧する構成と比較して、接触ムラを均一化する
ことができる。すなわち、リミットバネ７４の螺旋状の
外周面７４２に径方向への寸法誤差があっても接触ムラ
吸収部材７１の内周面７１２により均一化され、内周面
７１２と外周面７４２との摩擦力に打ち勝って滑りを生
じさせる開放トルクのバラツキを抑制して安定化するこ
とができる。

【００６１】・ この第１の実施形態の動力伝達機構に
おいては、リミットバネ７４の外周面７４２と可変質部
材７０の内周面との間に接触ムラ吸収部材７１を介在し
たので、圧縮機内で液圧縮等の一時的に過大な負荷トル
クが作用した場合、摩擦接触面で一時的に滑りが発生す
るが、この摩擦熱により可変質部材７０が変質すること
はない。従って、不用意に動力の伝達が開放されること
はない。

【００６２】・ この第１の実施形態の動力伝達機構に
おいては、回転軸２６に嵌合固定したブッシュ７２の前
端部にフランジ部７２２を形成し、該フランジ部７２の
外周面７２４にリミットバネ７４の後側部を嵌合し、バ
ネ７４の後端に設けた係止突部７４１をフランジ部７２
２に形成した係止凹部７２３に係止した。このため、ブ
ッシュ７２のフランジ部７２２に対するリミットバネ７
４の係止作業を容易に行うことができる。又、リミット
バネ７４の内周面７４３をフランジ部７２２の外周面７
２４に微小の隙間Ｇをもって嵌合することにより、ブッ
シュ７２に対するリミットバネ７４の組み付け状態を安
定化することができる。すなわち、プーリ６５の駆動ト
ルクによりリミットバネ７４が図４において締まり方向
へ変形すると、内周面７４３の後側部がフランジ部７２
２の外周面７２４に微小間隙Ｇを無くす方向に締め付け
られる。このため、駆動トルクのリミットバネ７４から
ブッシュ７２へのトルク伝達が係止突部７４１と係止凹
部７２３のみの場合と比較して確実かつ安定して行われ
る。

【００６３】・ この第１の実施形態の動力伝達機構に
おいては、円筒状の部材に拡径を許容するスリット７１
３を形成して接触ムラ吸収部材７１を構成したので、部
品点数を少なくして構造を簡素化でき製造を容易に行う
ことができる。

【００６４】・ この第１の実施形態の動力伝達機構に
おいては、リミットバネ７４が単体でブッシュ７２に組
み付けた状態において、係止突部７４１が係止凹部７２
３から抜けないようにした。このため、トルク伝達が開
放されリミットバネ７４が緩んで拡径された状態で、リ
ミットバネ７４が動力伝達機構内から不用意に脱落する
ことを抑制できる。

【００６５】・ この第１の実施形態の動力伝達機構に
おいては、リミットバネ７４としてねじりコイルバネを
用い、その一端の係止突部７４１を回転軸２６側に係止
し、外周面７４２をプーリ６５の回転方向と同方向の螺
旋状に形成し、この外周面７４２を接触ムラ吸収部材７
１の内周面７１２に押圧接触した。このため、回転軸２
６に過大な負荷トルクが作用した場合、リミットバネ７
４の外周面７４２が接触ムラ吸収部材７１の内周面７１
２によりプーリ６５の回転方向と同方向の摩擦力を受け
てリミットバネ７４が係止突部７４１を起点に締まり方
向に縮径され、接触面の押圧力の低減が円滑に行われ、
開放トルクのバラツキを確実に抑制できる。

【００６６】・ この第１の実施形態の動力伝達機構に
おいては、ほぼ零に近い最小容量状態でクランク室と吐
出室との間を少量のガスが循環するようにしたクラッチ
レス可変容量圧縮機の動力伝達機構として具体化した。
このため、常時作動連結されて圧縮機が駆動されても圧
縮機内部の潤滑性が低下することはない。

【００６７】（第２の実施形態）この第２の実施形態の
動力伝達機構では、リミットバネ７４の構成及びその回
転軸２６に対する取付構造が、前記第１の実施形態と異
なっており、その他の構成は第１実施形態と同様であ
る。図６に示すように、有底円筒状の部材にスリット７
４４を螺旋状に形成することによりねじりコイル状のリ
ミットバネ７４を形成し、該バネ７４の底部７４５の中
心部をロックボルト７３により回転軸２６に固定する。
回転軸２６と底部７４５の回り止めは図示しないが凹凸
部の係合構造により行っている。このリミットバネ７４
は底部７４５を有しているので、その外周面７４６は縮
径することができない。従って、それ以外の螺旋状の外
周面７４２を前記外周面７４６よりも大径に形成し、こ
れを縮径した状態で接触ムラ吸収部材７１の内周面７１
２に嵌入するようにしている。

【００６８】以上のように構成された第２の実施形態に
よれば、前記第１の実施形態の動力伝達機構とほぼ同様
の効果に加えて、以下の効果が期待される。 ・ この第２の実施形態の動力伝達機構においては、前
述したブッシュ７２を省略することができるとともに、
リミットバネ７４の係止突部７４１を省略することがで
きる。従って、部品点数を削減できて、構成の簡素化を
図ることができ、動力伝達機構の軽量化を図ることがで
きる。

【００６９】・ この第２の実施形態の動力伝達機構に
おいては、円筒状の部材にスリット７４４を形成してリ
ミットバネ７４を形成したので、バネ７４の製造を容易
に行い、バネ７４の外周面７４２の加工精度を向上する
ことができる。従って、摩擦ムラ吸収部材７１の内周面
７１２に対する接触状態を適正化することができ、動力
を開放する負荷トルクの大きさをさらに安定化すること
ができる。

【００７０】（第３実施形態）この第３の実施形態の動
力伝達機構では、前述した第２実施形態において、図７
に示すようにリミットバネ７４の底部７４５にさらにキ
ー溝あるいはスプライン溝を有する円筒状のブッシュ７
４７を一体に形成している。

【００７１】この実施形態では前記第２実施形態の作用
効果に加えて、回転軸２６のスプライン軸２６１に対し
ブッシュ７４６を介してリミットバネ７４を簡単かつ安
定して取り付けることができる。

【００７２】（第４実施形態）この第４の実施形態の動
力伝達機構では、前述した第１〜３実施形態の動力伝達
機構とは、可変質部材７０、接触ムラ吸収部材７１及び
リミットバネ７４の配置構造が内外逆となっている。す
なわち、図８に示すように、ブッシュ７２のフランジ部
７２２に一体形成した取付筒部７２５の外周面に可変質
部材７０の内周面を接着固定している。又、該部材７０
の外周面に接触ムラ吸収部材７１の内周面を接着固定し
ている。一方、前記プーリ６５に一体形成された円筒状
の取付筒部６５１の外周面にはリミットバネ７４の後端
内周面が嵌合固定されている。このリミットバネ７４の
前端部内周面７４３は、前記接触ムラ吸収部材７１の外
周面７１１に押圧接触されている。

【００７３】前記リミットバネ７４の後端は図８に示す
ようにプーリ６５の取付筒部６５１の外周面に溶接等に
より連結され、この連結点７４８を起点として該バネ７
４の螺旋状の内周面７４３は、図９においてプーリ６５
の回転（矢印）方向と同方向に巻回されている。従っ
て、圧縮機の回転軸２６がプーリ６５の回転方向と逆方
向の過大な負荷トルクを受けると、接触ムラ吸収部材７
１の外周面７１１がリミットバネ７４の螺旋状の内周面
７４３の巻きを緩めて拡径する方向に作用させる。この
ため、外周面７１１と内周面７４３との間に滑りが生じ
て、摩擦熱が発生する。この摩擦熱が接触ムラ吸収部材
７１から可変質部材７０に伝達され、該部材７０が軟化
あるいは溶融される。従って、リミットバネ７４は自身
の弾性復元力により接触ムラ吸収部材７１及び可変質部
材７０を縮径しながら復元され、動力の開放が行われ
る。

【００７４】以上のように構成された第４の実施形態に
よれば、前記第１の実施形態の動力伝達機構とほぼ同様
の効果に加えて、以下の効果が期待される。 ・ この第４の実施形態の動力伝達機構においては、リ
ミットバネ７４の内周面７４３と接触ムラ吸収部材７１
の外周面７１１との接触面積が、可変質部材７０と接触
ムラ吸収部材７１の内周面７１２の接着面積よりも大き
くなるので、第１実施形態の場合と比較して、摩擦熱に
より可変質部材７０の軟化あるいは変質を確実に行うこ
とができる。

【００７５】（第５実施形態）この第５の実施形態の動
力伝達機構では、前述した第４実施形態の動力伝達機構
と基本的に同様の構成をとっている。すなわち、図１０
に示すように、プーリ６５側のブラケット６８を回転軸
２６側に延長し、その円筒部６８２の内周面にリミット
バネ７４の外周面７４２の前側部を嵌入してその端部を
円筒部６８２に係止している。又、回転軸２６のスプラ
イン軸２６１には円筒状のスプライン溝７２１を有する
ブッシュ７２を嵌合し、ロックボルト７３により固定す
る。さらに、このブッシュ７２の外周面には円筒状の可
変質部材７０の内周面を接着固定し、その外周面に接触
ムラ吸収部材７１の内周面を接着固定し、該接触ムラ吸
収部材７１の外周面７１１を前記リミットバネ７４の内
周面７４３に押圧接触する。

【００７６】以上のように構成された第５の実施形態に
よれば、前記第１の実施形態の動力伝達機構とほぼ同様
の効果に加えて、以下の効果が期待される。 ・ この第５の実施形態の動力伝達機構においては、回
転軸２６のスプライン軸２６１近傍にブッシュ７２、可
変質部材７０、接触ムラ吸収部材７１及びリミットバネ
７４を設置したので、動力伝達機構をコンパクト化する
ことができる。

【００７７】なお、前記実施形態は、以下のように変更
して具体化することもできる。 ・ 前記各実施形態において、従来例で述べたような素
線の横断面が円形状のリミットバネを使用すること。

【００７８】・ 前記第１〜３の実施形態においては、
接触ムラ吸収部材７１にスリット７１３を形成して、拡
径可能にしたが、このスリット７１３を傾斜して形成し
たり、複数箇所に形成したりすること。又、このスリッ
ト７１３に代えて、薄肉部（図示略）を形成し、この薄
肉部を変形させて接触ムラ吸収部材７１を縮径状態で可
変質部材７０の内周面に嵌入すること。この薄肉部を第
４，５実施形態の接触ムラ吸収部材７１に適用するこ
と。

【００７９】・ 前記各実施形態においては、弾性手段
としてねじりコイルバネを使用したが、これに代えて、
円環状のバネ、円弧状のバネを複数個組み合わせたバネ
にすること。この場合にも接触ムラ吸収部材を介在する
ことで可変質部材７０に対する接触ムラが吸収され、開
放トルクのバラツキを抑制することができる。

【００８０】・ 皿バネ、板バネ、あるいは棒バネ等の
弾性手段と可変質部材との間に接触ムラ吸収部材を介在
すること。 ・ 前記第１〜第３の実施形態においては、リミットバ
ネ７４の周回方向を係止突部７４１を起点としてプーリ
６５の回転方向と同方向にし、圧縮機に過大な負荷トル
クが作用すると、リミットバネ７４と接触ムラ吸収部材
７１との接触界面が離れるようにした。この場合におけ
る接触界面の開放（スリップ）トルクは接触界面の摩擦
係数の影響が大きくないので、グリースを塗布しなくて
も開放トルクのバラツキは少ない。しかし、前記リミッ
トバネ７４の周回方向を前記第１〜第３の実施形態と逆
方向に設定した場合には、圧縮機の負荷トルクが過大に
なると、リミットバネ７４が拡径されてその外周面７４
２が接触ムラ吸収部材７１の内周面７１２にさらに押圧
されることになる。このときの開放トルクは接触界面が
強圧されるので、接触界面の摩擦係数に大きく影響され
る。従って、バネ７４の外周面７４２と接触ムラ吸収部
材７１の内周面７１２との接触界面に潤滑剤としてのグ
リースを充填すると、過大な負荷トルクが圧縮機に生じ
た場合、バネ７４と接触ムラ吸収部材７１との接触界面
が滑りを開始する開放トルクのバラツキを低減すること
ができる。

【００８１】・ プーリ６５等の第１回転体に環状の可
変質部材を連結し、該可変質部材の内周面には拡径可能
な円筒状の接触ムラ吸収部材の外周面を嵌入接合し、該
接触ムラ吸収部材の内周面には回転軸２６等の第２回転
体に連結した弾性手段を押圧接触すること。

【００８２】・ 回転軸２６等の第２回転体には環状の
可変質部材を連結し、該可変質部材の外周面には縮径可
能な円筒状の接触ムラ吸収部材の内周面を嵌合固定し、
該接触ムラ吸収部材の外周面にはプーリ６５等の第１回
転体に連結した弾性手段を押圧接触すること。

【００８３】・ 被動機器としての圧縮機のハウジング
のボス部外周面に駆動源により回転される第１回転体と
してのプーリを支持し、前記ハウジングには圧縮機構を
駆動する第２回転体としての回転軸を支持し、プーリ又
は回転軸に弾性手段の一端部を連結し、回転軸又はプー
リに所定温度の熱により軟化あるいは変質を生じる可変
質部材の一端部を連結し、前記弾性手段の他端部と可変
質部材の他端部とを該弾性手段の弾性力により押圧接触
して回転トルクを伝達可能とし、該弾性手段と可変質部
材の押圧接触界面に該可変質部材の剛性よりも高剛性の
接触ムラ吸収部材を介在し、圧縮機の負荷トルクが所定
値を越えて高まったときに、前記弾性手段と接触ムラ吸
収部材との圧接面に滑りが生じて摩擦熱により前記可変
質部材が変質してトルク伝達を開放するようにするこ
と。

【００８４】

【発明の効果】以上詳述したように、この発明によれば
以下の優れた効果を奏する。請求項１に記載の発明によ
れば、弾性手段と可変質部材との接触界面に接触ムラ吸
収部材を介在したので、弾性手段の寸法誤差による接触
ムラが吸収され、このため過大な負荷トルクが作用した
場合の開放トルクのバラツキを抑制することができる。
又、一時的な過大トルクには駆動トルクの伝達を不用意
に開放しないで済むという効果がある。

【００８５】請求項２及び３に記載の発明によれば、請
求項１記載の発明の効果に加えて、環状の可変質部材と
円筒状の接触ムラ吸収部材を使用しているので、構造を
簡素化して製造及び組み付け作業を容易に行うことがで
きる。

【００８６】請求項４記載の発明によれば、請求項２又
は３記載の発明の効果に加えて、円筒状の部材にスリッ
トを形成するのみで、接触ムラ吸収部材を簡単に製造す
ることができる。

【００８７】請求項５記載の発明によれば、請求項２又
は３記載の発明の効果に加えて、弾性手段がバネである
ので、製造及び組み付け作業を容易に行うことができ
る。請求項６記載の発明によれば、請求項５記載の発明
の効果に加えて、弾性手段がねじりコイルバネであるの
で、被動機器側に過大トルクが作用した場合に滑りを開
始する負荷トルクのバラツキを抑制して開放トルクのバ
ラツキを抑制することができる。

【００８８】請求項７記載の発明によれば、請求項６記
載の発明の効果に加えて、被動機器側に負荷トルクが作
用して、コイルバネが接触ムラ吸収部材の内周面又は外
周面に対する押圧力が増大する方向にねじり変形して
も、コイルバネと接触ムラ吸収部材の接触界面の滑り開
始トルクを安定化して開放トルクのバラツキを抑制する
ことができる。

【００８９】請求項８に記載の発明によれば、請求項１
〜７のいずれかに記載の発明の効果に加えて、可変質部
材をゴム又は樹脂としたので、摩擦熱により変質する温
度のバラツキを抑制して開放トルクのバラツキを抑制す
ることができる。

【００９０】請求項９に記載の発明によれば、請求項６
記載の発明の効果に加えて、ねじりコイルバネの螺旋状
の外周面の寸法精度を向上して、開放トルクのバラツキ
をさらに抑制することができる。

【００９１】請求項１０に記載の発明によれば、請求項
６記載の発明の効果に加えて、コイルバネの第１回転体
又は第２回転体に対する取付作業を安定して行うことが
できる。

【００９２】請求項１１に記載の発明によれば、請求項
６記載の発明の効果に加えて、ねじりコイルバネのブッ
シュへの取付構造を簡素化して製造及び組み付け作業を
容易に行うことができる。

【００９３】請求項１２に記載の発明によれば、弾性手
段の寸法誤差による接触ムラが吸収され、このため圧縮
機に過大な負荷トルクが作用した場合、開放トルクのバ
ラツキを抑制することができる。又、一時的な過大トル
クには駆動トルクの伝達を不用意に開放しないで済むと
いう効果がある。

【００９４】請求項１３に記載の発明によれば、請求項
１２記載の発明の効果に加えて、環状の可変質部材と円
筒状の接触ムラ吸収部材を使用しているので、構造を簡
素化して製造及び組み付け作業を容易に行うことができ
る。

【００９５】請求項１４に記載の発明によれば、請求項
１２記載の発明の効果に加えて、圧縮機のクランク室の
圧力を調整することにより吐出容量を連続的に変更する
ことができる。

【００９６】請求項１５に記載の発明によれば、請求項
１３記載の発明の効果に加えて、圧縮機をほぼ零に近い
最小容量と最大容量との間で圧縮容量を制御することが
できる。

【００９７】請求項１６に記載の発明によれば、請求項
１４記載の発明の効果に加えて、最小容量の運転状態で
クランク室と吐出室との間でガスが循環し、圧縮機内の
潤滑を適正に行うことができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 第１の実施形態の動力伝達機構を備えたクラ
ッチレス可変容量圧縮機を示す縦断面図。

【図２】 図１の動力伝達機構を拡大して示すトルク非
開放状態の縦断面図。

【図３】 図１の動力伝達機構を拡大して示すトルク開
放状態の縦断面図。

【図４】 図１の動力伝達機構の横断面図。

【図５】 ブッシュ、リミットバネ及び接触ムラ吸収部
材の分解斜視図。

【図６】 第２の実施形態の動力伝達機構を拡大して示
す縦断面図。

【図７】 第３の実施形態の動力伝達機構を拡大して示
す縦断面図。

【図８】 第４の実施形態の動力伝達機構を拡大して示
す縦断面図。

【図９】 図８の動力伝達機構の横断面図。

【図１０】 第５の実施形態の動力伝達機構を拡大して
示す縦断面図。

【図１１】 従来の動力伝達機構を拡大して示す断面
図。

【符号の説明】

２１…被動機器としてのクラッチレス可変容量圧縮機、
２６…第２回転体の一部を構成する回転軸、３５…カム
プレートとしての斜板、６５…第１回転体としてのプー
リ、６７…動力源としての車両エンジン、６８…ブラケ
ット、７０…可変質部材、７１…接触ムラ吸収部材、７
１１…外周面、７１２…内周面、７１３…スリット、７
２…第２回転体の一部を構成するブッシュ、７２２…フ
ランジ部、７２３…係止凹部、７２４…外周面、７４…
弾性手段としてのリミットバネ、７４１…係止突部、７
４２…外周面、７４３…内周面、７４４…スリット、７
４５…底部、７４６…ブッシュ。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 八木 聖史 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 (72)発明者 星野 辰幸 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 (72)発明者 森 英文 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 (72)発明者 岡部 孝徳 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内 (72)発明者 星野 伸明 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内

Claims (16)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 動力源側の第１回転体と被動機器側の第
   ２回転体とを動力伝達可能に連結する動力伝達機構にお
   いて、 第１回転体又は第２回転体に弾性手段の一端部を係止
   し、第２回転体又は第１回転体に熱により軟化あるいは
   変質を生じる可変質部材の一端部を連結し、前記弾性手
   段の他端部と可変質部材の他端部とを該弾性手段の弾性
   力により押圧接触して回転トルクを伝達可能とし、該弾
   性手段と可変質部材の押圧接触界面に該可変質部材の剛
   性よりも高剛性の接触ムラ吸収部材を介在し、被動機器
   側の負荷トルクが所定値を越えて高まったときに、前記
   弾性手段と接触ムラ吸収部材との圧接面に滑りが生じて
   摩擦熱により前記可変質部材が変質してトルク伝達を開
   放するようにした動力伝達機構。
2. 【請求項２】 請求項１において、第１回転体には環状
   の可変質部材が連結され、該可変質部材の内周面には拡
   径可能な円筒状の接触ムラ吸収部材の外周面が嵌入接合
   され、該接触ムラ吸収部材の内周面には第２回転体に連
   結した弾性手段が押圧接触されている動力伝達機構。
3. 【請求項３】 請求項１において、第２回転体には環状
   の可変質部材が連結され、該可変質部材の外周面には縮
   径可能な円筒状の接触ムラ吸収部材の内周面が嵌合固定
   され、該接触ムラ吸収部材の外周面には第１回転体に連
   結した弾性手段が押圧接触されている動力伝達機構。
4. 【請求項４】 請求項２又は３において、前記円筒状の
   接触ムラ吸収部材は径の拡大又は縮小可能なスリットを
   有する動力伝達機構。
5. 【請求項５】 請求項２又は３において前記弾性手段は
   バネである動力伝達機構。
6. 【請求項６】 請求項５において、前記バネはねじりコ
   イルバネであって、その一端は第１回転体又は第２回転
   体に係止され、コイルバネの外周面又は内周面は、前記
   円環状の接触ムラ吸収部材の内周面又は外周面に押圧接
   触され、前記ねじりコイルバネは被動機器側に負荷トル
   クが作用すると接触ムラ吸収部材の内周面又は外周面に
   対する押圧力を緩和又は増大する方向にねじり変形する
   ものである動力伝達機構。
7. 【請求項７】 請求項６において、前記ねじりコイルバ
   ネは被動機器側に負荷トルクが作用すると接触ムラ吸収
   部材の内周面又は外周面に対する押圧力を増大する方向
   にねじり変形するものであって、コイルバネと接触ムラ
   吸収部材の接触界面に潤滑剤を塗布した動力伝達機構。
8. 【請求項８】 請求項１〜７のいずれかにおいて、前記
   可変質部材はゴム又は樹脂である動力伝達機構。
9. 【請求項９】 請求項６において、前記ねじりコイルバ
   ネは、有底円筒状の弾性部材に螺旋状のスリットを形成
   するとともに、その底部を第１回転体又は第２回転体に
   連結してなる動力伝達機構。
10. 【請求項１０】 請求項６において、前記ねじりコイル
    バネは、有底円筒状の弾性部材に螺旋状のスリットを形
    成するとともに、その底部に第１回転体又は第２回転体
    の周面にキーあるいはスプライン嵌合されるブッシュが
    一体に形成されている動力伝達機構。
11. 【請求項１１】 請求項６において、前記第２回転体に
    はブッシュが一体回転可能に嵌合され、該ブッシュの端
    部に形成したフランジ部には前記ねじりコイルバネの内
    周面が微小間隙をもって嵌合され、該ねじりコイルバネ
    の一端に形成した係止突部はブッシュに形成した係止凹
    部に係止されている動力伝達機構。
12. 【請求項１２】 被動機器としての圧縮機のハウジング
    のボス部外周面に駆動源により回転される第１回転体と
    してのプーリが支持され、前記ハウジングには圧縮機構
    を駆動する第２回転体としての回転軸が支持され、プー
    リ又は回転軸に弾性手段の一端部を連結し、回転軸又は
    プーリに熱により軟化あるいは変質を生じる可変質部材
    の一端部を係止し、前記弾性手段の他端部と可変質部材
    の他端部とを該弾性手段の弾性力により押圧接触して回
    転トルクを伝達可能とし、該弾性手段と可変質部材の押
    圧接触界面に該可変質部材の剛性よりも高剛性の接触ム
    ラ吸収部材を介在し、圧縮機の負荷トルクが所定値を越
    えて高まったときに、前記弾性手段と接触ムラ吸収部材
    との圧接面に滑りが生じて摩擦熱により前記可変質部材
    が変質してトルク伝達を開放するようにした動力伝達機
    構を用いた圧縮機。
13. 【請求項１３】 請求項１２において、プーリ又は回転
    軸にはねじりコイルバネが一体回転可能に係止され、前
    記回転軸又はプーリには環状の可変質部材が連結され、
    該可変質部材の内周面又は外周面には円筒状の接触ムラ
    吸収部材の外周面又は内周面が接着固定され、該接触ム
    ラ吸収部材の内周面又は外周面には、前記ねじりコイル
    バネの外周面又は内周面が押圧接触されている動力伝達
    機構を用いた圧縮機。
14. 【請求項１４】 請求項１２において、前記圧縮機が、
    クランク室を有し、そのクランク室内において、回転軸
    に回転支持体を一体回転可能に支持するとともに、その
    回転支持体に傾角変更可能にカムプレートをヒンジ連結
    し、前記クランク室内の圧力を調節することにより前記
    カムプレートの傾角を変更して、吐出容量を連続的に変
    更可能に構成した可変容量圧縮機である動力伝達機構を
    用いた圧縮機。
15. 【請求項１５】 請求項１３において、前記圧縮機が、
    動力源と前記回転軸とが常時作動連結され、ほぼ零に近
    い最小容量と最大容量との間で圧縮容量を制御可能なク
    ラッチレス可変容量圧縮機である動力伝達機構を用いた
    圧縮機。
16. 【請求項１６】 請求項１４において、前記クラッチレ
    ス可変容量圧縮機が、ほぼ零に近い最小容量状態でクラ
    ンク室と吐出室との間を少量のガスが循環するようにし
    た動力伝達機構を用いた圧縮機。