JPH1034721A - 成形機用スクリュ - Google Patents
成形機用スクリュInfo
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- JPH1034721A JPH1034721A JP8190347A JP19034796A JPH1034721A JP H1034721 A JPH1034721 A JP H1034721A JP 8190347 A JP8190347 A JP 8190347A JP 19034796 A JP19034796 A JP 19034796A JP H1034721 A JPH1034721 A JP H1034721A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/36—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it through the nozzle or die
- B29C48/50—Details of extruders
- B29C48/505—Screws
- B29C48/64—Screws with two or more threads
- B29C48/65—Screws with two or more threads neighbouring threads or channels having different configurations, e.g. one thread being lower than its neighbouring thread
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- B29C48/53—Screws having a varying channel depth, e.g. varying the diameter of the longitudinal screw trunk
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 潤滑性の乏しい成形用材料（例えば硬質塩
ビ、無機材を多く含有する熱可塑性樹脂、木粉入りＰＰ
等）を用いた場合でもスクリュのフライトの磨耗を防止
することができる成形機用スクリュを提供する。 【解決手段】 成形機用スクリュ１１の回転方向のフラ
イト前面側のフライト頂部からの深さｈS が０．５ｍｍ
以下のステップランド又はテーパーランドを有するステ
ップランドフライト又はテーパーランドフライトにおい
て、フライト頂部からの深さｈ1 が３．０ｍｍ以下で、
半頂角αが５〜３０°で、長さａがステップランド又は
テーパーランドの長さｍの９０％以上の錐面からなる樹
脂導入用面取部１４を設ける。
ビ、無機材を多く含有する熱可塑性樹脂、木粉入りＰＰ
等）を用いた場合でもスクリュのフライトの磨耗を防止
することができる成形機用スクリュを提供する。 【解決手段】 成形機用スクリュ１１の回転方向のフラ
イト前面側のフライト頂部からの深さｈS が０．５ｍｍ
以下のステップランド又はテーパーランドを有するステ
ップランドフライト又はテーパーランドフライトにおい
て、フライト頂部からの深さｈ1 が３．０ｍｍ以下で、
半頂角αが５〜３０°で、長さａがステップランド又は
テーパーランドの長さｍの９０％以上の錐面からなる樹
脂導入用面取部１４を設ける。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は成形機用スクリュに
関し、射出成形機や押出成形機の樹脂成形用の可塑化ス
クリュに適用して有用なものである。
関し、射出成形機や押出成形機の樹脂成形用の可塑化ス
クリュに適用して有用なものである。
【０００２】
【従来の技術】可塑化スクリュの従来例を図５〜図１０
に基づいて説明する。
に基づいて説明する。
【０００３】図５〜図７には第１の従来例を示してお
り、この従来例のスクリュ１のフライト３の頂部の巾Ｌ
は、フライト３のリードＷの５％以下の巾となるように
狭くし、フライト３の頂部とシリンダ２間での発熱をお
さえるようにしている。また、フィード部、圧縮部、メ
ータリング部を有するプラスチック可塑化装置におい
て、圧縮部の開始及び終了位置、並びにスクリュ先端の
３個所のスクリュ１のフライト３の頂部に、口径と同程
度の長さにわたって設けられたフライト３の頂部よりも
やや低い領域であるステップランド４の領域を設けるこ
とにより、フライト頂部の磨耗を制御している。Ｙはス
テップランドの加工領域である。
り、この従来例のスクリュ１のフライト３の頂部の巾Ｌ
は、フライト３のリードＷの５％以下の巾となるように
狭くし、フライト３の頂部とシリンダ２間での発熱をお
さえるようにしている。また、フィード部、圧縮部、メ
ータリング部を有するプラスチック可塑化装置におい
て、圧縮部の開始及び終了位置、並びにスクリュ先端の
３個所のスクリュ１のフライト３の頂部に、口径と同程
度の長さにわたって設けられたフライト３の頂部よりも
やや低い領域であるステップランド４の領域を設けるこ
とにより、フライト頂部の磨耗を制御している。Ｙはス
テップランドの加工領域である。
【０００４】図８〜図１０には第２の従来例を示してお
り、図８はシングルスクリュの外形図を示すものである
が、フライト３の頂部の巾Ｌはフライト付根の巾Ｘの１
／２以下にする。またステップランド４部の寸法ｈ
S は、０．５ｍｍ以下にする。
り、図８はシングルスクリュの外形図を示すものである
が、フライト３の頂部の巾Ｌはフライト付根の巾Ｘの１
／２以下にする。またステップランド４部の寸法ｈ
S は、０．５ｍｍ以下にする。
【０００５】ステップランド領域Ｙは、圧縮部の開始及
び終了位置及びスクリュの先端に位置する所の３個所に
設けるもので、その長さはシリンダの口径と同程度の長
さにわたり、ステップランド４の領域が設けられる。な
お、図９に示すフライトの付根の巾Ｘ及びフライト頂部
の巾Ｌは、スクリュ全長にわたり一定とし、図１０にお
けるステップランド４の領域Ｓの有無のみ異なる形状と
する。
び終了位置及びスクリュの先端に位置する所の３個所に
設けるもので、その長さはシリンダの口径と同程度の長
さにわたり、ステップランド４の領域が設けられる。な
お、図９に示すフライトの付根の巾Ｘ及びフライト頂部
の巾Ｌは、スクリュ全長にわたり一定とし、図１０にお
けるステップランド４の領域Ｓの有無のみ異なる形状と
する。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】射出成形機や押出成形
機に用いられるスクリュは、樹脂の可塑化溶融、混練、
脱気、熱履歴の面から、或いはスクリュの磨耗の面か
ら、既に幾つかの提案がなされており、それぞれそれな
りの効果を上げている。
機に用いられるスクリュは、樹脂の可塑化溶融、混練、
脱気、熱履歴の面から、或いはスクリュの磨耗の面か
ら、既に幾つかの提案がなされており、それぞれそれな
りの効果を上げている。
【０００７】上記の従来例は、スクリュの磨耗防止の面
から提案されたもので、スクリュの回転に伴って溶融樹
脂をフライトとシリンダの間に引き込んで圧力を発生さ
せ、この圧力でスクリュをシリンダから浮上させて所謂
完全流体潤滑摩擦状態とし、スクリュとシリンダの直接
接触を防いでフライトの磨耗を防止するものである。な
お、完全潤滑（complete lubrication) とは摩擦面が液
体膜によって分離され、摩擦損失がその膜の中の内部液
体摩擦に起因している場合に起こる潤滑である。
から提案されたもので、スクリュの回転に伴って溶融樹
脂をフライトとシリンダの間に引き込んで圧力を発生さ
せ、この圧力でスクリュをシリンダから浮上させて所謂
完全流体潤滑摩擦状態とし、スクリュとシリンダの直接
接触を防いでフライトの磨耗を防止するものである。な
お、完全潤滑（complete lubrication) とは摩擦面が液
体膜によって分離され、摩擦損失がその膜の中の内部液
体摩擦に起因している場合に起こる潤滑である。
【０００８】しかし、成形材料が例えば硬質塩ビ、無機
材を多く含有する熱可塑性樹脂、木粉入りＰＰ（ポリプ
ロピレン）のような溶融の遅い樹脂又は潤滑性（濡れ
性）の乏しい成形用材料を用いた場合には、スクリュと
シリンダの間に溶融樹脂が十分に送り込まれないで、レ
イノルズ理論に基づく圧力の上昇は得られず、逆に樹脂
の詰まりに起因する異常に大きい圧力低下が生じてスク
リュを浮上させる力は発生せず、スクリュとシリンダは
混合摩擦状態となって磨耗を早め、スクリュの寿命を短
くする。
材を多く含有する熱可塑性樹脂、木粉入りＰＰ（ポリプ
ロピレン）のような溶融の遅い樹脂又は潤滑性（濡れ
性）の乏しい成形用材料を用いた場合には、スクリュと
シリンダの間に溶融樹脂が十分に送り込まれないで、レ
イノルズ理論に基づく圧力の上昇は得られず、逆に樹脂
の詰まりに起因する異常に大きい圧力低下が生じてスク
リュを浮上させる力は発生せず、スクリュとシリンダは
混合摩擦状態となって磨耗を早め、スクリュの寿命を短
くする。
【０００９】従って本発明は上記従来技術に鑑み、潤滑
性の乏しい成形用材料（例えば硬質塩ビ、無機材を多く
含有する熱可塑性樹脂、木粉入りＰＰ等）を用いた場合
でもスクリュのフライトの磨耗を防止することができる
成形機用スクリュを提供することを課題とする。
性の乏しい成形用材料（例えば硬質塩ビ、無機材を多く
含有する熱可塑性樹脂、木粉入りＰＰ等）を用いた場合
でもスクリュのフライトの磨耗を防止することができる
成形機用スクリュを提供することを課題とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決する本発
明の成形機用スクリュは、成形機用スクリュの回転方向
のフライト前面側のフライト頂部からの深さが０．５ｍ
ｍ以下のステップランド又はテーパーランドを有するス
テップランドフライト又はテーパーランドフライトにお
いて、フライト頂部からの深さが３．０ｍｍ以下で、半
頂角が５〜３０°で、長さがステップランド又はテーパ
ーランドの長さの９０％以上の錐面からなる樹脂導入用
面取部を設けたことを特徴とする。
明の成形機用スクリュは、成形機用スクリュの回転方向
のフライト前面側のフライト頂部からの深さが０．５ｍ
ｍ以下のステップランド又はテーパーランドを有するス
テップランドフライト又はテーパーランドフライトにお
いて、フライト頂部からの深さが３．０ｍｍ以下で、半
頂角が５〜３０°で、長さがステップランド又はテーパ
ーランドの長さの９０％以上の錐面からなる樹脂導入用
面取部を設けたことを特徴とする。
【００１１】従って、上記構成の成形機用スクリュによ
れば、フライト前面部では樹脂導入用面取部によってフ
ライトとシリンダの隙間は適宜に広げられているので、
潤滑性の乏しい材料でもこの導入用面取部の開口部から
容易に入り込んで圧力を高め、後流のフライトとシリン
ダの隙間に生ずる異常な圧力の低下を防ぐことができ
る。
れば、フライト前面部では樹脂導入用面取部によってフ
ライトとシリンダの隙間は適宜に広げられているので、
潤滑性の乏しい材料でもこの導入用面取部の開口部から
容易に入り込んで圧力を高め、後流のフライトとシリン
ダの隙間に生ずる異常な圧力の低下を防ぐことができ
る。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
に基づき詳細に説明する。なお、本発明はスクリュのフ
ライトの断面形状に関するものであり、スクリュ全体の
構造はほぼ前述の従来例のスクリュと同様であるため、
ここでは図５を流用することとしてスクリュ全体の図示
は省略する。
に基づき詳細に説明する。なお、本発明はスクリュのフ
ライトの断面形状に関するものであり、スクリュ全体の
構造はほぼ前述の従来例のスクリュと同様であるため、
ここでは図５を流用することとしてスクリュ全体の図示
は省略する。
【００１３】図１及び図２は本発明の実施の形態に係る
スクリュのフライトを長手方向に直角（図５のＡ−Ａ参
照）に截った断面図で、図１にはステップランドフライ
トを基準としたフライト１３を、図２にはテーパーラン
ドフライトを基準としたフライト１３´を示しており、
１１はスクリュ（本体部）、１２はシリンダであり、フ
ライト１３及び１３´の頂部は隙間δを隔ててシリンダ
１２と対向している（図３参照）。
スクリュのフライトを長手方向に直角（図５のＡ−Ａ参
照）に截った断面図で、図１にはステップランドフライ
トを基準としたフライト１３を、図２にはテーパーラン
ドフライトを基準としたフライト１３´を示しており、
１１はスクリュ（本体部）、１２はシリンダであり、フ
ライト１３及び１３´の頂部は隙間δを隔ててシリンダ
１２と対向している（図３参照）。
【００１４】図１において、２点鎖線は前述のステップ
ランドフライト３のステップランド４を示しており、ス
テップランド４の深さｈS は０．５ｍｍ以下に決められ
る。これに対して本実施の形態に係るスクリュのフライ
ト１３は、先端における深さｈ1 が３．０ｍｍ以下、半
頂角αが５〜３０°、長さａがステップランドの長さｍ
の９０％以上の錐面で面取りした樹脂の導入用面取部１
４を備えている。
ランドフライト３のステップランド４を示しており、ス
テップランド４の深さｈS は０．５ｍｍ以下に決められ
る。これに対して本実施の形態に係るスクリュのフライ
ト１３は、先端における深さｈ1 が３．０ｍｍ以下、半
頂角αが５〜３０°、長さａがステップランドの長さｍ
の９０％以上の錐面で面取りした樹脂の導入用面取部１
４を備えている。
【００１５】図２において、２点鎖線は前述のステップ
ランドフライト３と共に公知のテーパーランドフライト
３´のテーパーランド４´を示しており、図１に示すス
テップランド４の段部をテーパーランド４´で置き換え
たもので、テーパーランド先端部の深さｈS はステップ
ランドフライト３の場合と同様に決められる。これに対
して本発明の実施の形態に係るスクリュのフライト１３
´は、先端における深さｈ2 が３．０ｍｍ以下、半頂角
αが５〜３０°、長さａがテーパーランドの長さｍの９
０％以上の錐面で面取りした導入用面取部１４´を備え
ている。
ランドフライト３と共に公知のテーパーランドフライト
３´のテーパーランド４´を示しており、図１に示すス
テップランド４の段部をテーパーランド４´で置き換え
たもので、テーパーランド先端部の深さｈS はステップ
ランドフライト３の場合と同様に決められる。これに対
して本発明の実施の形態に係るスクリュのフライト１３
´は、先端における深さｈ2 が３．０ｍｍ以下、半頂角
αが５〜３０°、長さａがテーパーランドの長さｍの９
０％以上の錐面で面取りした導入用面取部１４´を備え
ている。
【００１６】上記断面形状のフライト１３及び１３´を
有するスクリュの作用を図３及び図４によって説明す
る。
有するスクリュの作用を図３及び図４によって説明す
る。
【００１７】図３は従来例の図６に対応する断面図（シ
リンダ軸を含む断面と見ても大差はない）で、１１（１
としてもよい）はスクリュ、１２（２としてもよい）は
シリンダ、３は従来例のステップランドフライト、１５
は溶融樹脂の詰まったスクリュ溝を示しており、フライ
ト３の頂部は狭い隙間δを隔ててシリンダ１２の内壁と
対向している。断面図の上側のダイアグラムはスクリュ
１１の位置に対応させてシリンダ１２の内壁で計測した
樹脂の静圧Ｐを定性的に示したものであり、基線は図示
を省略してある。
リンダ軸を含む断面と見ても大差はない）で、１１（１
としてもよい）はスクリュ、１２（２としてもよい）は
シリンダ、３は従来例のステップランドフライト、１５
は溶融樹脂の詰まったスクリュ溝を示しており、フライ
ト３の頂部は狭い隙間δを隔ててシリンダ１２の内壁と
対向している。断面図の上側のダイアグラムはスクリュ
１１の位置に対応させてシリンダ１２の内壁で計測した
樹脂の静圧Ｐを定性的に示したものであり、基線は図示
を省略してある。
【００１８】同図３において、フライト３は左方向に移
動してスクリュ溝１５内の溶融樹脂をフライト３の前面
（フライト３の左側面）で押圧し、押圧されたスクリュ
溝１５内の溶融樹脂の圧力は左側が低く右側が高い分布
を示す。右側の圧力の高い溶融樹脂の一部はフライト３
とシリンダ１２の隙間δの間隙を通って隣のスクリュ溝
１５に流出する。
動してスクリュ溝１５内の溶融樹脂をフライト３の前面
（フライト３の左側面）で押圧し、押圧されたスクリュ
溝１５内の溶融樹脂の圧力は左側が低く右側が高い分布
を示す。右側の圧力の高い溶融樹脂の一部はフライト３
とシリンダ１２の隙間δの間隙を通って隣のスクリュ溝
１５に流出する。
【００１９】同図３に２点鎖線で示すように、フライト
３のステップランド４の領域を埋めた場合は、シリンダ
１２との間の長さＸ、隙間δの狭い通路を通過するとき
に、２点鎖線で示す圧力曲線１６のように摩擦によって
ほぼ通過距離に比例して圧力を失い、右側の出口でスク
リュ溝１５の左側の低い圧力につながる。また、実線で
示すステップランド４を有するフライト３の場合は、溶
融樹脂はシリンダ１２の内壁に付着してステップランド
４の領域の隙間に入り込み、レイノルズ理論による潤滑
圧と同様に実線で示す圧力曲線１７のように圧力が高く
なり、この圧力（以下、潤滑圧と略称する）によってフ
ライト３はシリンダ１２の内壁から離されて所謂完全流
体潤滑摩擦状態となり、フライト３の頂部とシリンダ１
２の金属同士の直接接触が避けられる。
３のステップランド４の領域を埋めた場合は、シリンダ
１２との間の長さＸ、隙間δの狭い通路を通過するとき
に、２点鎖線で示す圧力曲線１６のように摩擦によって
ほぼ通過距離に比例して圧力を失い、右側の出口でスク
リュ溝１５の左側の低い圧力につながる。また、実線で
示すステップランド４を有するフライト３の場合は、溶
融樹脂はシリンダ１２の内壁に付着してステップランド
４の領域の隙間に入り込み、レイノルズ理論による潤滑
圧と同様に実線で示す圧力曲線１７のように圧力が高く
なり、この圧力（以下、潤滑圧と略称する）によってフ
ライト３はシリンダ１２の内壁から離されて所謂完全流
体潤滑摩擦状態となり、フライト３の頂部とシリンダ１
２の金属同士の直接接触が避けられる。
【００２０】しかし、潤滑性の乏しい成形用材料（例え
ば硬質塩ビ、無機材を多く含有する熱可塑性樹脂、木粉
入りＰＰ等）を用いた場合は、１点鎖線で示す圧力曲線
１８のように潤滑圧が発生しないばかりでなく、樹脂の
詰まりに起因する以上に大きい圧力低下が発生して所謂
混合摩擦状態ないしは固体摩擦状態に近くなり、フライ
ト３の頂部とシリンダ１２とが直接接触して磨耗が促進
される。
ば硬質塩ビ、無機材を多く含有する熱可塑性樹脂、木粉
入りＰＰ等）を用いた場合は、１点鎖線で示す圧力曲線
１８のように潤滑圧が発生しないばかりでなく、樹脂の
詰まりに起因する以上に大きい圧力低下が発生して所謂
混合摩擦状態ないしは固体摩擦状態に近くなり、フライ
ト３の頂部とシリンダ１２とが直接接触して磨耗が促進
される。
【００２１】図４はステップランドフライトを基準とし
たフライト１３を有するスクリュの場合の図３に対応す
る図である。同図に示すように、ステップランドフライ
ト３の前面が導入用面取部１４によって開口寸法が大き
くなっており、潤滑性の乏しい溶融樹脂でもこの隙間に
容易に入り込み、実線で示す圧力曲線１９のように詰ま
りに起因する異常な圧力の落ち込みが消滅し、入口側に
はいくばくかの潤滑圧を得ることができる。
たフライト１３を有するスクリュの場合の図３に対応す
る図である。同図に示すように、ステップランドフライ
ト３の前面が導入用面取部１４によって開口寸法が大き
くなっており、潤滑性の乏しい溶融樹脂でもこの隙間に
容易に入り込み、実線で示す圧力曲線１９のように詰ま
りに起因する異常な圧力の落ち込みが消滅し、入口側に
はいくばくかの潤滑圧を得ることができる。
【００２２】テーパーランドフライトを基準としたフラ
イト１３´を有するスクリュの場合の挙動もほぼ図４と
同様であり、図示は省略した。図４中には圧力曲線１９
と比較対照するために図３中の圧力曲線１６を再掲して
ある。
イト１３´を有するスクリュの場合の挙動もほぼ図４と
同様であり、図示は省略した。図４中には圧力曲線１９
と比較対照するために図３中の圧力曲線１６を再掲して
ある。
【００２３】なお、本実施の形態に係るスクリュのフラ
イト１３，１３´の導入用面取部１４，１４´はスクリ
ュの磨耗防止を目的とするものであるため、スクリュの
圧縮部の開始位置からスクリュの先端までの全長にわた
って設けるのが好ましいが、条件によっては前述の従来
例のようにスクリュの一部に限定してもよい。
イト１３，１３´の導入用面取部１４，１４´はスクリ
ュの磨耗防止を目的とするものであるため、スクリュの
圧縮部の開始位置からスクリュの先端までの全長にわた
って設けるのが好ましいが、条件によっては前述の従来
例のようにスクリュの一部に限定してもよい。
【００２４】
【発明の効果】以上発明の実施の形態と共に具体的に説
明したように、本発明の成形機用スクリュによれば、潤
滑性の乏しい成形用材料（例えば硬質塩ビ、無機材を多
く含有する熱可塑性樹脂、木粉入りＰＰ等）を用いた場
合でも、フライト頂部とシリンダ間に樹脂が引き込まれ
て潤滑圧力を発生し、フライトの磨耗防止効果が向上す
る。
明したように、本発明の成形機用スクリュによれば、潤
滑性の乏しい成形用材料（例えば硬質塩ビ、無機材を多
く含有する熱可塑性樹脂、木粉入りＰＰ等）を用いた場
合でも、フライト頂部とシリンダ間に樹脂が引き込まれ
て潤滑圧力を発生し、フライトの磨耗防止効果が向上す
る。
【図１】本発明の実施の形態に係る成形機用スクリュの
フライトの断面図である。
フライトの断面図である。
【図２】本発明の実施の形態に係る成形機用スクリュの
フライトの断面図である。
フライトの断面図である。
【図３】従来の成形機用スクリュの場合の樹脂の圧力分
布を示す説明図である。
布を示す説明図である。
【図４】本発明の実施の形態に係る成形機用スクリュの
場合の圧力分布を示す説明図である。
場合の圧力分布を示す説明図である。
【図５】第１の従来例の成形機用スクリュの側面図であ
る。
る。
【図６】図５のＡ−Ａ線矢視拡大断面図である。
【図７】図５のＢ−Ｂ線矢視拡大断面図である。
【図８】第２の従来例の成形機用スクリュの側面図であ
る。
る。
【図９】図８のＣ−Ｃ線矢視拡大断面図である。
【図１０】図８のＤ−Ｄ線矢視拡大断面図である。
３ ステップランドフライト ３´ テーパーランドフライト ４ ステップランド ４´ テーパーランド １１ スクリュ １２ シリンダ １３，１３´ フライト １４，１４´ 樹脂導入用面取部
フロントページの続き (72)発明者 刈谷 俊彦 愛知県名古屋市中村区岩塚町字高道１番地 三菱重工業株式会社名古屋機器製作所内
Claims (1)
- 【請求項１】 成形機用スクリュの回転方向のフライト
前面側のフライト頂部からの深さが０．５ｍｍ以下のス
テップランド又はテーパーランドを有するステップラン
ドフライト又はテーパーランドフライトにおいて、フラ
イト頂部からの深さが３．０ｍｍ以下で、半頂角が５〜
３０°で、長さがステップランド又はテーパーランドの
長さの９０％以上の錐面からなる樹脂導入用面取部を設
けたことを特徴とする成形機用スクリュ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19034796A JP3553275B2 (ja) | 1996-07-19 | 1996-07-19 | 成形機用スクリュ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19034796A JP3553275B2 (ja) | 1996-07-19 | 1996-07-19 | 成形機用スクリュ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1034721A true JPH1034721A (ja) | 1998-02-10 |
| JP3553275B2 JP3553275B2 (ja) | 2004-08-11 |
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ID=16256691
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19034796A Expired - Fee Related JP3553275B2 (ja) | 1996-07-19 | 1996-07-19 | 成形機用スクリュ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3553275B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012117861A1 (ja) * | 2011-02-28 | 2012-09-07 | 富士フイルム株式会社 | 射出成形方法 |
| CN110239059A (zh) * | 2019-08-01 | 2019-09-17 | 安徽普瑞斯电工机械有限公司 | 高阻燃低烟无卤电缆料挤出专用螺杆 |
-
1996
- 1996-07-19 JP JP19034796A patent/JP3553275B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012117861A1 (ja) * | 2011-02-28 | 2012-09-07 | 富士フイルム株式会社 | 射出成形方法 |
| JP2012179734A (ja) * | 2011-02-28 | 2012-09-20 | Fujifilm Corp | 射出成形方法 |
| CN110239059A (zh) * | 2019-08-01 | 2019-09-17 | 安徽普瑞斯电工机械有限公司 | 高阻燃低烟无卤电缆料挤出专用螺杆 |
| CN110239059B (zh) * | 2019-08-01 | 2023-10-13 | 安徽普瑞斯电工机械有限公司 | 高阻燃低烟无卤电缆料挤出专用螺杆 |
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|---|---|
| JP3553275B2 (ja) | 2004-08-11 |
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