JPH11250739A - 耐熱導体 - Google Patents
耐熱導体Info
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- JPH11250739A JPH11250739A JP4986398A JP4986398A JPH11250739A JP H11250739 A JPH11250739 A JP H11250739A JP 4986398 A JP4986398 A JP 4986398A JP 4986398 A JP4986398 A JP 4986398A JP H11250739 A JPH11250739 A JP H11250739A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ４５０〜８００℃の高温においても長期使用
に耐え得る安定した耐熱性および導電性を示す耐熱導体
を提供する。 【解決手段】 ステンレスクラッドＣｕ導体のクラッド
材を、Ｃ含有量０．０６重量％以下のオーステナイト系
ステンレスとする。ステンレスの高温での脆化の原因と
なるＣｒとＣとの反応が、これにより防止可能である。
ステンレスのＮｉ含有量を６．５〜１２．５重量％とす
ることが、なお好ましい。
に耐え得る安定した耐熱性および導電性を示す耐熱導体
を提供する。 【解決手段】 ステンレスクラッドＣｕ導体のクラッド
材を、Ｃ含有量０．０６重量％以下のオーステナイト系
ステンレスとする。ステンレスの高温での脆化の原因と
なるＣｒとＣとの反応が、これにより防止可能である。
ステンレスのＮｉ含有量を６．５〜１２．５重量％とす
ることが、なお好ましい。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、耐熱絶縁電線用や
リード線用の耐熱導体に関する。
リード線用の耐熱導体に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、耐熱絶縁電線としてはたとえ
ばセラミック被膜線やガラス巻線などが知られており、
セラミック被膜線は、耐熱導体表面に熱分解法やゾルゲ
ル法などの塗布法、あるいはＣＶＤ法やＰＶＤ法などの
気相法によりセラミックコーティングを施して作製さ
れ、ガラス巻線は、耐熱導体にガラスやアルミナなどの
繊維を巻き付けて作製されている。
ばセラミック被膜線やガラス巻線などが知られており、
セラミック被膜線は、耐熱導体表面に熱分解法やゾルゲ
ル法などの塗布法、あるいはＣＶＤ法やＰＶＤ法などの
気相法によりセラミックコーティングを施して作製さ
れ、ガラス巻線は、耐熱導体にガラスやアルミナなどの
繊維を巻き付けて作製されている。
【０００３】一般的な金属Ｃｕ導体は、高温において空
気中の酸素と反応し表面に酸化層が形成されることによ
って機械的特性が低下してしまうため、そのような高温
における機械的強度の低下が少ないものが、耐熱導体と
して使用されている。具体的には、Ａｇ線、Ｎｉ線、ス
テンレス鋼（ＳＵＳ）線などのようにＣｕ以外の金属導
体、あるいはＮｉメッキＣｕ線、ＮｉクラッドＣｕ線、
ステンレスクラッドＣｕ線などのように、Ｃｕの表面に
酸素を遮断する層を形成するようにした導体が、耐熱導
体として例示される。
気中の酸素と反応し表面に酸化層が形成されることによ
って機械的特性が低下してしまうため、そのような高温
における機械的強度の低下が少ないものが、耐熱導体と
して使用されている。具体的には、Ａｇ線、Ｎｉ線、ス
テンレス鋼（ＳＵＳ）線などのようにＣｕ以外の金属導
体、あるいはＮｉメッキＣｕ線、ＮｉクラッドＣｕ線、
ステンレスクラッドＣｕ線などのように、Ｃｕの表面に
酸素を遮断する層を形成するようにした導体が、耐熱導
体として例示される。
【０００４】ところで近年、これら耐熱電線にはこれま
で以上に厳しい温度条件や電気特性が要求されるように
なり、４００℃の高温でも機械的強度の低下が少ないと
いうすぐれた耐熱性とともに高い導電性を、長期に亘っ
て安定して示すことが求められている。しかしながら、
上記した従来の耐熱導体によってでは、そのような要求
が充分に満たされているとはいえないのが現状である。
で以上に厳しい温度条件や電気特性が要求されるように
なり、４００℃の高温でも機械的強度の低下が少ないと
いうすぐれた耐熱性とともに高い導電性を、長期に亘っ
て安定して示すことが求められている。しかしながら、
上記した従来の耐熱導体によってでは、そのような要求
が充分に満たされているとはいえないのが現状である。
【０００５】たとえば、上記した従来の耐熱導体のう
ち、Ａｇ線はＣｕ線よりも高い導電率を有しているが、
高温での長期使用では軟化して機械的強度が極端に低下
してしまうため、耐熱性に問題がある。Ｎｉ線やステン
レス線は、４００℃程度の高温においても表面に酸化層
が生じにくくすぐれた耐熱性を示すが、導電率はＣｕ線
よりも格段に低いため高導電率が要求される用途には不
向きである。ＮｉメッキＣｕ線やＮｉクラッドＣｕ線
は、耐熱性もよく導電率もＣｕ線に比べて低下も少な
く、耐熱絶縁電線用の耐熱導体として一般的であるが、
ＮｉとＣｕとが接していると相互拡散が生じ易く、４０
０℃以上の温度で長期に亘って使用した場合には、Ｃｕ
中にＮｉが拡散することによる導電率の低下が起こる。
さらに、Ｃｕの表面を覆っているＮｉがＣｕ中に全て拡
散するようなことが局所的にでも起これば、その部分の
Ｃｕは外気に触れるようになり酸素と反応してＣｕＯや
Ｃｕ2 Ｏのような酸化層が形成され、最悪の場合に導体
の断線や被膜剥離が生じる。このように、ＮｉメッキＣ
ｕ線やＮｉクラッドＣｕ線は、耐熱性も導電性も良好で
はあるが長期使用に耐え得るだけの信頼性には欠けると
いう難点を有している。
ち、Ａｇ線はＣｕ線よりも高い導電率を有しているが、
高温での長期使用では軟化して機械的強度が極端に低下
してしまうため、耐熱性に問題がある。Ｎｉ線やステン
レス線は、４００℃程度の高温においても表面に酸化層
が生じにくくすぐれた耐熱性を示すが、導電率はＣｕ線
よりも格段に低いため高導電率が要求される用途には不
向きである。ＮｉメッキＣｕ線やＮｉクラッドＣｕ線
は、耐熱性もよく導電率もＣｕ線に比べて低下も少な
く、耐熱絶縁電線用の耐熱導体として一般的であるが、
ＮｉとＣｕとが接していると相互拡散が生じ易く、４０
０℃以上の温度で長期に亘って使用した場合には、Ｃｕ
中にＮｉが拡散することによる導電率の低下が起こる。
さらに、Ｃｕの表面を覆っているＮｉがＣｕ中に全て拡
散するようなことが局所的にでも起これば、その部分の
Ｃｕは外気に触れるようになり酸素と反応してＣｕＯや
Ｃｕ2 Ｏのような酸化層が形成され、最悪の場合に導体
の断線や被膜剥離が生じる。このように、ＮｉメッキＣ
ｕ線やＮｉクラッドＣｕ線は、耐熱性も導電性も良好で
はあるが長期使用に耐え得るだけの信頼性には欠けると
いう難点を有している。
【０００６】一方、ステンレスクラッドＣｕ線は、大気
中の酸素が最外層のステンレス層によって遮られて内側
のＣｕ層に達しないため、酸化層が生じるおそれもな
く、４００℃程度の温度領域での長期使用においても導
電率が変化しにくいという特長を有する。クラッド材と
しては、ＪＩＳのＳＵＳ３０４やＳＵＳ３１６などのス
テンレス鋼の使用が一般的である。
中の酸素が最外層のステンレス層によって遮られて内側
のＣｕ層に達しないため、酸化層が生じるおそれもな
く、４００℃程度の温度領域での長期使用においても導
電率が変化しにくいという特長を有する。クラッド材と
しては、ＪＩＳのＳＵＳ３０４やＳＵＳ３１６などのス
テンレス鋼の使用が一般的である。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな耐熱性にすぐれたステンレスクラッドＣｕ線であっ
ても、さらに高温の４５０〜８００℃程度の温度領域で
長期に亘って使用すると、ステンレス層が脆化して機械
的強度が低下しクラックが生じ、導電率も低下すること
が判明している。
うな耐熱性にすぐれたステンレスクラッドＣｕ線であっ
ても、さらに高温の４５０〜８００℃程度の温度領域で
長期に亘って使用すると、ステンレス層が脆化して機械
的強度が低下しクラックが生じ、導電率も低下すること
が判明している。
【０００８】ステンレス層の脆化は、ステンレス鋼中の
ＣｒとＣとが反応してたとえばＣｒ23Ｃ6 のようなＣｒ
x Ｃy 化合物を生じ、その結果ステンレス鋼中にＣｒ欠
乏域が形成されて局部的に耐食性が低下するからと考え
られる。また、生じたＣｒxＣy 化合物が脆いことも、
ステンレスの強度低下の一因となっている。一方、導電
率の低下は、ステンレス鋼中のＮｉがＣｕ中に拡散する
ことに因ると考えられる。すなわちＮｉはＣｕの中へ不
純物として入り込むため、Ｃｕの電気抵抗は非常に大き
くなり、導体としての導電率が大幅に低下してしまうの
である。
ＣｒとＣとが反応してたとえばＣｒ23Ｃ6 のようなＣｒ
x Ｃy 化合物を生じ、その結果ステンレス鋼中にＣｒ欠
乏域が形成されて局部的に耐食性が低下するからと考え
られる。また、生じたＣｒxＣy 化合物が脆いことも、
ステンレスの強度低下の一因となっている。一方、導電
率の低下は、ステンレス鋼中のＮｉがＣｕ中に拡散する
ことに因ると考えられる。すなわちＮｉはＣｕの中へ不
純物として入り込むため、Ｃｕの電気抵抗は非常に大き
くなり、導体としての導電率が大幅に低下してしまうの
である。
【０００９】このように従来の耐熱導体は一長一短であ
って、耐熱性、導電率および長期使用の信頼性の全てを
満足するものは、未だ得られていない。本発明は上記事
情から、従来の耐熱導体のうちステンレスクラッドＣｕ
線の難点を解消しようとして成されたものであり、４５
０〜８００℃の高温においても耐熱性および高導電性を
安定して示し得る信頼性の高い耐熱導体を提供すること
を、その目的としている。
って、耐熱性、導電率および長期使用の信頼性の全てを
満足するものは、未だ得られていない。本発明は上記事
情から、従来の耐熱導体のうちステンレスクラッドＣｕ
線の難点を解消しようとして成されたものであり、４５
０〜８００℃の高温においても耐熱性および高導電性を
安定して示し得る信頼性の高い耐熱導体を提供すること
を、その目的としている。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明の耐熱導体は、ス
テンレスクラッドＣｕ導体であって、前記ステンレスが
Ｃ含有量０．０６重量％以下のオーステナイト系ステン
レスであることを特徴としている。
テンレスクラッドＣｕ導体であって、前記ステンレスが
Ｃ含有量０．０６重量％以下のオーステナイト系ステン
レスであることを特徴としている。
【００１１】本発明において、耐熱導体の芯材として使
用されるＣｕ導体は純度９９％以上の高純度のものが望
ましい。本発明においてステンレスに含有されるＣの量
は０．０６重量％以下で少ないほど好ましい。たとえば
超低炭素級ステンレス鋼とよばれＣ含有量が０．０３重
量％以下のＳＵＳ３０４Ｌなどがあげられる。Ｃ含有量
が０．０６％を超えると、４５０〜８００℃の温度領域
で使用中に、ステンレスに含有されるＣｒとＣとが反応
してＣｒx Ｃy 化合物が生成しやすくなるので好ましく
ない。
用されるＣｕ導体は純度９９％以上の高純度のものが望
ましい。本発明においてステンレスに含有されるＣの量
は０．０６重量％以下で少ないほど好ましい。たとえば
超低炭素級ステンレス鋼とよばれＣ含有量が０．０３重
量％以下のＳＵＳ３０４Ｌなどがあげられる。Ｃ含有量
が０．０６％を超えると、４５０〜８００℃の温度領域
で使用中に、ステンレスに含有されるＣｒとＣとが反応
してＣｒx Ｃy 化合物が生成しやすくなるので好ましく
ない。
【００１２】本発明においてステンレスに含有されるＮ
ｉ含有量は６．５〜１２．５重量％が好ましく、６．５
重量％より少ない場合には、ステンレスの加工性が悪く
なり導体加工時にクラックが入って線材化が困難になる
ため、好ましくない。一方、１２．５重量％を超える
と、芯材としてのＣｕに対するＮｉの拡散量が増えて導
電率が低下してしまうため、好ましくない。
ｉ含有量は６．５〜１２．５重量％が好ましく、６．５
重量％より少ない場合には、ステンレスの加工性が悪く
なり導体加工時にクラックが入って線材化が困難になる
ため、好ましくない。一方、１２．５重量％を超える
と、芯材としてのＣｕに対するＮｉの拡散量が増えて導
電率が低下してしまうため、好ましくない。
【００１３】本発明に係わるステンレス鋼は工業用材料
であるので、上記Ｃｒ、Ｎｉ、およびＣの他にもＳｉ、
Ｍｎ、Ｐ、Ｓなどの随伴元素を含んでいる。本発明にお
いてはさらに、Ｃとの親和性がＣｒより大きいＮｂある
いはＴｉを少量添加するようにしてもよい。ステンレス
中のＣがＮｂやＴｉと結び付くことによって、Ｃｒと反
応するＣの量を減らすことができる。
であるので、上記Ｃｒ、Ｎｉ、およびＣの他にもＳｉ、
Ｍｎ、Ｐ、Ｓなどの随伴元素を含んでいる。本発明にお
いてはさらに、Ｃとの親和性がＣｒより大きいＮｂある
いはＴｉを少量添加するようにしてもよい。ステンレス
中のＣがＮｂやＴｉと結び付くことによって、Ｃｒと反
応するＣの量を減らすことができる。
【００１４】本発明は、クラッド材のステンレスに含ま
れる炭素の量を０．０６％以下に限定することによっ
て、高温におけるＣｒとの反応生成を極力減らし、ステ
ンレスの脆化を防いだものである。ステンレスの高温に
おける脆化を防ぐことによって、導電性や機械的強度の
低下が妨げられ、その結果導体の耐熱性が向上する。
れる炭素の量を０．０６％以下に限定することによっ
て、高温におけるＣｒとの反応生成を極力減らし、ステ
ンレスの脆化を防いだものである。ステンレスの高温に
おける脆化を防ぐことによって、導電性や機械的強度の
低下が妨げられ、その結果導体の耐熱性が向上する。
【００１５】
【発明の実施の形態】以下実施例にしたがって本発明の
詳細を説明する。
詳細を説明する。
【００１６】実施例１ 純度９９．９％、外径０．８６ｍｍのＣｕ素線の外周
に、厚さ０．７μｍのステンレス層を形成して、本発明
の耐熱導体である仕上径１．００ｍｍのステンレスクラ
ッドＣｕ導体を得た。クラッド材のステンレス鋼の組成
は、Ｆｅが７２重量％、Ｃｒが１８．０重量％、Ｎｉが
８．０重量％、Ｃが０．０３重量％であり、その他の随
伴元素としてはＳｉが０．３重量％、Ｍｎが１．４重量
％、（Ｐ＋Ｓ）が０．２７重量％であった。この耐熱導
体の導電率を測定したところ、同外径のＣｕ素線を１０
０％としたときの７５．０％という値を得た。引張強さ
は３０．０ｋｇｆであった。なお、測定方法はＪＩＳ
Ｃ３００２に則り、標点間距離２５０ｍｍ、引張速度３
０ｍｍ／分で行った。
に、厚さ０．７μｍのステンレス層を形成して、本発明
の耐熱導体である仕上径１．００ｍｍのステンレスクラ
ッドＣｕ導体を得た。クラッド材のステンレス鋼の組成
は、Ｆｅが７２重量％、Ｃｒが１８．０重量％、Ｎｉが
８．０重量％、Ｃが０．０３重量％であり、その他の随
伴元素としてはＳｉが０．３重量％、Ｍｎが１．４重量
％、（Ｐ＋Ｓ）が０．２７重量％であった。この耐熱導
体の導電率を測定したところ、同外径のＣｕ素線を１０
０％としたときの７５．０％という値を得た。引張強さ
は３０．０ｋｇｆであった。なお、測定方法はＪＩＳ
Ｃ３００２に則り、標点間距離２５０ｍｍ、引張速度３
０ｍｍ／分で行った。
【００１７】そして、この耐熱導体の高温における安定
性を調べるため、温度６００℃の恒温槽中に１０００時
間放置した後、取り出して導電率を測定したところ、変
化はみられず７５．０％であった。さらに、８００℃の
恒温槽中に１０００時間放置した後、取り出して測定し
たところ、導電率７５．０％と引張強さ２８．５ｋｇｆ
であり、外観はクラックもなく良好であった。
性を調べるため、温度６００℃の恒温槽中に１０００時
間放置した後、取り出して導電率を測定したところ、変
化はみられず７５．０％であった。さらに、８００℃の
恒温槽中に１０００時間放置した後、取り出して測定し
たところ、導電率７５．０％と引張強さ２８．５ｋｇｆ
であり、外観はクラックもなく良好であった。
【００１８】実施例２ クラッド材のステンレス鋼の組成を、後出の表１に記載
のように本発明の範囲内で変えた他は実施例１と同様に
して、ステンレスクラッドＣｕ導体を得た。その導電率
は７４％、引張強さは２８．５ｋｇｆであった。
のように本発明の範囲内で変えた他は実施例１と同様に
して、ステンレスクラッドＣｕ導体を得た。その導電率
は７４％、引張強さは２８．５ｋｇｆであった。
【００１９】そして、この耐熱導体を実施例１と同様に
して６００℃と８００℃の高温で１０００時間ずつ保持
して導電率の変化を調べたところ、表１に示されるよう
に各段階での導電率の低下はほとんどみられなかった。
８００℃で１０００時間保持した後の引張強さは２２．
５ｋｇｆであり、外観はクラックもなく良好であった。
して６００℃と８００℃の高温で１０００時間ずつ保持
して導電率の変化を調べたところ、表１に示されるよう
に各段階での導電率の低下はほとんどみられなかった。
８００℃で１０００時間保持した後の引張強さは２２．
５ｋｇｆであり、外観はクラックもなく良好であった。
【００２０】実施例３ クラッド材のステンレス鋼の組成を、後出の表１に記載
のように本発明の範囲内で変えた他は実施例１と同様に
して、ステンレスクラッドＣｕ導体を得た。その導電率
は７４．５％、引張強さは３２．０ｋｇｆであった。
のように本発明の範囲内で変えた他は実施例１と同様に
して、ステンレスクラッドＣｕ導体を得た。その導電率
は７４．５％、引張強さは３２．０ｋｇｆであった。
【００２１】そして、この耐熱導体を実施例１と同様に
して６００℃と８００℃の高温で１０００時間ずつ保持
して導電率の変化を調べたところ、表１に示されるよう
に各段階での導電率の変化はほとんどみられなかった。
８００℃で１０００時間保持した後の引張強さは３１．
０ｋｇｆであり、外観はクラックもなく良好であった。
して６００℃と８００℃の高温で１０００時間ずつ保持
して導電率の変化を調べたところ、表１に示されるよう
に各段階での導電率の変化はほとんどみられなかった。
８００℃で１０００時間保持した後の引張強さは３１．
０ｋｇｆであり、外観はクラックもなく良好であった。
【００２２】実施例４ クラッド材のステンレス鋼の組成を、後出の表１に記載
のように本発明の範囲内で変えた他は実施例１と同様に
して、ステンレスクラッドＣｕ導体を得た。その導電率
は７３．０％、引張強さは３１．０ｋｇｆであった。
のように本発明の範囲内で変えた他は実施例１と同様に
して、ステンレスクラッドＣｕ導体を得た。その導電率
は７３．０％、引張強さは３１．０ｋｇｆであった。
【００２３】そして、この耐熱導体を実施例１と同様に
して６００℃と８００℃の高温で１０００時間ずつ保持
して導電率の変化を調べたところ、表１に示されるよう
に各段階での導電率の変化はほとんどみられなかった。
８００℃で１０００時間保持した後の引張強さは３０．
０ｋｇｆであり、外観はクラックもなく良好であった。
して６００℃と８００℃の高温で１０００時間ずつ保持
して導電率の変化を調べたところ、表１に示されるよう
に各段階での導電率の変化はほとんどみられなかった。
８００℃で１０００時間保持した後の引張強さは３０．
０ｋｇｆであり、外観はクラックもなく良好であった。
【００２４】比較例１ クラッド材のステンレス鋼の組成を、後出の表１に記載
のように本発明にしたがわずに変えた他は実施例１と同
様にして、ステンレスクラッドＣｕ導体を得た。その導
電率は７４．２％、引張強さは３０．０ｋｇｆであっ
た。
のように本発明にしたがわずに変えた他は実施例１と同
様にして、ステンレスクラッドＣｕ導体を得た。その導
電率は７４．２％、引張強さは３０．０ｋｇｆであっ
た。
【００２５】そして、この耐熱導体を実施例１と同様に
して６００℃と８００℃の高温で１０００時間ずつ保持
して導電率の変化を調べたところ、表１に示されるよう
に各段階での導電率の変化はほとんどみられなかった。
しかしながら８００℃で１０００時間保持した後にはス
テンレス層にクラックが入ってしまったため、測定を終
了させた。
して６００℃と８００℃の高温で１０００時間ずつ保持
して導電率の変化を調べたところ、表１に示されるよう
に各段階での導電率の変化はほとんどみられなかった。
しかしながら８００℃で１０００時間保持した後にはス
テンレス層にクラックが入ってしまったため、測定を終
了させた。
【００２６】比較例２ クラッド材のステンレス鋼の組成を、後出の表１に記載
のように本発明にしたがわずに変えた他は実施例１と同
様にして、ステンレスクラッドＣｕ導体を得た。その導
電率は７５．０％、引張強さは２９．１ｋｇｆであっ
た。
のように本発明にしたがわずに変えた他は実施例１と同
様にして、ステンレスクラッドＣｕ導体を得た。その導
電率は７５．０％、引張強さは２９．１ｋｇｆであっ
た。
【００２７】そして、この耐熱導体を実施例１と同様に
して６００℃と８００℃の高温で１０００時間ずつ保持
して導電率と引張強さの変化を調べたところ、表１に示
されるように８００℃で１０００時間保持した後、引張
強さの低下はなかったが導電率が５４％と大きく低下し
た。外観に異常はみられなかった。
して６００℃と８００℃の高温で１０００時間ずつ保持
して導電率と引張強さの変化を調べたところ、表１に示
されるように８００℃で１０００時間保持した後、引張
強さの低下はなかったが導電率が５４％と大きく低下し
た。外観に異常はみられなかった。
【００２８】
【表１】 表１からも明らかなように、ステンレス中のＣ含有量と
Ｎｉ含有量を規定した本発明のステンレスクラッドＣｕ
導体は、ステンレス層の脆化もみられず、８００℃の高
温においても長期に亘って安定した引張強度と導電率を
示している。
Ｎｉ含有量を規定した本発明のステンレスクラッドＣｕ
導体は、ステンレス層の脆化もみられず、８００℃の高
温においても長期に亘って安定した引張強度と導電率を
示している。
【００２９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
ステンレスクラッドＣｕ導体のクラッド材のステンレス
の脆化が防止し得るので、４５０〜８００℃の高温にお
いても長期使用に耐え得る安定した耐熱性および導電性
を示すすぐれた耐熱導体が提供される。したがって、従
来導体の耐熱性に依存していたセラミック被膜線やガラ
ス巻線などにおいて、耐熱性および長期使用時の信頼性
を向上させることが可能になる。
ステンレスクラッドＣｕ導体のクラッド材のステンレス
の脆化が防止し得るので、４５０〜８００℃の高温にお
いても長期使用に耐え得る安定した耐熱性および導電性
を示すすぐれた耐熱導体が提供される。したがって、従
来導体の耐熱性に依存していたセラミック被膜線やガラ
ス巻線などにおいて、耐熱性および長期使用時の信頼性
を向上させることが可能になる。
【００３０】
Claims (3)
- 【請求項１】 ステンレスクラッドＣｕ導体であって、
前記ステンレスがＣ含有量０．０６重量％以下のオース
テナイト系ステンレスであることを特徴とする耐熱導
体。 - 【請求項２】 前記ステンレスのＮｉ含有量が、６．５
〜１２．５重量％であることを特徴とする特許請求の範
囲請求項１記載の耐熱導体。 - 【請求項３】 前記ステンレスが、ＮｂおよびＴｉから
選ばれた１種以上の元素をさらに含有することを特徴と
する特許請求の範囲請求項１あるいは２記載の耐熱導
体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4986398A JPH11250739A (ja) | 1998-03-02 | 1998-03-02 | 耐熱導体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4986398A JPH11250739A (ja) | 1998-03-02 | 1998-03-02 | 耐熱導体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11250739A true JPH11250739A (ja) | 1999-09-17 |
Family
ID=12842899
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4986398A Pending JPH11250739A (ja) | 1998-03-02 | 1998-03-02 | 耐熱導体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11250739A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2023013523A1 (ja) * | 2021-08-06 | 2023-02-09 | 住友電気工業株式会社 | 導電性線材 |
| JP2023024277A (ja) * | 2021-08-06 | 2023-02-16 | 住友電気工業株式会社 | 導電性線材 |
-
1998
- 1998-03-02 JP JP4986398A patent/JPH11250739A/ja active Pending
Cited By (4)
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