JPH11505483A - 木材加工用途の耐食性及び耐酸化性の品位のｐｃｄ／ｐｃｂｎ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 木材加工用途の切削工具は、超硬合金基材及び高温高圧で基材に結合された硬質層を有し、すなわち、ダイヤモンドまたは立方晶窒化硼素が熱力学的に安定である。硬質層は多結晶質ダイヤモンド及び／または多結晶質立方晶窒化硼素を含み、且つ触媒コバルト相は、耐酸化性及び耐食性を与えるために、補助剤合金化物質を含む。典型的な合金化元素は、ニッケル、アルミニウム、珪素、チタニウム、モリブデン及びクロムを含む。硬質層は焼結ままの表面を有し、わずか約０．３ｍｍ厚さである。チタニウムのような金属の炭化物、炭窒化物またはオキシ炭窒化物を含む付加的な第２層が、ＰＣＤまたはＰＣＢＮ層に存在することができる。

Description

【発明の詳細な説明】 木材加工用途の耐食性及び耐酸化性の品位のＰＣＤ／ＰＣＢＮ 発明の分野 本発明は、一般に木材加工用途の切削工具を作成するためのダイヤモンドと立 方晶窒化硼素との焼結多結晶性摩耗成形物に関する。 特に本発明は、耐食性と耐酸化性とを有する多結晶性ダイヤモンドと立方晶窒 化硼素との成形物に関し、成形物は触媒コバルト相に補助剤合金化物質を有し、 触媒コバルト相は安定な酸化物と塩化物と硫化物との化合物を形成する。 発明の背景 本物の木材に加え、中密度のファイバーボード及びチップボードのような再構 成木材製品は、家具及び住宅工業において木材製品を製造するために使用する主 原材料である。 木材加工用途において、多結晶性ＰＣＤ成形物に望まれる主要な特性は、加工 部材との接触における耐引掻摩耗性、熱安定性、大きな熱伝導性、耐衝撃性及び 低摩擦係数にある。耐摩耗性(abressive wear resistance)は、木材加工用の特 定組成の適合性の決定のため第１に重要な指標であることはこれまで考えられた きた。再構成木材製品を機械加工する場合、摩耗が、工具切れ刃の劣化のための 主な機構と考えられている。 しかしながら、発見者の知見によればＰＣＤ工具の工具切れ刃の劣化は、切削 作用の際の温度の上昇に伴い、酸化と腐食によるコバルト相の化学浸食により促 進される。２１３を越える異なる化合物が、種々の本物木材の機械加工の際の分 解生成物として同定された 。再構成木材製品は、ユリア、ホルムアルデヒト、グルーの充填剤、増量剤及び 可能であるならば難燃性化学物質のような製造工程での添加物として形成または 添加される付加的物質を含有する。したがって、再構成木材製品は、機械加工に より分解生成物をも生成し、幾つかはさらに化学的に非常に攻撃的である。 木材加工業に関して現在入手できるＰＣＤ切削工具は、この種の化学浸食に耐 えるには適切でない。ＰＣＤ工具切れ刃の化学的劣化は、一般的に温度依存性が ある２段階メカニズムである。 初期切削期間においては、温度は典型的に低い約３００℃から５００℃の範囲 にある。これらの温度で、木材分解生成物は比較的安定な状態に留まり、且つ、 切削工具に隣接する環境に導入される。 非常に腐食性の成形物、特に、硫黄と、塩素とを含有する化合物が、塩化コバ ルト及び硫化コバルトを形成することにより、ＰＣＤ母相を取り囲むコバルト相 を浸食する。これらのコバルト化合物は熱力学的安定性に欠け、さらにコバルト を早く磨滅させ簡単に腐食し、結果として摩耗を促進する。 後者の約５００℃を越える典型的な高温度の切削期間の際に、硫化物と塩化物 とを含有する分解生成物が、切削工具近傍から蒸発すなわち除去される。しかし ながら、大気中でのコバルト相の一層の腐食／酸化により、切れ刃の劣化がこの 時点において進行される。酸化コバルトが機械的磨滅によって簡単に取り除かれ 、切れ刃の鋭敏性が早く劣化する。現在入手できるＰＣＤ切削工具のもう一つの 欠点は、切削工具が一般的に木材製品よりも金属を機械加工に使用するために設 計されていることである。そのうえ、これらの先行技術のＰＣＤ金属加工工具の 固体物理特性は、木材加工工具の用途に対する適合性に劣る。 これらの製品の周囲は、ワイヤー放電加工機(EDM)により、約５ ０ｍｍφの大きさの板状から所望の形状に切断され、且つそれらの表面は、殆ど ダイヤモンドホイールまたは放電加工研磨機(EDG)でラッピング及び研磨がなさ れる。 先行技術は種々の触媒相を用いるＰＣＤ成形物の製造利点を開示するが、しか し、木材加工に適用するために耐酸化性と耐食性を備え改良された多結晶性ＰＣ Ｄ成形物を成形するために、これら物質或いは他の物質の適量な組み合わせを開 示していない。したがって、触媒相の酸化及び腐食を防止するのに役立ち、且つ 、木材切削工具として使用するために必要な耐引掻摩耗性水準と、耐衝撃性と、 安定性とを焼結ＰＣＤ成形物に与えるのに役立ち、且つ種々の補助剤物質の使用 を含む焼結多結晶性ＰＣＤ成形物を提供することが非常に望まれる。 図面の簡単な説明 図は木材加工に使用する単一の切削工具の側面図を示す。 発明の概要 木材加工用途の切削工具は、ＷＣ−Ｃｏ超硬合金基材及び多結晶ダイヤモンド の層または多結晶性立方晶窒化硼素を有し、さらに高温度及び高圧力で、例えば 、ダイヤモンドまたは立方晶窒化硼素が熱力学的に安定である。硬質層は、耐酸 化性と耐食性とを与えるために、補助剤合金化物質を含むコバルト触媒相を含有 する。典型的な合金化元素は、ニッケル、アルミニウム、珪素、モリブデン及び クロムを含む。 また、チタニウムのような金属の炭化物、窒化物、炭窒化物及び／またはオキ シ炭窒化物を含有する付加的な第２相が、硬質層に存在することができる。 好ましくは、硬質層は焼結のままの表面を有する。 詳細な説明 木材加工用途の切削工具にするために、多結晶性ダイヤモンド（ＰＣＤ）また は多結晶性立方晶窒化硼素（ＰＣＢＮ）を作るとき、工具の刃が、ＰＣＤまたは ＰＣＢＮを含有する硬質の耐食性と耐酸化性との層と、耐熱性／耐酸化性硬質物 質とを含むことが必要である。したがって、前者（超硬合金基材）とともに一体 となるＰＣＤまたはＰＣＢＮ硬質層１０と、ＷＣ−Ｃｏ超硬合金基材１２とを含 む複合成形物を形成するのに有利である。図示されるような例の工具は、超硬層 の一端部に切れ刃１４を備える複合成形物を有する。切削工具は、縦溝彫りカッ ター、くり抜き機、鋸及び類似物に切削要素として取り付けできる。 立方晶窒化硼素が好ましい高圧窒化硼素相であるけれども、成形物は、出発材 料としてウルツ鉱型窒化硼素、またはウルツ鉱型の立方晶窒化硼素混合物を使用 できる。幾つかの六方晶窒化硼素が、超高圧プレス内で六方晶窒化物に変換させ るための原材料として包含することができる。 ＰＣＤ／ＰＣＢＮ複合成形物は、好ましくは約０．３〜０．９ｍｍ厚さの範囲 にあり、もっとも好ましくはＰＣＤが約０．３ｍｍであり、且つＰＣＢＮが約０ ．９ｍｍの超硬層を有する。 ＰＣＤ成形物用の超硬合金基材の厚さは約１．７ｍｍであり、全厚さは約２． ０ｍｍとなり、且つ、ＰＣＢＮ成形物用の基材の厚さは約２．１ｍｍであり、全 厚さは約３．０ｍｍとなる。例えば、一般的に５％のＣｏとＷＣとの組成を有し 、真っ直ぐなタイプの品種の超硬合金基材は、高品位の硬度、熱伝導率及び靭性 を有するので望ましい。その代わりに、耐食性バインダー相とともにＭｏ、Ｃｒ 等を含有する基材を用いることができる。 ＰＣＤまたはＰＣＢＮ及びコバルトを含有し、且つ超硬合金と焼結して複合成 形物を製造する種々の方法が知られている。例えば、類似するＹａｏの米国特許 第５，３２６，３８０号の開示は、ＰＣＢＮ成形物を形成する方法を記載し、立 方晶でウルツ鉱型の窒化硼素の結晶が、種々の補助剤物質と折り合いよく予備成 形材に成形され、且つ超硬合金基材上に配置されＨＰＨＴが施される。 粒子径０．５〜３０μｍのダイヤモンドまたは立方晶窒化硼素の粗粒は、耐酸 化性と耐食性とを備えるために、補助剤合金化物質を含有する１０〜２０ｗｔ％ の触媒金属相粉末と混合され、且つ、任意に、炭化物、窒化物、炭窒化物或いは オキシ炭窒化物、または、好ましくは周期律表のＩＶｂ、Ｖｂ、及びＶＩＢ族の 遷移金属、最も好ましくはチタニウム炭窒化物（ＴｉＣＮ）またはチタニウムオ キシ炭窒化物（ＴｉＣＮＯ）を含有する硼化物である硬質物質を含有する２〜５ ０ｗｔ％好ましくは２〜２０ｗｔ％の粉末と混合される。 コバルトは超硬合金基材に配置された中間相として存在し、この場合、基材か らのコバルトの浸透を最小にする。 成形材の耐酸化性と耐食性を強めるために添加される補助剤物質は、周期律表 のＩＩＩａ、ＩＶａ及びＶａ族の元素、または、例えばアルミニウム及び珪素の 混合物及びそれらの合金を含有する。周期律表のＩＶｂ、Ｖｂ及びＶＩＢ族の元 素、または、タングステン、チタニウム、クロム、モリブデン、ニッケルのよう な混合物及びそれらの合金を添加することができる。補助剤は元素の形状で添加 する必要はなく、コバルト相に溶融また溶解する合金または化合物の形状で添加 される。補助剤は微粒化したコバルト合金粉末の形状で投入することができる。 ＩＩＩａ族の元素とＶＩＩＩ族の金属と の合金、特に、Ｃｏ₂Ａｌ₉、ＮｉＡｌ₃、ＮｉＡｌ及びＦｅ−Ａｌ化合物または それらの混合物が好ましい。 ＨＰＨＴ条件で焼結する際に、バインダー層は超硬合金に溶け込み、且つ層に 含有されるダイヤモンドまたはｃＢＮを通して浸透し、且つ超硬物質層に焼結さ れる。補助剤物質は、コバルトの豊富な液相に溶解し、すなわち、コバルトと合 金化する。この結合は、ダイヤモンド結晶またはＣＢＮ結晶の粒間である。 仕上げられた成形物は、超硬合金基材に焼結されたＰＣＤまたはＰＣＢＮを含 有する円形または矩形のウェーハである。複合成形物の周囲は、放電加工機（Ｅ ＤＭ）によって、所望の形状の仕上切削工具に切断する。工具の進み面または切 削面になる面は、勾配付けにより勾配が付けられ、逃げ面とすくい面の間を約５ ０〜７５°、好ましくは約６０°の勾配角にする。好ましくは、切削工具のＰＣ ＤまたはＰＣＢＮ硬質層の頂部表面は、完成した切削工具に「焼結したまま」で 残り、逃げ面のみが研削されて主勾配角を備える。「焼結したまま」の硬質表面 を備える切削工具の製造方法は、その切削工具の初期摩耗に影響することなく、 かなりの価格低下をもたらす。 ＰＣＤまたはＰＣＢＮの「焼結したまま」の硬質表面の表面特性は、それが形 成される対抗表面によって決められる。成形物の製造方法においては、成形物が 加圧され対抗する好ましいニオブ面が硬質層によって引き継がれる。焼結後のＮ ｂＣは、不規則性がほとんどまたは全く無い、滑らかな成形物の硬質表面層を形 成して存在する。 また、本発明に従うＰＣＤまたはＰＣＢＮ硬質層の厚さは、「焼結したまま」 を残す工具表面を可能にする。通常の成形物は、硬質層に十分な固体物質を備え るために、約０．９ｍｍの硬質層厚さを 有し製造され、切削中の高応力に耐え且つ破壊を防止する。このような硬質層が 超硬合金上に形成される場合、ＰＣＤまたはＰＣＢＮと、超硬合金基材と間の熱 膨張の相違により、この成形物の頂部表面は平坦から弓状になり、例えば、放電 加工機（ＥＤＧ）により、切削工具頂部表面を平坦に研削することが必要である 。本発明に従う薄い層は、硬質層と超硬合金基材との材料熱膨張の不釣り合いに 依存して弓状化を起こすので、バルク物質を十分に含有しない。したがって、こ のような層を有する切削工具の頂部表面は、研削またはラッピングをする必要が なく所望の平坦を達成できる。 本発明にしたがう成形物は、多結晶性ダイヤモンド（ＰＣＤ）または多結晶性 立方晶窒化硼素（ＰＣＢＮ）の第１の相、ＩＶｂ、Ｖｂ、及びＶＩＢ族の遷移金 属である硬質物質を含有する炭化物、窒化物、炭窒化物またはオキシ炭窒化物で ある第２の相、及び耐酸化性及び耐食性のために補助剤物質をさらに含むコバル ト合金から主に構成される第３の相を含有する。第２及び第３層物質は、超高圧 条件の下で容易に変形され、液体相の出現以前に、緻密に加圧成形された粉末ボ ディーを形成する。結果として、超高圧の下で焼結する際に、超硬合金の液体相 の超硬層への最小浸透だけが生じる。 特に、ＩＶｂ、Ｖｂ、及びＶＩＢ族の遷移金属からコバルト相への合金化元素 の添加は、コバルト相の耐酸化性及び耐食性の双方をさらに強めると考えられる 。チタニウム、クロム、モリブデン及びその類似物の全てが、コバルトより低い 温度で安定な硫化物、塩化物及び酸化物の化合物を形成する。木材の分解が、そ のような硫化物と硼化物との化合物を生成し、したがって、補助剤物質に優先的 に結合し、すなわち、コバルトがその完全性を維持することを可能にする。 実施例 異なる等級の６個のＰＣＤとＰＣＢＮとの切削工具を準備し、中密度ファイバ ーボード（ＭＤＦ）を切削するために、それらの安定性を測定した。 さらに、それぞれが異なるＰＣＤ層厚さと頂部表面仕上げとを備える２個の７ ００等級のＰＣＤ工具を準備した。７００等級のＰＣＤ物質は、約２８μｍの平 均粒子径を有する比較的大きなダイヤモンドを有する。ダイヤモンド粒子は、重 量で約３％のチタニウムオキシ炭窒化物と混合され、ＷＣ−５％Ｃｏの超硬合金 基材上に配置される。コバルトが、ＨＰＨＴ工程の際に超硬合金基材から浸透す る。最終ＰＣＤは、重量で約１５％の金属相を有し、典型的な組成は、約１％の チタニウム、約４％のタングステン及び約１１％のコバルトを含む。 一つの工具は約０．６ｍｍ厚さの７００等級のＰＣＤ硬質層を備えて形成され た。硬質層の頂部表面は、Ｃｏｂｕｒｎ装置で良く知られた状態の鏡面仕上げに 実質的に磨かれた。第２の７００等級ＰＣＤ工具は、約０．３ｍｍ厚さのＰＣＤ 硬質層を備えて形成され、それらの頂部表面は、「焼結したまま」で残しておく ことが可能である。 さらに、それぞれが異なるＰＣＤ層厚さと頂部表面仕上げとを備える２個の３ ００等級のＰＣＤ工具を準備した。７００等級と逆に、３００等級のＰＣＤ物質 は、典型的には、約５μｍの平均粒子径を有する実質的に小さなダイヤモンド粒 子を含有する。主に炭化物基材から浸透する金属含有量は、典型的には重量で１ ７．３％である。典型的な金属層分析は、３．２％のタングステン、１．６％の チタニウム及び１２．５％のコバルトである（ＰＣＤ物質の総重量に関して）。 一つの工具は、約０．６ｍｍ厚さのＰＣＤ硬質層を備 えて形成され、その頂部表面が実質的に鏡面研磨が成された。第２の３００等級 のＰＣＤ工具は、約０．３ｍｍ厚さのＰＣＤ硬質層を備えた形成され、さらに、 その表面は焼結のままににしておくことが可能である。 さらに、ＭＮ−９０に類似する二つの追加工具がＰＣＢＮ等級から準備され、 木材加工に適用するためにＰＣＢＮ物質の安定性を決定した。ＰＣＤ等級に関し ては、超硬層は異なる厚さを備えて形成された。各々の工具の頂部表面は、その 焼結したままの厚さから所望の仕上げ厚さにラッピングされ、すなわち、最初の ものは標準の０．９ｍｍの厚さに、第２のものは０．３ｍｍの厚さである。 ＭＮ−９０等級のＰＣＢＮ物質は、超硬物質上に、約９５％の多結晶性立方晶 窒化硼素（ＰＣＢＮ）と、約５％のＣｏ₂Ａｌ₉とを含む。コバルトが、焼結する ときに基材から浸透し、重量で約２２％の金属相を生み出す。 代わりに、約６０％のＣＢＮ、３２％のＴｉ（Ｏ、Ｃ、Ｎ）_z、及び８％のＣ ｏ₂Ａｌ₉で構成されるＭＮ−５０のＰＣＢＮ物質は、ＭＮ−９０で置き換えられ る。Ｔｉ（Ｏ、Ｃ、Ｎ）_z物質は、チタニウムオキシ炭窒化物と呼ばれる。この 物質組成は、窒素中で高く、炭素中で低く、且つ約２０原子％の酸素を含む。し かしながら、この物質は理論量でない。Ｚは典型的にその理論量の値未満である 。 ＭＮ−９０のＰＣＢＮのさらに詳細な組成は、本発明の同一譲渡人に譲渡され た米国特許第５，２７１，７４９号の開示と同様である。 二つの型式の各切削工具が、中密度ファイバーボード（ＭＤＦ）で試験するた めに用意された。各切削工具は、約２２ｍｍの長さと、約９．５ｍｍの幅と、逃 げ面に沿い約６５°の勾配角度とを有す る通常のカッターとして作られた。工具形状は、ワイヤーＥＤＭ加工機によって 決められた。したがって、各工具は、ＥＤＭ品位の刃でのみ切削する。 厚さ約２．５ｍｍ、直径約４５ｃｍの回転するＭＤＦ板の端部に対面して、工 具を押しつける形態の機械加工送り装置を有する旋盤の工具ホルダーに、各工具 が順に取り付けられる。工具ホルダーは、切削力を感知する二つの検出器を有し 、これらの検出器は工具に生じる切削力、すなわち、ＭＤＦ板の半径接線方向に 平行な力（工具を押し下げる力）と、ＭＤＦ板の中心に向かう半径方向に工具を 押しつけるために必要な法線方向力との監視を行う。 全ての試験片は、一回転当たり約０．２ｍｍの送り速度と、１分当たり３３０ の板回転数と、１５°の工具すくい角と、１０°の工具逃げ角とで成された。Ｍ ＤＦの板は、同一材料のロットであり、且つ各板が約２１５ｍの切削距離になる 。各々の工具は合計で約１３００ｍのＭＤＦを切削した。 法線方向力と平行力とが測定され、結果をポンドスケールで表１に示した。 表１に示す試験結果の調査は、研磨で表面仕上げされた３００等級で０．６ｍ ｍのＰＣＤ工具（試験番号３）が、全体的に見て切削力を最小にすることができ る。しかしながら、３００等級で０．３ｍｍの「焼結したまま」ＰＣＤ工具（試 験番号４）も、同様に良好な結果を得た。最終力の値が初期力の値を越えてわず かに増加していることは、切れ刃がその鋭敏性を保持し且つ試験工程の間ほとん ど摩耗しないことを示す。さらにそのうえ、双方の厚みについてのＰＣＢＮ等級 のものについての試験結果（試験番号５及び６）は、木材加工の応用への適合性 を示している。 木材加工に対する適合性があるというためには、試験工程を通じて法線方向力 が平行力より小さい状態に留まることであり、、この状態を充足して初めて、工 具はパーティクルボードの切削に適していると言いうる。法線方向力が平行力を 越えることは、工具は切削ではなく材料を「すくている」ことを示す。表１の切 削力資料の検査が、７００等級の切削工具（試験番号１及び２）を除いた試験を した等級のものが、木材加工に対して適合性を備えることを示す。法線方向力が 平行力を越えるすくい上げモードへの移行は、これらの等級に対しては試験サイ クルの間において早期に発生し、且つ試験工程に渡って維持された。 第２の試験は、第１の同じ条件の下で、ＰＣＤ３００等級で０．３ｍｍの「焼 結したまま」の工具と、ＰＣＢＮのＭＮ−９０等級で ０．９ｍｍのラッピングした工具に付いて実施した。しかしながら、工具は、先 の試験のＥＤＭ加工した刃とは異なり、仕上げ研磨がしてある。仕上げ研磨の際 に、０．１５ｍｍの物質が、各々の工具の勾配のある逃げ面から除去された。 第２の試験結果を表２に要約する。 表２の結果と表１の結果とを比較することにより明らかなように、仕上げ研磨 は、各々の工具の性能を改良する。垂直力も平行力のいずれもがその初期値は小 さくないが、初期力の値と最終力との値の相違が著しく改良され、双方の場合に 、摩耗が実質的に減少することを表す。 表１と表２に示される切削力資料から、木材加工に適用する適切な切削工具は 、好ましくは約０．３ｍｍ厚さ及び「焼結したまま」の頂部表面の「薄い」ＰＣ Ｄ硬質層から形成される。さらに、適切な木材加工の切削工具は、約０．３ｍｍ 〜約０．９ｍｍのＰＣＢＮ硬質層厚さを有するＰＣＢＮ複合成形物から形成する ことができる。適切な工具は、最も低い製造価格のワイヤーＥＤＭで加工された 逃げ面の刃先を備えて提供され、または仕上げ研磨された逃げ刃先を有する。 得られた切削工具は、先行技術においては同時に得られることが できなかった優れた特性を備えたＰＣＤ及び／またはＰＣＢＮ成形物から作られ る。すなわち、これらの優れた特性とは、（１）実質的に薄いＰＣＤまたはＰＣ ＢＮ硬質層から与えられる著しく低い水準の残留初期応力、及び、研磨物質によ り相浸食を支える高耐性、（２）「焼結したまま」のＰＣＤ等級と、ＰＣＤ及び ＰＣＢＮ等級の硬質層の薄い厚みとにかなり起因する著しく低い製造価格、（３ ）活動的な木材切削条件の下での大きな耐摩耗性、（４）支持相の高い熱安定性 、（５）低い摩擦係数、（６）耐酸化性と耐食性とによる木材部品の化学的また は冶金学的反応の欠落、である。 これらの実施例のような同一目的を達成する工程は、本発明の分野において広 範囲の種々の組成及び温度圧力条件で実施することが可能であり、且つ先の実施 例は制限するのでなく説明するためのものである。このような多くの改良ができ るので、本発明は特に記載されたものより他の方法で実施可能であり、次の請求 の範囲内にあることが理解できる。

【手続補正書】特許法第１８４条の８第１項 【提出日】１９９７年８月１４日 【補正内容】 請求の範囲 １．超硬合金基材、及び高温度と高圧力で基材に結合された３種の相を有する 硬質相からなり、 前記３種の相は、 多結晶性ダイヤモンド及び多結晶性立方晶窒化硼素からなる群から選択された 少なくとも１種の物質 チタニウム炭窒化物及びチタニウムオキシ炭窒化物からなる群から選択された 耐熱物質、及び チタニウム、クロム、モリブデンまたはアルミニウム含有或いは珪素含有物質 からなる群から選択された耐食性補助剤合金化物質を十分な量含むコバルト含有 相を含み、 木材製品の機械加工の硫黄と硼素との副生成物により耐酸化性と耐食性を与え る 木材加工用途に適合する切削工具。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 パッカー，スコット エム. アメリカ合衆国，ユタ 84062，プレザン トグローブ，ウエスト 1570 ノース 324 (72)発明者 ライ，ガンシャム アメリカ合衆国，ユタ 84042，サンディ, サウス ロックビュー サークル 10052 (72)発明者 ロドリゲツ，アーツロ エー. アメリカ合衆国，ミシガン 48322，ウエ ストブルームフィールド，ドレイク ホロ ー イースト 5660

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．超硬合金基材、及び高温度及び高圧力で基材に結合された硬質層を含み、 且つ 前記硬質層が、多結晶性のダイヤモンド及び／または多結晶性の立方晶窒化硼 素、及び耐酸化性及び／または耐食性を備えるために補助剤合金化物質を含有す る触媒金属相からなる群から選択された１種の物質を含む 木材加工用途に適合する切削工具。 ２．硬質物質を含む炭化物、窒化物、炭窒化物またはオキシ炭窒化物を含有す る第２相をさらに構成する請求項１記載の切削工具。 ３．硬質物質を含む炭化物、窒化物、炭窒化物またはオキシ炭窒化物が、周期 律表のＩＶｂ、Ｖｂ及びＶＩＢ族の遷移金属の炭化物、窒化物、炭窒化物または オキシ炭窒化物の群から選択された少なくとも１種の物質からなる請求項２記載 の切削工具。 ４．前記硬質物質が、チタニウム炭窒化物及びチタニウムオキシ炭窒化物から なる群から選択される請求項３記載の切削工具。 ５．触媒相が、コバルト及び耐食性及び／または耐酸化性の補助剤合金化物質 を含有する請求項１記載の切削工具。 ６．前記コバルト及び耐食性及び／または耐酸化性の補助剤合金化物質が、周 期律表のＩＶｂ、Ｖｂ及びＶＩＢ族の遷移金属の元素、合金及び混合物からなる 群から選択された少なくとも１種物質である請求項５記載の切削工具。 ７．前記コバルト及び耐食性及び／または耐酸化性の補助剤合金化物質が、チ タニウム、クロム及びモリブデンからなる群から選択された少なくとも１種の物 質である請求項６記載の切削工具。 ８．前記コバルト及び耐食性及び／または耐酸化性の補助剤合金 化物質が、周期律表のＩＶｂ、Ｖｂ及びＶＩＢ族の遷移金属の元素、及び合金、 化合物及びそれらの混合物から選択された少なくとも１種の物質である請求項６ 記載の切削工具。 ９．前記コバルト及び耐食性及び／または耐酸化性の補助剤合金化物質が、ア ルミニウム含有物質及び珪素含有物質からなる群から選択された少なくとも１種 の物質である請求項７記載の切削工具。 １０．前記触媒相が、ニッケル、アルミニウム、珪素、チタニウム、モリブデ ン及びクロムの群から選択された少なくとも１種の物質、及びコバルトからなる 請求項１記載の切削工具。 １１．前記硬質層が、約０．３ｍｍの厚みと焼結ままの表面とを有する請求項 １記載の切削工具。 １２．超硬合金基材、及び高温度及び高圧力で基材に結合された硬質層を含み 、且つ 前記硬質層が、多結晶性ダイヤモンド及び／または多結晶性立方晶窒化硼素、 及び金属触媒相からなる群から選択された１種の物質、及び前記基材と硬質層に 鋭角で面に隣接する切れ刃を有し、 前記硬質層が焼結ままの表面を有する、 木材加工用途に適合する切削工具。 １３．前記硬質層が約０．３ｍｍの厚さを有する請求項１２記載の切削工具。 １４．前記触媒相が、ニッケル、アルミニウム、珪素、チタニウム、モリブデ ン及びクロムからなる群から選択された少なくとも１種の物質、及びコバルトか らなる請求項１２記載の切削工具。