JPH1176761A - アンモニア含有廃水の処理方法 - Google Patents
アンモニア含有廃水の処理方法Info
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- JPH1176761A JPH1176761A JP9241554A JP24155497A JPH1176761A JP H1176761 A JPH1176761 A JP H1176761A JP 9241554 A JP9241554 A JP 9241554A JP 24155497 A JP24155497 A JP 24155497A JP H1176761 A JPH1176761 A JP H1176761A
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Landscapes
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- Catalysts (AREA)
- Degasification And Air Bubble Elimination (AREA)
- Physical Water Treatments (AREA)
- Removal Of Specific Substances (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 アンモニア含有廃水中のアンモニアを蒸気ス
トリッピングによって除去し、アンモニア濃度の低下し
た処理廃水を得る際、蒸気ストリッピングに要する熱量
を低減し、エネルギーコストの軽減を計る。 【解決手段】 蒸気ストリッピング塔３から導出された
アンモニア含有蒸気を圧縮機１２で加圧し、酸素含有ガ
スとともに予熱器１３で加熱して気相反応器１７に送
り、ここでアンモニアを酸化分解し、酸化分解生成ガス
を予熱器１３、第１および第２熱交換器２，９に送り、
ここでアンモニア含有廃水および処理廃水を加熱する。
トリッピングによって除去し、アンモニア濃度の低下し
た処理廃水を得る際、蒸気ストリッピングに要する熱量
を低減し、エネルギーコストの軽減を計る。 【解決手段】 蒸気ストリッピング塔３から導出された
アンモニア含有蒸気を圧縮機１２で加圧し、酸素含有ガ
スとともに予熱器１３で加熱して気相反応器１７に送
り、ここでアンモニアを酸化分解し、酸化分解生成ガス
を予熱器１３、第１および第２熱交換器２，９に送り、
ここでアンモニア含有廃水および処理廃水を加熱する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、アンモニア含有
廃水中のアンモニアを除去する処理方法に関する。
廃水中のアンモニアを除去する処理方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ボイラ廃水，下水処理廃水，し尿処理廃
水などのアンモニア含有廃水中のアンモニアを除去する
方法として、蒸気ストリッピング法が知られている。こ
の方法は、アンモニア含有廃水を水蒸気ストリッピング
塔からの処理廃水と熱交換して加熱したのち、該塔に導
入し、該塔下部から水蒸気を吹き込むかあるいは塔底の
再沸器を水蒸気で加熱することにより廃水中のアンモニ
アを気相に放散させるもので、蒸気中に放散されたアン
モニアは空気などの酸素含有ガスとともに気相反応器に
送られ、ここで酸化分解されて窒素と水になって大気中
に放出されるようになっている。
水などのアンモニア含有廃水中のアンモニアを除去する
方法として、蒸気ストリッピング法が知られている。こ
の方法は、アンモニア含有廃水を水蒸気ストリッピング
塔からの処理廃水と熱交換して加熱したのち、該塔に導
入し、該塔下部から水蒸気を吹き込むかあるいは塔底の
再沸器を水蒸気で加熱することにより廃水中のアンモニ
アを気相に放散させるもので、蒸気中に放散されたアン
モニアは空気などの酸素含有ガスとともに気相反応器に
送られ、ここで酸化分解されて窒素と水になって大気中
に放出されるようになっている。
【０００３】しかしながら、この処理方法では蒸気を大
量に消費するため熱エネルギーコストが嵩む欠点があ
る。このため、系内での熱エネルギーの効率的な回収が
必須とされるようになった。
量に消費するため熱エネルギーコストが嵩む欠点があ
る。このため、系内での熱エネルギーの効率的な回収が
必須とされるようになった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】よって、本発明の課題
は、アンモニア含有廃水中のアンモニアを蒸気ストリッ
ピング法によって除去する際に、熱エネルギーの回収が
効率的に行われ、エネルギー効率の高い処理方法を得る
ことにある。
は、アンモニア含有廃水中のアンモニアを蒸気ストリッ
ピング法によって除去する際に、熱エネルギーの回収が
効率的に行われ、エネルギー効率の高い処理方法を得る
ことにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】かかる課題は、蒸気スト
リッピング塔から導出されたアンモニア含有蒸気を加圧
して酸素含有気体とともに気相反応器に送るか、気相反
応器を出てから加圧し、酸化分解した生成ガスを用い
て、蒸気ストリッピング塔の処理還流液を加熱する方法
によって解決される。
リッピング塔から導出されたアンモニア含有蒸気を加圧
して酸素含有気体とともに気相反応器に送るか、気相反
応器を出てから加圧し、酸化分解した生成ガスを用い
て、蒸気ストリッピング塔の処理還流液を加熱する方法
によって解決される。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明では、蒸気ストリッピング
塔塔頂から導出されるアンモニア含有蒸気中の水蒸気の
保有する潜熱を、該ストリッピング塔塔底の再沸器の加
熱熱源として利用する。本発明は、蒸気ストリッピング
塔塔頂蒸気中のアンモニアを分解し、かつ塔頂蒸気中の
水蒸気の分圧を上昇させることによって、該水蒸気の潜
熱をストリッピング塔塔底再沸器の加熱熱源として利用
することを可能にするものである。本発明によれば、ア
ンモニアの分解反応の際に生成する水分の潜熱も合わせ
て再沸器の加熱源に利用される。アンモニアの気相分解
の工程と水蒸気分圧の昇圧の工程とは、相互の先行、後
行を問わない。以下、本発明を詳しく説明する。図１
は、本発明の処理方法を実施するに好適な処理装置の一
例を示すものである。アンモニア含有廃水は、まず管１
から第１熱交換器２に送られ、ここで８０〜９５℃に加
熱されて、蒸気ストリッピング塔３の上段に導入され
る。蒸気ストリッピング塔３は、棚段塔，充填塔あるい
は単段の蒸発缶であって、塔底では第２熱交換器（再沸
器）９によって加熱され、液の蒸発が起きる仕組となっ
ている。塔底には蒸気を吹き出す吹出部４が設けられ、
この吹出部４には管５を介して図示しないボイラからの
水蒸気が送り込まれ、吹出部４から塔３の上方に向けて
吹き出るようになっている。再沸器による塔底液の蒸発
のみでは、アンモニアのストリッピングが十分でない場
合には外部からのスチームが吹き込まれる。蒸気ストリ
ッピング塔の圧力は、減圧でも常圧でも、加圧でもよ
い。
塔塔頂から導出されるアンモニア含有蒸気中の水蒸気の
保有する潜熱を、該ストリッピング塔塔底の再沸器の加
熱熱源として利用する。本発明は、蒸気ストリッピング
塔塔頂蒸気中のアンモニアを分解し、かつ塔頂蒸気中の
水蒸気の分圧を上昇させることによって、該水蒸気の潜
熱をストリッピング塔塔底再沸器の加熱熱源として利用
することを可能にするものである。本発明によれば、ア
ンモニアの分解反応の際に生成する水分の潜熱も合わせ
て再沸器の加熱源に利用される。アンモニアの気相分解
の工程と水蒸気分圧の昇圧の工程とは、相互の先行、後
行を問わない。以下、本発明を詳しく説明する。図１
は、本発明の処理方法を実施するに好適な処理装置の一
例を示すものである。アンモニア含有廃水は、まず管１
から第１熱交換器２に送られ、ここで８０〜９５℃に加
熱されて、蒸気ストリッピング塔３の上段に導入され
る。蒸気ストリッピング塔３は、棚段塔，充填塔あるい
は単段の蒸発缶であって、塔底では第２熱交換器（再沸
器）９によって加熱され、液の蒸発が起きる仕組となっ
ている。塔底には蒸気を吹き出す吹出部４が設けられ、
この吹出部４には管５を介して図示しないボイラからの
水蒸気が送り込まれ、吹出部４から塔３の上方に向けて
吹き出るようになっている。再沸器による塔底液の蒸発
のみでは、アンモニアのストリッピングが十分でない場
合には外部からのスチームが吹き込まれる。蒸気ストリ
ッピング塔の圧力は、減圧でも常圧でも、加圧でもよ
い。
【０００７】この蒸気ストリッピング塔３では、流下す
る廃水と上昇する水蒸気とが、向流気液接触することに
より、廃水中のアンモニアが水蒸気中に放散され、アン
モニア濃度が低下した処理廃水が塔底から管６に排出さ
れる。この管６を流れる温度１００〜１１０℃の処理廃
水は、二分され、その一部は管７から再沸器９に流れ、
蒸発が起って気液混相流となって蒸気ストリッピング塔
３に循環する。その残部は管１０から上記第１熱交換器
２に送られ、管１から流入するアンモニア含有廃水を加
熱する。
る廃水と上昇する水蒸気とが、向流気液接触することに
より、廃水中のアンモニアが水蒸気中に放散され、アン
モニア濃度が低下した処理廃水が塔底から管６に排出さ
れる。この管６を流れる温度１００〜１１０℃の処理廃
水は、二分され、その一部は管７から再沸器９に流れ、
蒸発が起って気液混相流となって蒸気ストリッピング塔
３に循環する。その残部は管１０から上記第１熱交換器
２に送られ、管１から流入するアンモニア含有廃水を加
熱する。
【０００８】蒸気ストリッピング塔３の塔頂からは、ア
ンモニア濃度２００〜１５０００ｐｐｍ、好ましくは５
００〜１２０００ｐｐｍのアンモニアを含む水蒸気が管
１１に導出され、圧縮器１２に送られて、水蒸気を後段
の熱交換器で凝縮させるに足る圧力分、通常０．１〜３
ｋｇ／ｃｍ2、好ましくは０．３〜１．５ｋｇ／ｃｍ2昇
圧させ、これに、ブロア１４で加圧された酸素，富化酸
素，空気などの酸素含有気体が管１５を介して混合され
る。この混合気体はアンモニアの酸化反応が開始する温
度より低い温度の場合には、予熱器１３に送られ、ここ
で２００〜３００℃に加熱される。この混合気体は、つ
いで管１６から気相反応器１７に導入される。気相反応
器１７は、その内部にアンモニア酸化触媒が充填された
ものであり、この触媒により、アンモニア含有蒸気中の
アンモニアが酸化分解されて、窒素ガスと水とに分解さ
れる。気相反応器１７での反応条件は、入口温度１００
〜４５０℃、好ましくは１２０〜３５０℃で、ＧＨＳＶ
１０００〜５００００ｌ／ｈｒである。
ンモニア濃度２００〜１５０００ｐｐｍ、好ましくは５
００〜１２０００ｐｐｍのアンモニアを含む水蒸気が管
１１に導出され、圧縮器１２に送られて、水蒸気を後段
の熱交換器で凝縮させるに足る圧力分、通常０．１〜３
ｋｇ／ｃｍ2、好ましくは０．３〜１．５ｋｇ／ｃｍ2昇
圧させ、これに、ブロア１４で加圧された酸素，富化酸
素，空気などの酸素含有気体が管１５を介して混合され
る。この混合気体はアンモニアの酸化反応が開始する温
度より低い温度の場合には、予熱器１３に送られ、ここ
で２００〜３００℃に加熱される。この混合気体は、つ
いで管１６から気相反応器１７に導入される。気相反応
器１７は、その内部にアンモニア酸化触媒が充填された
ものであり、この触媒により、アンモニア含有蒸気中の
アンモニアが酸化分解されて、窒素ガスと水とに分解さ
れる。気相反応器１７での反応条件は、入口温度１００
〜４５０℃、好ましくは１２０〜３５０℃で、ＧＨＳＶ
１０００〜５００００ｌ／ｈｒである。
【０００９】ここでのアンモニア酸化触媒としては、Ｆ
ｅ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｐｔ，Ｐｄ，Ｒｕ，Ｖ，Ｃｕ，Ｃｒ，
Ｗ，Ｍｏより選ばれた少なくとも１種の金属元素を、チ
タニア，ジルコニア，アルミナ，シリカ，活性炭および
これらの複合体の少なくとも１種の担体に担持もしくは
含有したものが用いられる。アンモニア含有蒸気に混合
される酸素含有気体の量は、アンモニア酸化反応に必要
な理論量に対して若干過剰に供給されるが、水蒸気の潜
熱の利用率で高めるためには過剰率は低いほど好まし
い。通常、理論量の１．０〜１０倍の酸素量となるよう
に定められる。酸素量がこれ以上に過剰になると後述す
る熱交換の際に回収される熱量が低下する。
ｅ，Ｎｉ，Ｃｏ，Ｐｔ，Ｐｄ，Ｒｕ，Ｖ，Ｃｕ，Ｃｒ，
Ｗ，Ｍｏより選ばれた少なくとも１種の金属元素を、チ
タニア，ジルコニア，アルミナ，シリカ，活性炭および
これらの複合体の少なくとも１種の担体に担持もしくは
含有したものが用いられる。アンモニア含有蒸気に混合
される酸素含有気体の量は、アンモニア酸化反応に必要
な理論量に対して若干過剰に供給されるが、水蒸気の潜
熱の利用率で高めるためには過剰率は低いほど好まし
い。通常、理論量の１．０〜１０倍の酸素量となるよう
に定められる。酸素量がこれ以上に過剰になると後述す
る熱交換の際に回収される熱量が低下する。
【００１０】気相反応器１７で酸化分解して生成したガ
スは、反応ガスの予熱が必要な場合には管１８から上記
予熱器１３に送られ、ここで、アンモニア含有蒸気と酸
素含有気体との混合気体を加熱したのち、上記第２熱交
換器（再沸器）９に送られ、ここで上述の蒸気ストリッ
ピング塔３の底部から還流される廃水の一部と熱交換
し、この廃水を加熱し、自からは冷却され、含まれる水
蒸気の大部分は凝縮水となる。次いで冷却器２０に送ら
れ、ここで１００℃以下に冷却され、その一部が凝縮し
たのち、管２１から気液分離器２２に送られる。気液分
離器２２において、分離された窒素ガスなどの放出ガス
は管２３から系外に放出され、凝縮水は、ポンプ２４で
加圧され、管２５を通り蒸気ストリッピング塔３の塔底
からの処理廃水と合流して第１熱交換器２に流入し、ア
ンモニア含有廃水を加熱する。
スは、反応ガスの予熱が必要な場合には管１８から上記
予熱器１３に送られ、ここで、アンモニア含有蒸気と酸
素含有気体との混合気体を加熱したのち、上記第２熱交
換器（再沸器）９に送られ、ここで上述の蒸気ストリッ
ピング塔３の底部から還流される廃水の一部と熱交換
し、この廃水を加熱し、自からは冷却され、含まれる水
蒸気の大部分は凝縮水となる。次いで冷却器２０に送ら
れ、ここで１００℃以下に冷却され、その一部が凝縮し
たのち、管２１から気液分離器２２に送られる。気液分
離器２２において、分離された窒素ガスなどの放出ガス
は管２３から系外に放出され、凝縮水は、ポンプ２４で
加圧され、管２５を通り蒸気ストリッピング塔３の塔底
からの処理廃水と合流して第１熱交換器２に流入し、ア
ンモニア含有廃水を加熱する。
【００１１】このようなアンモニア含有廃水の処理方法
にあっては、蒸気ストリッピング塔３から導出されるア
ンモニア含有蒸気を圧縮器１２で昇圧し、予熱器１３で
加熱して気相反応器１７に送るようにしているので、ア
ンモニアの気相酸化反応を効率よく完全に行うことがで
きる。また、気相反応器１７からの分解生成ガスの温
度，圧力も水蒸気が凝縮し得るものとなるので、第１お
よび第２熱交換器２，９および予熱器１３における熱交
換効率が高められ、分解生成ガスが有する熱を効率よく
流入原廃水や還流廃水等に与えることができ、蒸気スト
リッピング塔３に吹き込む蒸気の温度，圧力あるいは流
量を低減することが可能となり、エネルギーコストを軽
減できる。
にあっては、蒸気ストリッピング塔３から導出されるア
ンモニア含有蒸気を圧縮器１２で昇圧し、予熱器１３で
加熱して気相反応器１７に送るようにしているので、ア
ンモニアの気相酸化反応を効率よく完全に行うことがで
きる。また、気相反応器１７からの分解生成ガスの温
度，圧力も水蒸気が凝縮し得るものとなるので、第１お
よび第２熱交換器２，９および予熱器１３における熱交
換効率が高められ、分解生成ガスが有する熱を効率よく
流入原廃水や還流廃水等に与えることができ、蒸気スト
リッピング塔３に吹き込む蒸気の温度，圧力あるいは流
量を低減することが可能となり、エネルギーコストを軽
減できる。
【００１２】また、図１中で破線で示すように気相反応
器１７の途中にアンモニア含有蒸気を導入して気相反応
に供することもできる。
器１７の途中にアンモニア含有蒸気を導入して気相反応
に供することもできる。
【００１３】（実施例１）図１に示した処理装置を使用
し、アンモニア含有廃水として温度２５℃、アンモニア
濃度１０２０ｗｔ・ｐｐｍの廃水を第１熱交換器２に供
給し、ここで９３℃に加熱して、蒸発缶型の蒸気ストリ
ッピング塔３に供給した。蒸気ストリッピング塔３に
は、温度１５０℃、圧力５００ｋＰａ、重量比で供給廃
水１に対し２％の割合の水蒸気を吹き込んだ。該塔３底
部からアンモニア濃度８０ｗｔ・ｐｐｍの処理廃水を抜
き出し、上部から温度１００℃、アンモニア濃度９００
０ｖｏｌ・ｐｐｍ、圧力１０１ｋＰａのアンモニア含有
蒸気を導出した。このアンモニア含有蒸気を圧縮器１２
で２２０ｋＰａまで加圧し、酸素をアンモニアの酸化に
必要な理論量の１．２倍混合して、予熱器１３で２００
℃まで加熱して気相反応器１７に送給した。
し、アンモニア含有廃水として温度２５℃、アンモニア
濃度１０２０ｗｔ・ｐｐｍの廃水を第１熱交換器２に供
給し、ここで９３℃に加熱して、蒸発缶型の蒸気ストリ
ッピング塔３に供給した。蒸気ストリッピング塔３に
は、温度１５０℃、圧力５００ｋＰａ、重量比で供給廃
水１に対し２％の割合の水蒸気を吹き込んだ。該塔３底
部からアンモニア濃度８０ｗｔ・ｐｐｍの処理廃水を抜
き出し、上部から温度１００℃、アンモニア濃度９００
０ｖｏｌ・ｐｐｍ、圧力１０１ｋＰａのアンモニア含有
蒸気を導出した。このアンモニア含有蒸気を圧縮器１２
で２２０ｋＰａまで加圧し、酸素をアンモニアの酸化に
必要な理論量の１．２倍混合して、予熱器１３で２００
℃まで加熱して気相反応器１７に送給した。
【００１４】気相反応器１７には、触媒として３ｗｔ％
−Ｒｕ／ＴｉＯ2を充填した。気相反応器１７ではアン
モニアの９７．８％が除去され、その酸化物分解生成ガ
スは温度２８５℃、圧力２００ｋＰａ、アンモニア濃度
２００ｖｏｌ・ｐｐｍであり、これを予熱器１３に送
り、さらに予熱器１３から温度２６０℃、圧力１８５ｋ
Ｐａのガスを第２熱交換器９に送り、さらに処理廃水と
混合して第１熱交換器２に送ったのち、次工程に送っ
た。従来の方法では、吹き込みスチームは供給廃水に対
し、１５％が必要であり、従って、従来の処理方法に比
べて蒸気ストリッピング塔３に供給される水蒸気の熱量
を８７％低減できた。
−Ｒｕ／ＴｉＯ2を充填した。気相反応器１７ではアン
モニアの９７．８％が除去され、その酸化物分解生成ガ
スは温度２８５℃、圧力２００ｋＰａ、アンモニア濃度
２００ｖｏｌ・ｐｐｍであり、これを予熱器１３に送
り、さらに予熱器１３から温度２６０℃、圧力１８５ｋ
Ｐａのガスを第２熱交換器９に送り、さらに処理廃水と
混合して第１熱交換器２に送ったのち、次工程に送っ
た。従来の方法では、吹き込みスチームは供給廃水に対
し、１５％が必要であり、従って、従来の処理方法に比
べて蒸気ストリッピング塔３に供給される水蒸気の熱量
を８７％低減できた。
【００１５】（実施例２）実施例１において、蒸気スト
リッピング塔３の塔頂から導出されるアンモニア含有蒸
気に加えられる酸素含有気体として、酸素濃度９３ｖｏ
ｌ％の酸素富化空気を用い、このものの添加量を変化さ
せて、気相反応器１７で分解生成した生成ガスの有する
熱エネルギーが第２熱交換器９で回収される割合（回収
率）の変化を見た。結果を表１に示す。表１において水
蒸気の割合とは、水蒸気（標準状態換算）／反応器入口
ガス（標準状態換算）×１００である。
リッピング塔３の塔頂から導出されるアンモニア含有蒸
気に加えられる酸素含有気体として、酸素濃度９３ｖｏ
ｌ％の酸素富化空気を用い、このものの添加量を変化さ
せて、気相反応器１７で分解生成した生成ガスの有する
熱エネルギーが第２熱交換器９で回収される割合（回収
率）の変化を見た。結果を表１に示す。表１において水
蒸気の割合とは、水蒸気（標準状態換算）／反応器入口
ガス（標準状態換算）×１００である。
【００１６】
【表１】
【００１７】表１より、気体中の水蒸気の割合の低下に
したがって、回収率が低下することがわかり、回収率を
５０％以上とするには水蒸気の割合は９３ｖｏｌ％以上
とすべきであることがわかる。
したがって、回収率が低下することがわかり、回収率を
５０％以上とするには水蒸気の割合は９３ｖｏｌ％以上
とすべきであることがわかる。
【００１８】
【発明の効果】以上説明したように、本発明のアンモニ
ア含有廃水の処理方法にあっては、アンモニア含有廃水
に含まれるアンモニアを蒸気ストリッピングする際に必
要な熱エネルギーを低減でき、エネルギーコストを軽減
できる。
ア含有廃水の処理方法にあっては、アンモニア含有廃水
に含まれるアンモニアを蒸気ストリッピングする際に必
要な熱エネルギーを低減でき、エネルギーコストを軽減
できる。
【図１】 本発明の処理方法を実施するに好適な装置の
一例を示す構成図である。
一例を示す構成図である。
２ 第１熱交換器 ３ 蒸気ストリッピング塔 ９ 第２熱交換器 １２ 圧縮器 １３ 予熱器 １７ 気相反応器
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 永野 晴敏 神奈川県横浜市西区みなとみらい２丁目３ 番１号 日揮株式会社横浜本社内 (72)発明者 池田 史郎 神奈川県横浜市西区みなとみらい２丁目３ 番１号 日揮株式会社横浜本社内 (72)発明者 内海 尚 神奈川県横浜市西区みなとみらい２丁目３ 番１号 日揮株式会社横浜本社内
Claims (3)
- 【請求項１】 アンモニア含有廃水を蒸気ストリッピン
グ塔に供給し、廃水中のアンモニアを蒸気によって放散
せしめ、蒸気ストリッピング塔から導出されたアンモニ
ア含有蒸気を加圧したのち、酸素含有気体とともに気相
反応器に送り、ここでアンモニアを酸化分解し、生成し
た分解ガスを上記蒸気ストリッピング塔の加熱熱源とす
ることを特徴とするアンモニア含有廃水の処理方法。 - 【請求項２】 アンモニア含有廃水を蒸気ストリッピン
グ塔に供給し、廃水中のアンモニアを蒸気によって放散
せしめ、蒸気ストリッピング塔から導出されたアンモニ
ア含有蒸気を酸素含有気体とともに気相反応器に送り、
ここでアンモニアを酸化分解し、生成した分解ガスを加
圧して前記蒸気ストリッピング塔の加熱熱源とすること
を特徴とするアンモニア含有廃水の処理方法。 - 【請求項３】 上記気相反応器に導入される気体中の水
蒸気の割合が９３ｖｏｌ％以上であることを特徴とする
請求項１又は２記載のアンモニア含有廃水の処理方法。
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|---|---|---|---|
| JP24155497A JP4071323B2 (ja) | 1997-09-05 | 1997-09-05 | アンモニア含有廃水の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24155497A JP4071323B2 (ja) | 1997-09-05 | 1997-09-05 | アンモニア含有廃水の処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1176761A true JPH1176761A (ja) | 1999-03-23 |
| JP4071323B2 JP4071323B2 (ja) | 2008-04-02 |
Family
ID=17076090
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24155497A Expired - Lifetime JP4071323B2 (ja) | 1997-09-05 | 1997-09-05 | アンモニア含有廃水の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4071323B2 (ja) |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
1997
- 1997-09-05 JP JP24155497A patent/JP4071323B2/ja not_active Expired - Lifetime
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|---|---|
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