JPH0553B2 - - Google Patents

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JPH0553B2
JPH0553B2 JP60039698A JP3969885A JPH0553B2 JP H0553 B2 JPH0553 B2 JP H0553B2 JP 60039698 A JP60039698 A JP 60039698A JP 3969885 A JP3969885 A JP 3969885A JP H0553 B2 JPH0553 B2 JP H0553B2
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heating
heat treatment
flow
tube
heating tube
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Takeshi Akao
Toshio Furukawa
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Publication of JPH0553B2 publication Critical patent/JPH0553B2/ja
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    • A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
    • A61L—METHODS OR APPARATUS FOR STERILISING MATERIALS OR OBJECTS IN GENERAL; DISINFECTION, STERILISATION OR DEODORISATION OF AIR; CHEMICAL ASPECTS OF BANDAGES, DRESSINGS, ABSORBENT PADS OR SURGICAL ARTICLES; MATERIALS FOR BANDAGES, DRESSINGS, ABSORBENT PADS OR SURGICAL ARTICLES
    • A61L2/00—Disinfection or sterilisation of materials or objects, in general; Accessories therefor
    • A61L2/02—Disinfection or sterilisation of materials or objects, in general; Accessories therefor using physical processes
    • A61L2/04—Heat
    • A61L2/06—Hot gas
    • A61L2/07—Steam
    • A—HUMAN NECESSITIES
    • A23—FOODS OR FOODSTUFFS; TREATMENT THEREOF, NOT COVERED BY OTHER CLASSES
    • A23B—PRESERVATION OF FOODS, FOODSTUFFS OR NON-ALCOHOLIC BEVERAGES; CHEMICAL RIPENING OF FRUIT OR VEGETABLES
    • A23B2/00—Preservation of foods or foodstuffs, in general
    • A23B2/40—Preservation of foods or foodstuffs, in general by heating loose unpacked materials
    • A23B2/42—Preservation of foods or foodstuffs, in general by heating loose unpacked materials while they are progressively transported through the apparatus
    • A23B2/46—Preservation of foods or foodstuffs, in general by heating loose unpacked materials while they are progressively transported through the apparatus with transport through tubes
    • A23B2/465—Preservation of foods or foodstuffs, in general by heating loose unpacked materials while they are progressively transported through the apparatus with transport through tubes in solid state
    • A—HUMAN NECESSITIES
    • A23—FOODS OR FOODSTUFFS; TREATMENT THEREOF, NOT COVERED BY OTHER CLASSES
    • A23B—PRESERVATION OF FOODS, FOODSTUFFS OR NON-ALCOHOLIC BEVERAGES; CHEMICAL RIPENING OF FRUIT OR VEGETABLES
    • A23B9/00—Preservation of edible seeds, e.g. cereals
    • A23B9/02—Preserving by heating
    • A23B9/025—Preserving by heating with use of gases

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  • General Preparation And Processing Of Foods (AREA)
  • Commercial Cooking Devices (AREA)

Description

【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野） 本発明は旋回流を用いて穀物、食品、化粧品或
は薬品等の粉粒物質原料を加熱処理する方法及び
装置に関するものである。 （従来技術及びその技術課題） 本出願人は先に特公昭46−34747号として過熱
水蒸気を用いて穀物の加熱処理を行う「気流式加
熱方法による膨化食品製造方法及び装置」を提案
した。 かかる従来技術は、被処理物質を気流輸送する
高温ガスの熱量のみで該物質を加熱する構成を採
用しているためガス量が通常の空気輸送の場合に
比較して多量となる。例えば空気輸送の場合の混
合比、即ち被輸送物質の量／輸送ガスの量の比は
２乃至10であるのに対してこの従来技術では0.5
乃至0.7程度となる。 従つてスーパーヒータ、加熱管、サイクロン等
の装置が大型化し、装置のコストが高くなり、処
理ラインも大型化し、スペースの点でも不利とな
る他、高温ガスを循環させる場合にはブロワーが
大型化し、動力費も大きくなる。 以上の従来技術の他に高温ガスの気流により被
処理物質を加熱処理する技術として特公昭54−
23971号「蛋白物質の組織化法」、特公昭５−
24865号「蛋白質のテクスチヤー化の装置」、特公
昭58−42743号「食料を加工処理する方法及び装
置」等が上げられるが、これらの方法又は装置に
おいても熱源は全て高温輸送ガスであるため基本
的には前記した従来技術と同様の問題点がある。 更に本出願人は、圧力容器の内壁に被処理物質
の環状層を形成させて該物質を加熱処理する技術
を先に提案したが、かかる技術によれば攪拌機で
被処理物質を環状層に形成し、ために被処理物質
の破損或は熱交換の効率が悪い等の問題点があ
る。 本発明は以上の技術課題を解決すべくなされた
もので、その目的とする処は、過熱水蒸気等の加
熱媒体で粉粒物質の加熱殺菌、或は該物質が穀
物、食品等である場合には加熱変性を行わしめ、
以上を効率的に、そして装置、システムの小型化
を企図しつつ行い得るようにした加熱処理方法及
び装置を提供するにある。 （技術課題を解決するめの手段） 以上の技術課題を解決するために、過熱水蒸気
等の加圧加熱媒体流に粉流物質を供給して混合さ
せ、移送させる工程と、上記粉流物質を混合させ
た上記加圧加熱媒体からなる移送媒体流を、下流
側の旋回流発生加熱管内に移送する工程と、上記
旋回流発生加熱管内で上記移送媒体をこの流れに
沿つて旋回させて前記粉流物質を螺旋状に流動さ
せる工程とかなり、上記旋回流発生加熱管を間接
加熱するようにした。 （上記手段による作用） 加圧過熱水蒸気等で移送される粉粒物質は旋回
流となつて螺旋状に流動し、高温気流による旋回
流で加熱が効率的になされ、又管の間接加熱を併
用すれば被処理物質を気流輸送する過熱水蒸気の
流量及び加熱時間を減少することができ、更なる
効率的な加熱が行われ、そして圧力の制御により
加熱変性が円滑、効率的になされる。そして過熱
水蒸気等による空気輸送のため効率的な粉粒物質
の移動加熱がなされ、装置、システムの小型化が
図れる。 （実施例） 次に本発明の好適実施例を添付図面を参照しつ
つ詳述する。 第１図は本発明を実施するための加熱処理装置
の模式図で、不図示のボイラで接続された加圧水
蒸気例えば飽和水蒸気をライン１のスーパーヒー
タ２に導き、ここで加熱して実施例では過熱水蒸
気を得、ライン１のヒータ２の下流を粉粒物質
（原料）供給手段、例えばロータリーバルブ３に
接続し、これの下流を旋回流発生管４に接続し、
管４の下流を排出手段をなす圧力制御手段５、例
えば絞りに接続し、爾後処理製品として取り出
し、加熱媒体は例えばリサイクルする。そして管
４の周りには間接加熱手段６を設け、該手段は実
施例ではジヤケツト手段で、飽和水蒸気、或は高
温水等が流通せしめられる。 ロータリーバルブ３から供給される原料は移送
される加熱媒体、即ち過熱水蒸気の気流に乗つて
下流のラインから管４内に移送され、原料は高温
気流で輸送されつつ管４内で旋回流となつて気流
及びこれで移送される原料は渦流状に流動し、こ
れにより原料は萬偏なく加熱媒体にさらさせ、加
熱される。そして管４は加熱手段で間接加熱され
ているため旋回流となつて管４内を流動する原料
は管壁に沿つて流れ、加熱され、原料は効率的に
加熱されることとなる。そして輸送気流は加圧さ
れているため殺菌や熱変性がなされ、該気流は下
流の絞り５でその圧力を加熱処理に応じて制御さ
れることとなる。 第２図は旋回流発生管４の一例を示し、管体４
０１の上流端はフランジ部４０２を介して既述の
ライン１に接続され、上流部内には旋回流発生用
固定翼４０３が配設され、固定翼４０３はボス部
４０４及びこれの外周に放射状に設けられた羽根
４０５……からなり、羽根４０５は長手方向に対
してねじれ角αを有するように設けられている。
かかる固定翼４０３は管体４０１の図では下流部
にも設けられている。かかる固定翼４０３，４０
３は羽根４０５……の外径部を管体４０１の内径
部に固定することにより管体４０１に任意の間隔
をもつて任意の数固定設置される。そして管体４
０１の上流端はフランジ部４０６を介して圧力制
御手段５である排出手段に接続され、実施例では
絞り５０１を備え、絞り５０１の内径を変化させ
ることにより管体４０１内の圧力を制御すること
ができ、加熱処理された原料はこれ５から排出さ
れる。 管体４０１の外周には間接加熱手段として外管
６０１が囲繞設置され、外管４０１は管体４０１
の上・下流端で閉じ、例えば上流端には間接加熱
媒体の入口６０２が、又上流端には同出口６０３
が設けられ、内・外管体４０１，６０１間の通路
６０４には飽和水蒸気や高温水等が流通せしめら
れる。 本実施例は以上の如く構成されているので、ボ
イラーで発生した飽和水蒸気はスーパーヒーター
で過熱水蒸気となり、ロータリーバルブ３を通つ
て加熱管２へ流入し、過熱水蒸気がバルブ３を通
過する時に原料をその気流に乗せ、原料を加熱用
旋回流発生管４へ供給する。管４内において原料
は加圧状態で旋回流しながら過熱水蒸気で直接加
熱され、又通路６０４の媒体で間接加熱されて、
絞り５と通つて大気圧下へ放出される。 尚第３図は絞りの変更実施例で、前記実施例は
管体の中間部を絞つたが、本実施例は管５０２の
径を変化させず、中間に絞り孔５０１を備える部
材５０３を固設したものである。 ところで本発明における上記した粉粒物質原料
は任意であつて例えば穀類及びそれらの粉粒化
物、野菜等の細片、パン粉、デンプン粉、コシヨ
ー、カレー粉等の食品原料、薬品又は薬品原料及
びその増量剤さらには飼料や化粧品原料等が挙げ
られる。 前記原料を加熱管に投入して加熱処理するに際
し、原料と直接接触する直接加熱媒体としては過
熱水蒸気、飽和水蒸気等が挙げられるが、過熱水
蒸気の方が原料を乾燥状態で取扱うことができる
ので好ましい。 しかし多少水分を吸収しても流動性を失わない
原料、例えば大豆、小麦等の穀物等については飽
和水蒸気も有効である。 直接加熱の条件は、まず原料の殺菌処理を目的
とする場合比較的低温が好ましく、飽和水蒸気処
理の場合でゲージ圧力で圧力５Kg／cm2以下、好ま
しくは0.5〜2.5Kg／cm2、過熱水蒸気処理の場合で
はゲージ圧力４Kg／cm2以下、温度300℃以下、好
ましくは圧力0.1〜３Kg／cm2、温度250℃以下で
0.1〜３秒間原料と直接接触させて処理する。 一方原料の変性処理を目的とする場合は、原料
として特に穀類を取扱い、加熱処理の条件は飽和
水蒸気の場合でゲージ圧力１〜20Kg／cm2、好まし
くは２〜10Kg／cm2、過熱水蒸気処理の場合でゲー
ジ圧力１〜15Kg／cm2、温度350℃以下、好ましく
はゲージ圧力２〜８Kg／cm2、温度300℃以下で１
〜８秒間原料と直接接触させて処理する。 間接加熱の条件は、主に間接加熱媒体の温度が
関係しあまり高温であると製品の品質に影響する
ので原料にもよるが、該加熱媒体の温度は殺菌処
理の場合300℃以下、変性処理の場合で350℃以下
が好ましい範囲である。 又間接加熱媒体としては飽和水蒸気、過熱水蒸
気、高温ガス、高温水、あるいは電気ヒーター等
が考えられる。 本発明において直接加熱媒体を少量にすること
ができるので、ワンパス方式でも充分経済的に成
り立つ。この方式においては被処理物質の脱臭の
効果がある。 又本発明においては排出装置として前記実施例
では絞り用ノズル及び回転式バルブ等を利用する
ことができる。排出装置としてノズルを用いた場
合は、減圧が回転式バルブより短時間で行なわれ
るため、より大きな膨化が得られる。 次に本発明の更なる実施例を図に従つて順次詳
述しよう。 次に第４図の実施例は排出装置としてサイクロ
ン７及びロータリーバルブ８を用いた例で、本実
施例では間接加熱手段として電気ヒーター９を利
用した。かかるヒーター９を前記管４周に配設
し、通電して該管４を間接加熱する。かかる手段
によれば前記に比し装置が簡素化する。ロータリ
ーバルブとしては本出願人による「強制排出装置
を有する移送装置」（特公昭45−8927）が利用で
きる。尚１０は背圧用のリリーフ弁で図中前記と
同一部分には同一符号を付し、詳細な説明は省略
した。 次に第５図の実施例は直接加熱媒体を循環コン
プレツサー１１により循環させて成る例を示す。
ノズル５に連通したサイクロン７の媒体出口７０
１と該コンプレツサー１１を連通接続させ、さら
に循環コンプレツサー１１と前記バルブ３の媒体
入口３０１を連通させて循環回路１２を形成させ
て成る。そして循環回路１２においてノズル５か
ら循環コンプレツサー１１までの回路１３はほぼ
大気圧となる。 サイクロン７で直接加熱媒体と分離された製品
はさらにロータリーバルブ８を介してサイクロン
１１で直接加熱媒体と分離された後、冷却機１５
等を介して回収される。実施例は更にサイクロン
１６ロータリーバルブ１７を設けて回収した。 第６図は第５図の実施例と同様に直接加熱媒体
を循環ブロワ１８にて循環させて成る例である
が、排出装置としてサイクロン１９、ロータリー
バルブ２０を用いている。サイクロン１９からの
媒体はライン２１を介してブロワ１８に接続さ
れ、従つて全循環回路２０が加圧状態となる。 次に第７図〜第１０図の実施例は前記加熱管４
を多段式にした例である。まず第７図の実施例は
同一の直接加熱媒体で加熱管を３段にした例で、
本実施例により直接加熱媒体の圧力を高くするこ
とができる。各加熱管４……は夫々ノズル５を直
列に備え、最終段のノズルからサイクロン７、バ
ルブ８を介してサイクロン１４に、そしてバルブ
を介して冷却機１５、サイクロン１６、バルブ１
７を介して回収した。 次に第８図の実施例は加熱管４を２段にし、
各々の直接加熱媒体源を別々にした例で、サイク
ロン７、バルブ８を別系の媒体にライン１ａを介
して接続し、一次加熱処理した粉粒物質を更に加
熱管１ａ、間接加熱手段６ａで加熱し、サイクロ
ン２２、バルブ２３を介して回収した。本実施例
により加熱媒体源あるいは温度、圧力を各段にお
いて独立して設定できる。なお５ａは背圧用ノズ
ルである。 次に第９図及び第１０図は排出装置としてサイ
クロン７とロータリーバルブ８を用い、直接加熱
媒体源を第９図では同一としてノズル５ｂを介し
てバルブ８に、そして加熱管４ｂと間接加熱手段
６ｂとで二次加熱し、サイクロン７ａ、バルブ８
ａを介して排出した。第１０では別々に独立させ
た媒体源の例で、第８図の如くノズルを設けず、
背圧用リリーフ弁１０ａ，１０ｂをサイクロン
７，７ｂに付設し、バルブ８に別系統の媒体ライ
ン１ａを接続し、二次加熱管４ｃ、間接加熱管６
ｃで加熱し、サイクロン７ｂ、バルブ８ｂで排出
する。 第１１図〜第１５図はノズル５の断面積を可変
式にした実施例である。 まず第１１図の実施例は、加熱管４の出口部４
０７を略Ｌ型に彎曲させてエルボ状に形成し、そ
の彎曲させてエルボ状に形成し、その彎曲部４０
８に棒状のノズル制御杆５１をノズル５の長手方
向に進退自在に設置した例である。ノズル制御杆
５１においてはノズル５の絞り部５０１と係合す
る先端部５２は直接加熱媒体の流れがスムーズに
なるよう抵抗を減少すべく円錐状に形成され、基
端部には雄ネジ５３が設けられている。一方加熱
管のコーナ部４０８にはパイプ状の制御杆保持体
５４が固定され、その基端部には雄ネジ５５が設
けられている。そして制御杆保持体５４の中空部
５６のノズル制御杆５１を挿通し、前記ネジ５
３，５５を係合させ、ノズル制御杆５１を進退自
在に構成し、制御杆５１の保持体５４基端から突
出したツマミ５７の回動操作で該杆５１は螺進退
する。そしてこれに伴い先端部５２が進退し、絞
り部５０１を制御する。 次に第１２図の実施例は加熱管４の出口部４０
９を直線状のままにして、ノズル可変装置を設け
た例である。本実施例は制御杆保持体５４１を加
熱管４の中に設け、該保持体５４１の中空部５６
１にノズル制御杆５１１を挿通して、カサ歯車機
構５８等により係合する一対の調節杆５１２，５
１３によりノズル制御杆５１１を進退自在に構成
して成る。具体的には一方のギヤ５８１のホルダ
５８２をナツト状とし、これに杆５１１のネジ部
５３１を螺合し、杆５１を螺進退自在とした。そ
してノズル制御杆５１１に設けられている平板状
の部材５１４は、制御杆保持体５４１の溝５４２
と係合し、ノズル制御杆５１１が調節杆５１３と
一体的に回転するのを防止する。そして保持体５
１を既述の固定翼４０３とし、周囲に羽根４０５
……を備え、この部分で旋回流を発生させる。 第１４図、第１５図は加熱管４の出口部４０８
を直角に曲げ、出口部端にノズル５を接続し、既
述の第１１図の実施例の制御杆５１を設けた実施
例で、５４は保持体で、ネジ機構により制御杆５
１はノズル５の絞り部５０１の内径を制御すべく
進退し、操作はツマミ５７でなされる。 ところで第１５図は第１４図の矢視１５方向の
図で、加熱管４の出口部の手前４０９を細幅で、
且つ接線方向に延ばし、媒体に渦流が発生するよ
うにした。 第１６図と第１７図の実施例は加熱管４内にお
いて原料を旋回流させる手段として、加熱管の入
口４１を第１７図の如く接線方向に設けた例であ
る。本実施例と既述の固定翼を併用すれば、原料
の旋回流はより強力なものとなる。本実施例にお
いてはジヤケツト式の間接加熱機構を採用した。 第１８図は排出装置として混合ノズル３０を利
用した例を示す。例えば直接加熱媒体が過熱水蒸
気の場合混合ノズル部より空気を加えることによ
り直接加熱媒体の零点を上げることができ、微細
な粉塵をバツグフイルター３１で補集可能にす
る。尚図面中２はスーパーヒータ、３はロータリ
ーバルブ、４は加熱装置、７はサイクロン、８は
排出用ロータリーバルブである。ここで本発明に
よる加熱処理方法が製品の消化率、殺菌、酸価の
減少、あるいはビタミン類の残存について如何に
有効であるかを従来法、即ち特公昭46−34747号
との比較において実験例により以下に示す。 実験例 １ まず脱脂大豆を加熱処理した場合についての実
験結果を第１表に示す。
【表】 第１表より本発明は加熱時間を短縮でき、しか
も消化率のよい製品が得られる。 消化率の測定は次の操作で成される。即ち、加
熱処理都の変性小麦を低温で減圧乾燥した後粉砕
し、この粉末１ｇを振盪式試験管に取り、0.5モ
ルのリン酸緩衝液（PH7.2）10ml、酵素液20ml及
びトリオール１mlを添付して密栓する。この試験
管をゆるやかに振盪しながら37℃で７日間保つて
酵素分解させる。次いで分離液に蒸留水を加えて
全容積を100mlとし、遠心分離によつて液相と固
相とに分ける。液相部30mlに1.2モルのトリクロ
ル酢酸15mlを加え、沈殿（未分解蛋白質）を濾別
し、濾液５mlを取つてケルダール法により窒素含
量を測定する。別に前記粉末試料を加えないで、
同様に処理して盲試験を行い、前者の値から後者
の値を差し引いた値をＡとする。一方粉末試料１
ｇ中の窒素含量をケンダール法で測定してその値
をＢとし、次式により消化率を算出する。 消化率（％）＝｛（Ａ×30）／Ｂ｝×100 実験例 ２ そば粉を加熱処理した場合についての実験結果
を第２表に示す。
【表】 第２表より本発明は加熱時間を短縮でき、しか
も従来と同等の殺菌効果が得られることがわか
る。 実験例 ３ 米糠を加熱処理した場合についての実験結果を
第３表に示す。
【表】 第３表から本発明により原料の脂質を減少させ
ることなく酸化の減少ができることがわかる。 尚、酸価の測定法は通常の方法による。 実験例 ４ 米糠を加熱処理した場合についての実験結果を
第４〜５表に示す。
【表】
【表】 第５表から本発明により原料中に存在するビタ
ミン類を消失させることなく殺菌等の加熱処理が
可能であることがわかる。 尚ビタミンの測定法は次による。 ビタミン測定法 1.ビタミンB1 チオクローク蛍光法 2.ビタミンB2 ルミフラビン蛍光法 3.ビタミンB6 微生物測定法 4.ビタミンＥ 液体クロマトグラフ法 5.ナイアシン 微生物定量法 以上述べた如く本発明は直接加熱と直接加熱を
併用し直接加熱媒体の流量を減少させる構成であ
るため、加熱管サイクロン等の装置を小型化する
ことができ、さらに直接加熱媒体を使い捨てるい
わゆるワンパス方式でも充分経済的に成り立つ。 そして加熱時間も短縮でき、そのことにより例
えばビタミン等のように原料中に存在する有効成
分を残存させたまま加熱処理することができる。 そして脂質を有する原料についてはそれを残存
させたまま酸価を下げることができる。 以下に本発明の実施例を示す まず実施例１〜３に殺菌の実施例を示す。そし
て第１図に示す装置を用い、加熱管は１段式で、
内径は60mm、長さは６ｍであつた。固定翼は20cm
間隔で30個配置し、排出装置として内径9.5mmで
第２図に示す形式のノズルを用いた。間接加熱手
段は10KWの電気ヒーターを用い、それを加熱管
の外周に均等に巻着した。 実施例 １ 生米糠（粒度：12メツシユ以下、水分：12.0％
Ｗ／Ｗ）を100Kg／hrの供給量で２Kg／cm2・Ｇ、
194℃の過熱水蒸気が通気されている加熱管への
投入する。加熱管の外壁面の平均温度を240℃に
保持し、加熱管において生米糠を旋回流させなが
ら約0.7秒間加熱したあと大気圧下に放出した。
そしてこの時の加熱管の出口における過熱水蒸気
の温度は173℃で、該水蒸気の使用量は60Kg／hr
であつた。 加熱処理前原料に4.2×106個／ｇであつた生菌
数は加熱処理後６個／ｇに減少し、水分も5.2％
に減少した。 実施例 ２ ハト麦（全粒水分7.5％Ｗ／Ｗ）を130Kg／hrの
供給量で２Kg／cm2・G200℃の過熱水蒸気が通気
されている加熱管へ投入する。加熱管の外壁面の
平均温度を250℃に保持し、加熱管において生米
糠を旋回流させながら約0.8秒間加熱した後大気
圧下に放出した。そしてこの時の加熱管の出口に
おける過熱水蒸気の温度は160℃で、該水蒸気の
使用量は70Kg／hrであつた。 加熱処理前原料に8.1×105個／ｇあつた生菌数
は20個／ｇに減少し、水分も6.0％に減少した。 実施例 ３ モミガラ（粒度：10メツシユ以下、水分：13.0
％Ｗ／Ｗ）を50Kg／hrの供給量で2.0Kg／cm2・Ｇ、
200℃の過熱水蒸気が通気されている加熱管へ投
入する。加熱管の外壁面の平均温度を245℃に保
持、加熱管においてモミガラを旋回流させながら
約0.8秒間加熱した大気圧下に放出した。そして
この時の加熱管の出口における過熱水蒸気の温度
は160℃で、該水蒸気の使用量は65Kg／hrであつ
た。 加熱処理前原料に5.0×106個／ｇあつた生菌数
６×10個／ｇに減少し、水分は3.5％Ｗ／Ｗ）に
なつた。 実施例 ４ 海藻（流度：150メツシユ以下、水分：12.5％
Ｗ／Ｗ）を120Kg／hrの供給量で2.0Kg／cm2・Ｇ、
200℃の過熱水蒸気が通気されている加熱管へ投
入する。加熱管の外壁面の平均温度を250℃に保
持し、加熱管において海藻を旋回流させながら約
0.8秒間加熱した後大気圧下に放出した。そして
この時の加熱管の出口における過熱水蒸気の温度
は175℃で、該水蒸気の使用量は70Kg／hrであつ
た。 加熱処理前原料に5.3×103個／ｇあつた生菌数
は20個／ｇに減少し、水分は９％になつた。 次に実施例４〜10に変性の実施例を示す。装置
は第７図に示す３段加熱式でワンウエイ方式のも
のを用い、加熱管は格段共通で内径60mm長さは６
ｍであつた。固定翼は20cm間隔で90個配置し、排
出装置として第２図に示す形式のノズルを用い、
第１段は7.0mm、第２段は10.0mm、第３段は14.5mm
のものを用いた。間接加熱手段は各段において
10KWの電気ヒーターを用い、それを加熱管の外
周に均等に巻着した。 実施例 ５ 脱脂大豆（粒度16〜243メツシユ、水分11.0％
Ｗ／Ｗ）を300Kg／hrの供給量で漢津水蒸気が通
気されている第１段加熱管にまず投入する。以下
順次第２段及び第３段加熱管で加熱処理し、次い
で大気圧下に放出して消化率95％、水分7.5％の
製品を得た。 上記それぞれの加熱管における過熱水蒸気の入
口及び出口での温度、圧力は第１段加熱管で220
℃、200℃、6.0Kg／cm2・Ｇ、第２段加熱管で200
℃、190℃、3.4Kg／cm2・Ｇ、第３段加熱管で190
℃、185℃、1.8Kg／cm2・Ｇであつた。過熱水蒸気
の使用量は100Kg／hrで、加熱処理時間は約２秒
であつた。 実施例 ６ 割砕小麦（12メツシユ〜60メツシユ、水分：
12.1％Ｗ／Ｗ）を250Kg／hrの供給量で過熱水蒸
気が通気されている第１段加熱管にまず投入す
る。以下順次第２段及び第３段加熱管で加熱処理
し、次いで大気圧下に放出して消化率94.3％、α
化度73.0％、水分８％の製品を得た。 α化度の測定は以下による。 即ち、調整試料を150ml容三角フラスコ２本に
500mgずつ採取し、各々に水40mlを加えてよく攪
拌する。そして一方を測定区として測定用緩衝液
を加え、他方を完全α化して2N・NaOH5mlを加
え、次に1M酢酸16mlを加える。 次に恒温槽中で両検液に酵素５mlを加えて反応
させ、60分後 2N・NaOH mlを加えて反応を
停止する。その後反応物を100mlメスフラスコに
洗い込め定容とし、濾紙で濾過する。濾液８mlに
ついてSOMOGYI変法により生成槽を定量する。 結果は次式によりパーセントで表わされる。 α化度（％）＝ （測定区の糖量／完全α化区の糖量）×100 上記それぞれの加熱管における過熱水蒸気の入
口及び出口での温度、圧力は第１段加熱管で250
℃、210℃、6.0Kg／cm2・Ｇ、第２段加熱管で210
℃、190℃、3.3Kg／cm2・Ｇ、第３段加熱管で190
℃、180℃、1.8Kg／cm2・Ｇであつた。過熱水蒸気
の使用量は100Kg／hrで、加熱処理時間は約２秒
であつた。 実施例 ７ 精米（全粒、水分：13.0％）を300Kg／hrの供
給量で過熱水蒸気が通気されている第１段加熱管
にまず投入する。以下順次第２及び第３段加熱管
で加熱処理し、次いで大気圧下に放出してα化度
90％、水分8.5％Ｗ／Ｗの製品を得た。 上記それぞれの加熱管における過熱水蒸気の入
口及び出口での温度、圧力は第１段加熱管で220
℃、200℃、4.0Kg／cm2・Ｇ、第２段加熱管で200
℃、180℃、2.7Kg／cm2・Ｇ、第３段加熱管で180
℃、170℃、1.5Kg／cm2・Ｇであつた。過熱水蒸気
の使用量は80Kg／hrで、加熱処理時間は約２秒で
あつた。 実施例 ８ 割砕トウモロコシ（６メツシユ〜42メツシユ、
水分：10.5％Ｗ／Ｗ）を250Kg／hrの供給量で過
熱水蒸気が通気されている第１段加熱管にまず投
入する。以下順次第２段及び第３段加熱管で加熱
処理し、次いで大気圧下に放出してα化度75％、
水分9.5％Ｗ／Ｗの製品を得た。 上記それぞれの加熱管における過熱水蒸気の入
口及び出口での温度、圧力は第１段加熱管で250
℃、220℃、６Kg／cm2・Ｇ、第２段加熱管で220
℃、190℃、4.0Kg／cm2・Ｇ、第３段加熱管で190
℃、175℃、2.8Kg／cm2・Ｇであつた。過熱水蒸気
の使用量は100Kg／hrで、加熱処理時間は約２秒
であつた。
【図面の簡単な説明】
図面は本発明の一実施例を示すもので、第１図
は本発明の基本的な構成を示すフローシート図
で、直接加熱媒体がワンウエイ方式であり、排出
装置がノズルである実施例の図、第２図は加熱管
の実施例で直接加熱媒体の旋回流手段が固定翼の
実施例の図、第３図はノズルの他の実施例の図、
第４図は直接加熱媒体がワンウエイ方式で、排出
装置が回転式バルブである実施例の図、第５図は
直接加熱媒体が循環方式で、排出装置がノズルで
ある実施例の図、第６図は直接加熱媒体が循環方
式で、排出装置が回転式バルブである実施例の
図、第７図は直接加熱媒体がワンウエイ方式で、
排出装置がノズルであつて多段式の実施例の図、
第８図は第７図の変更実施例で、第１段と第２段
の加熱源が各々独立している実施例の図、第９図
は第８図の変更実施例で、排出装置が回転式バル
ブである実施例の図、第１０図は第９図の変更実
施例で、第１段と第２段の加熱源が各々独立して
いる実施例の図、第１１図は可変ノズルの実施例
の図、第１２図は同他の実施例の図、第１３図は
第１２図の１３−１３線断面図、第１４図は同更
なる他の実施例の図、第１５図は第１４図の矢視
１５方向の図、第１６図は加熱管の他の実施例
で、直接加熱媒体の旋回流手段が加熱管への投入
方法（断面の接線方向）による実施例の図、第１
７図は第１６図の１７−１７線断面図、第１８図
は排出装置の他の実施例の図である。 尚図面中３は粉粒物質供給手段、４は旋回流発
生加熱管、４は間接加熱管手段、５は圧力制御手
段である。

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 １ 過熱水蒸気等の加圧加熱媒体流に粉流物質を
    供給して混合させ、移送させる工程と、 上記粉流物質を混合させた上記加圧加熱媒体か
    らなる移送媒体流を、下流側の旋回流発生加熱管
    内に移送する工程と、 上記旋回流発生加熱管内で上記移送媒体をこの
    流れに沿つて旋回させて前記粉流物質を螺旋状に
    流動させる工程とからなり、 上記旋回流発生加熱管を間接加熱するようにし
    たことを特徴とする加熱処理方法。 ２ 前記間接加熱手段は前記加熱管周を通る加熱
    媒体流である前記特許請求の範囲第１項の加熱処
    理方法。 ３ 前記間接加熱手段は、前記加熱管周囲に設け
    た電気式ヒータである前記特許請求の範囲第１項
    の加熱処理方法。 ４ 過熱水蒸気等の加圧加熱媒体流に粉流物質を
    供給して移送させ、該移送媒体流を下流側の旋回
    流発生管内で、加熱媒体流の流れに沿つて旋回さ
    せて前記粉流物質を螺旋状に流動させるととも
    に、該旋回流発生加熱管を間接加熱し、且つ該管
    の下流で移送媒体流の圧力を制御するようにした
    ことを特徴とする加熱処理方法。 ５ 前記加熱管とこれの下流の圧力制御手段とを
    処理ライン上に多段に設けた前記特許請求の範囲
    第４項の加熱処理方法。 ６ 前記圧力制御手段は絞り手段である前記特許
    請求の範囲第４項の加熱処理方法。 ７ 前記絞り手段はその絞り径を可変とした前記
    特許請求の範囲第６項の加熱処理方法。 ８ 加圧加熱媒体の系路に設けられた粉流物質供
    給手段と、 これの下流に設けられた旋回流発生加熱管と、 該旋回流発生加熱管内の一部に設けられ、且つ
    加熱媒体の流れに沿つて設けられた旋回流発生用
    固定翼と、 該加熱管を間接加熱する加熱手段とからなる加
    熱処理装置。 ９ 前記間接加熱手段は、前記加熱管周に設けた
    外管との二重構造で構成し、内・外管の間に加熱
    媒体流を流通させるようにした前記特許請求の範
    囲第８項の加熱処理装置。 １０ 前記間接加熱手段は、前記加熱管周に設け
    た電気式ヒータで構成した前記特許請求の範囲第
    ８項の加熱処理装置。 １１ 加圧加熱媒体の系路に設けられた粉流物質
    供給手段と、 これの下流に設けられた加熱媒体の流れに沿つ
    て装着された固定翼を備えた旋回流発生加熱管
    と、 該加熱管を間接加熱する加熱手段と、 該加熱管の下流に設けられた圧力制御手段とか
    らなる加熱処理装置。 １２ 前記圧力制御手段は絞りを備えるノズルで
    ある前記特許請求の範囲第１１項の加熱処理装
    置。 １３ 前記絞りは固定絞りである前記特許請求の
    範囲第１１項の加熱処理装置。 １４ 前記絞りは可変絞りである前記特許請求の
    範囲第１１項の加熱処理装置。
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